耐蚀性

摘要： 针对镁合金表面化学性质活泼,难以通过直接纳米化学复合镀获得高质量镀层的问题,采用双层复合镀的方法(先进行化学镀Ni⁃P预处理后再进行复合镀)获得了优质的Ni⁃P⁃ZrO_(2)纳米化学复合镀层,研究了镀液中纳米粉的加入量以及不同搅拌方式对镀层中纳米粉复合量的影响,并测量了不同纳米粉复合量镀层的显微硬度和耐蚀性。结果表明:复合镀层的显微硬度随着共沉积的纳米粉量的增多而逐渐增高,但耐蚀性先增加后降低,镀层中纳米粉复合量在5 wt.%左右时,镀层的耐蚀性优异,硬度高。

摘要： 离子注入是材料表面改性的一种重要手段,可以通过改变材料表面化学成分和组织结构来改变其化学、物理以及力学性能。对316L不锈钢进行离子注入以提高其表面强度以及耐蚀性能。对316L不锈钢进行Ni-C复合离子注入,以两种元素的注入剂量以及注入比例为变量分析了离子注入对316L不锈钢表面微观组织结构、耐蚀性以及表面硬度的影响,揭示了离子注入工艺和耐蚀性两者之间的关系。实验结果表明,离子注入制备的表面致密均匀而且孔隙率低,先后注入剂量为1.0×10^(17)ions/cm^(2)的Ni、C元素得到的316L不锈钢的腐蚀电位比基体正移了210 mV,同时腐蚀电流密度降低一个数量级,耐腐蚀性能明显提高。而且在进行最大剂量(1.0×10^(17)ions/cm^(2))Ni离子注入后,C注入剂量的增加能够稳定提高316L不锈钢的耐腐蚀性能。

摘要： 金属的防腐蚀涂层的研究具有非常重要的意义。电沉积技术具有操作简单、成本低、选择性好、工艺柔性好等一系列优点,在金属防腐蚀涂层方面具有广阔的应用前景。本文综述了近年来电沉积工艺制备耐蚀性涂层的进展,并对其进行了展望。

摘要： 采用不同量防锈油对DP590钢进行涂装。通过透射电子显微镜(TEM)观察了DP590钢的微观结构;通过接触角测量仪、扫描电子显微镜(SEM)、盐雾腐蚀试验等研究了防锈油涂油量对DP590钢表面润湿性和耐蚀性的影响。结果表明:DP590钢组织主要由粗大的铁素体和少量马氏体组成,平行板条状马氏体穿插分布在铁素体内部,与铁素体交错形成类似纤维状双相混合组织;DP590钢表面的腐蚀坑主要为由夹杂物诱发的尺寸较小的点蚀孔和马氏体相与铁素体相之间电偶腐蚀形成的尺寸较大溃疡状腐蚀坑;随着涂油量的增加,DP590钢表面接触角呈现先增大后减小再增大趋势;防锈油在短期内对DP590钢表面具有较强的防护作用,按800 mg/m^(2+)中涂油量对DP590钢进行涂装,不仅能获得最好的防护作用,而且还可以节省防锈油的涂装成本。

摘要： 为解决化工管道用钢耐蚀性差的问题,采用表面热浸镀锌和钝化处理的方法在化工管道用钢表面进行了保护层制备,研究了硅酸钠溶液中SiO_(2)/Na_(2)O摩尔比对保护层耐蚀性能的影响,并分析了硅酸盐转化膜的自愈性机理。结果表明,在镀锌试样表面进行硅酸钠溶液钝化处理可以提升材料的耐蚀性能,且随着钝化液中SiO_(2)/Na_(2)O摩尔比增加,钝化试样的耐蚀性能先增强后减弱,SiO_(2)/Na_(2)O摩尔比为3.5的钝化试样具有最佳的耐蚀性能,这主要与钝化处理后钝化膜中的Si发生迁移沉积,使得膜层具有一定自愈性而增强了耐蚀性能有关。

摘要： 为了提高6061-T6铝合金锻造车轮的耐蚀性,采用三价铬钝化工艺对其进行表面处理,研究了Cr_(2)(SO_(4))_(3)、K_(2)ZrF_(6)的质量浓度以及钝化时间对钝化膜耐中性盐雾性能的影响。结果表明,当钝化液中Cr_(2)(SO_(4))_(3)和K_(2)ZrF_(6)的质量浓度分别为6 g/L和2 g/L时,在温度40°C和pH 4的条件下钝化4 min所得钝化膜均匀、光泽高,可满足耐中性盐雾试验240 h的要求。

摘要： 为提高Q235普通碳素结构钢的耐磨性能和耐腐蚀性能,采用CO_(2)气体保护焊在其表面堆焊药芯焊丝,利用蔡司高级金相显微镜、显微硬度测试仪、摩擦磨损试验机和电化学工作站等分析测试手段,研究不同焊接电流下的堆焊层的宏观形貌、显微组织、显微硬度、摩擦磨损性及耐腐蚀性。测试结果表明,当焊接电流为200 A时,堆焊层组织均匀,碳化物均匀弥散分布在组织内部,其显微硬度最高为500 HV,耐磨性能最好,磨损失重量为26 mg,磨损机理为磨粒磨损;当焊接电流为230 A时,热输入量最高,合金元素固溶于奥氏体基体的量增多,使其稳定性增加,从而提高了耐腐蚀性。

摘要： 目的改善羰基铁–环氧树脂基电磁波吸收材料在海洋环境中的耐腐蚀性和电磁波吸收性能。方法将皮秒激光加工与微细铣削技术相结合,在羰基铁–环氧树脂复合材料表面制备复合疏水微结构,采用单因素实验分别考察了栅格间距为30、20μm时皮秒激光加工功率、扫描速度、扫描次数对所制备表面结构接触角的影响规律,采用扫描电子显微镜对激光加工后的结构形貌进行分析,筛选出疏水性能较好的激光加工参数;选用不同直径的微细铣刀对所筛选的激光参数加工后的表面进行微细铣削,得到复合疏水结构,并采用共聚焦显微镜和光学显微镜观察复合结构的形貌,根据复合结构的疏水性能和加工效率,筛选合适的微细铣刀直径。通过耐腐蚀性能测试对比未处理试样、仅经过皮秒激光加工后试样、仅经过微细铣削加工后试样及复合加工后试样在质量分数为5%的NaCl溶液中的耐腐蚀能力,采用矢量网络分析仪对比各结构的电磁波吸收能力。结果当激光加工的栅格间距为20μm,激光功率为3.5 W,激光扫描速度为1000 mm/s,扫描次数为5时,所得到的表面微结构静态水接触角达到143°;在该表面上使用直径200μm的微细铣刀得到的复合结构接触角达到137.5°,且加工效率较高。实验结果表明,仅经过皮秒激光加工和复合加工均能改善材料的耐腐蚀性能,使材料在NaCl(5%)溶液中浸泡5 d也无明显腐蚀痕迹,还能减少材料表面羰基铁的流失,延长材料的使用寿命。此外,复合结构对改善材料吸波性能的效果较好,可将吸波材料的最大反射损耗从–36.5 dB提升至–45.2 dB。结论通过皮秒激光加工和微细铣削组合加工在羰基铁–环氧树脂基吸波材料表面制备的复合疏水结构可以改善其在海洋环境中的耐腐蚀性,并提升其电磁波吸收能力。

摘要： 采用一步电解剥离法制备硅烷改性氧化石墨烯,通过阳极电泳沉积法得到硅烷改性氧化石墨烯-氧化铝复合薄膜。以傅里叶变换红外光谱(FTIR)、热重分析(TG)、X射线衍射(XRD)、拉曼光谱、扫描电镜(SEM)、电化学阻抗谱等分析方法对其结构进行表征。结果表明,硅烷成功接枝到了氧化石墨烯上,令其热稳定性得以改善。硅烷改性氧化石墨烯表面剥落均匀,石墨的晶格结构在电化学剥离过程中得到保留。与单一氧化铝薄膜相比,硅烷改性氧化石墨烯氧化铝复合薄膜的腐蚀电位正移,腐蚀电流密度降低,阻抗弧半径增大,耐蚀性得到改善,寿命延长。

摘要： 为明确高熵合金焊接接头耐腐蚀行为,采用电子束方法对共晶双相AlCoCrFeNi_(2.1)高熵合金进行焊接,并运用电化学腐蚀方法研究了接头耐蚀性.结果表明,焊缝区域(FZ)自腐蚀电位相比母材(BM)提高0.16 V左右,耐蚀性增强,自腐蚀电流减小了一个数量级,腐蚀速率明显降低.焊接接头母材区域腐蚀坑呈纵深扩展趋势,而焊缝区域腐蚀坑呈横向扩展,并表现出明显的相选择性腐蚀现象.焊缝区域的晶粒细化显著,硬度升高,两相分布呈现密集的“网络”状,元素分布更加均匀,大角度晶界增加,这都增强了焊接接头的耐点蚀穿孔的能力.

摘要： 采用溶胶-凝胶法,以N-β-(氨乙基)-γ-氨丙基三甲氧基硅烷(KH792)改性正硅酸乙酯(TEOS)水解聚合物,在钢片上制备有机复合薄膜,通过点滴实验、电化学阻抗和塔菲尔曲线的分析,研究KH792的加入对聚硅氧转化膜耐蚀性能的影响,对比不同水解条件下聚硅氧转化膜的性能.结果显示,KH792的加入,与正硅酸乙酯共同水解、共聚成膜,提高了复合膜层的耐蚀性,降低了膜层的脆性与表面能.水醇比是影响单体水解及膜层耐蚀性的主要因素,在水醇比为1:1,正硅酸乙酯和KH792比为5:1,正硅酸乙酯和KH792占总溶液7.8％时,聚硅氧转化膜耐蚀性能最好,腐蚀电流和腐蚀电位分别为1.042μA·cm-2,-0.559v.

摘要： 采用电化学沉积技术制备了CoMoP磁性薄膜,着重研究了稀土镧(La)对薄膜在3.5％NaC1溶液中耐蚀性的影响.实验结果表明:沉积过程中,采用镀液中添加La(NO3)3的方法,可改善CoMoP薄膜的耐蚀性.在CoMoP薄膜中引入La元素,能促进腐蚀过程中的阴极极化,导致腐蚀电位负移,腐蚀电流减小,也有助于薄膜结构密实,晶粒细化.

摘要： 对Inconel625堆焊管板试件在690°C进行不同时间的退火处理,采用X射线衍射、扫描电子显微分析、能谱面扫描分析等方法考察退火过程中堆焊管板试件的组织结构和耐蚀性变化.结果表明,不同时间退火的堆焊管板基材12Cr2Mo1R均具有典型的回火粒状贝氏体组织;不同时间退火的堆焊层组织形态均为柱状树枝晶;随着退火时间的增加,堆焊层内在γ-Ni柱状树枝晶的晶界及其附近会不断析出MC型碳化物、Laves相和γ'相,致使堆焊层腐蚀速率单调增加,耐蚀性随之降低.

摘要： 本论文主要通过向AM50镁合金中添加稀土Gd来研究其耐蚀性的变化情况.通过改变稀土Gd的含量(1.0％,2.0％)对比镁合金的耐蚀性、剩余强度的差异,以及在3.5％的NaCl溶液中腐蚀不同时间后的剩余强度和腐蚀速率,确定出稀土Gd的最佳含量.

摘要： 利用电化学测试系统测试了X80螺旋埋弧焊钢管母材和焊接接头在NS4溶液中的腐蚀电位和腐蚀电流密度,利用慢拉伸试验分析了X80螺旋埋弧焊钢管母材和焊接接头在NS4溶液中的应力腐蚀行为.结果表明:在NS4溶液中,X80螺旋埋孤焊钢管母材的自腐蚀电位高于焊缝的自腐蚀电位,母材的自腐蚀电流密度低于焊缝,母材的耐蚀性好于焊缝;在NS4溶液中,母材对应力腐蚀开裂不敏感;焊接接头呈现出一定的应力腐蚀开裂敏感性,延伸率、断面收缩率和断裂功等塑性指标均有所降低,但并不十分显著.

摘要： 以2A12、3A21两种铝合金基材加工成型零件,采用微弧处理后,在模拟海洋大气环境的条件下,依据GJB150.11A-2009《军用装备实验室环境试验方法》中相关要求进行盐雾试验,对铝合金微弧氧化膜层的腐蚀行为进行对比研究.

摘要： 为提高AZ31B镁合金的耐蚀性,本文在优化微弧氧化工艺电参数的基础上,通过硅烷偶联及PTFE封孔处理对微弧氧化AZ31B镁合金进行表面改性,采用X射线衍射仪(XRD)、扫描电子显微镜(SEM)、以及电化学工作站,研究了硅烷偶联工艺、PTFE封孔工艺对镁合金综合性能的影响.通过检测确定了AZ31B镁合金微弧氧化过程中的较佳实验参数:电流密度3A/dm2,脉宽100us,频率800Hz～1100Hz.研究表明,在上述优化的电参数基础上,对微弧氧化膜进行复合封孔后,镁合金的耐腐蚀性能显著提高,其中用10％硅烷封孔和20g/L PTFE封孔后的腐蚀电位约为0V,腐蚀电流约为1×10-6A.微弧氧化镁合金表面硅烷偶联处理能有效提高PTFE封孔效果.

摘要： 本文以镁锂合金为基体,采用浸锌化学镀镍法在镁锂合金表面获得了Ni-P合金镀层.采用扫描电子显微镜(SEM)、能谱分析仪(EDS)并结合电化学测试等方法分析了镁锂合金化学镀层的表面形貌、结合力、耐蚀性等性能.结果表明,Ni-P合金镀层均匀细致,与镁锂合金基体结合较好,可以通过250°C热震试验、划格试验.

摘要： 本文通过试验确定了氧化磷化工艺参数,对氧化磷化后进行憎水处理的试样进行了耐蚀性测试,其耐蚀性达到22小时无锈蚀,满足了设计要求.

摘要： 双相不锈钢在室温下固溶体中奥氏体和铁素体约各占一半且兼有两相组织特征.它保留了铁素体不锈钢强度高、导热系数大、线膨胀系数小、耐点蚀、缝蚀及氯化物应力腐蚀性能的特点;又具备奥氏体钢不锈钢韧性好、脆性转变温度较低、抗晶间腐蚀、力学性能和焊接性能好的优点.SAF2507为超级双相不锈钢,其焊接接头的力学性能和耐蚀性取决于接头能否保持适当的相比例.正确选用焊接材料、严格控制焊接热输入量以及制定合理的焊接工艺是SAF2507超级双相不锈钢焊接的关键.本文进行了超级双相不锈钢的手工电弧焊、手工钨极氩弧焊以及模拟封头热成型、经固溶化热处理的手工电弧焊的对接焊缝焊接工艺评定及产品的施焊,各项技术指标均满足要求,证明所选用的焊接方法、焊接材料、焊接工艺以及热成型工艺正确合理.

摘要： 本发明提供一种热浸镀铝合金钢材，其具备基材和镀覆被膜，所述镀覆被膜的组成以质量%计含有Fe：25～75%、Mg：2～20%、Ca：0.02～2%，剩余部分为Al及不可避免的杂质；所述镀覆被膜含有α-Mg相、Al3Mg2相中的任一者或两者，从所述镀覆被膜的表层到深度5μm的范围中的α-Mg相的体积分数和Al3Mg2相的体积分数的合计为1%~40%。

摘要： 本发明用于解决半导体或显示器制造设备的工艺部件暴露于等离子体而被蚀刻的问题，涉及在工艺部件涂敷陶瓷粉末之前后通过除去表面(工艺部件本体的表面及涂敷膜表面)的谷和峰来提高等离子体耐蚀刻性的方法及由此等离子体耐蚀刻性得到提高的工艺部件。本发明提供等离子体耐蚀刻性得到提高的工艺部件，作为暴露于等离子体的半导体或显示器制造设备工艺部件，其特征在于，在除去部分或全部谷和峰的本体的表面形成涂敷膜，从上述涂敷膜表面除去部分或全部谷和峰。

摘要： 本发明提供一种热浸镀铝合金钢材，其具备基材和镀覆被膜，所述镀覆被膜的组成以质量%计含有Fe：25～75%、Mg：2～20%、Ca：0.02～2%，剩余部分为Al及不可避免的杂质；所述镀覆被膜含有α-Mg相、Al3Mg2相中的任一者或两者，从所述镀覆被膜的表层到深度5μm的范围中的α-Mg相的体积分数和Al3Mg2相的体积分数的合计为1%~40%。

摘要： 本发明公开了一种高温耐蚀性涂层及其制备方法，以及高温耐蚀性材料，该制备方法如下步骤：1)提供所述高温耐蚀性涂层形成用溶胶；2)使所述溶胶发生凝胶化反应；3)将基体置于2)处理后的所述溶胶内，以在所述基体的表面形成凝胶；以及4)取出表面形成有凝胶的基体，对凝胶进行干燥处理，以形成所述高温耐蚀性涂层，其中所述干燥处理在50～100°C的干燥箱内进行，时间为0.5h～10h。根据本发明实施例的高温耐蚀性涂层的制备方法，在基体表面可以形成具有优异的耐磨性、耐酸腐蚀性以及高温下的耐蚀性的涂层，且其制备工艺简便、生产周期较短、成本低且安全性高，可以实现大规模的生产及应用，而且，本发明的制备方法也适用于在异形件表面形成涂层。

摘要： 本发明提供一种在使用于静电卡盘用部件的情况下能够增强施加电场时的静电卡盘的吸附力、且能够减小停止施加电场时的静电卡盘的剩余吸附力的耐蚀性部件、静电卡盘用部件及耐蚀性部件的制造方法。本发明的耐蚀性部件包含有含钐及铝且具有钙钛矿型结构的氧化物。本发明的静电卡盘用部件包含本发明的耐蚀性部件。本发明的耐蚀性部件的制造方法包括：混合氧化铝粉末及氧化钐粉末和溶剂而制作包含氧化铝粉末及氧化钐粉末的浆料的工序；干燥浆料而制作包含铝粉末及氧化钐粉末的混合粉末，并成型该混合粉末而制作成型体的工序；及烧制成型体而制作烧结体的工序。

摘要： 本发明提供具有钎焊时熔融钎料不向心材扩散的良好的钎焊性、且钎焊后对于排气冷凝水具有优异的耐蚀性的铝合金钎焊片材及其制造方法，以及使用其的高耐蚀性热交换器。本发明的解决手段在于，铝合金钎焊片材包括铝合金的心材，包层在该心材的一面上的牺牲阳极材料，以及包层在该心材的另一面上的Al-Si系合金的钎焊材料，其特征在于：上述牺牲阳极材料为铝合金，其含有Si：2.5～7.0质量％、Zn：1.0～5.5质量％、Fe：0.05～1.0质量％，剩余部分由Al和不可避免的杂质构成，该牺牲阳极材料的包层厚度为25～80μm。

摘要： 提供一种在酸性气氛下具有耐蚀性的耐蚀性被膜的成膜方法和被覆有耐蚀性被膜的耐蚀性构件。所述耐蚀性被膜的成膜方法至少包括：使包含铝的基材(11)与包含硫酸根离子和氟离子的水溶液(L)接触的接触工序；以及通过加热基材(11)，来使水溶液(L)在基材(11)的表面沸腾，从而在基材(11)的表面形成耐蚀性被膜(12)的成膜工序，耐蚀性被膜(12)在来自基材(11)的铝以外还至少含有氧、氟和硫。

摘要： 本发明公开了一种高温耐蚀性涂层及其制备方法，以及高温耐蚀性材料，该制备方法如下步骤：1)提供所述高温耐蚀性涂层形成用溶胶；2)使所述溶胶发生凝胶化反应；3)将基体置于2)处理后的所述溶胶内，以在所述基体的表面形成凝胶；以及4)取出表面形成有凝胶的基体，对凝胶进行干燥处理，以形成所述高温耐蚀性涂层，其中所述干燥处理在50～100°C的干燥箱内进行，时间为0.5h～10h。根据本发明实施例的高温耐蚀性涂层的制备方法，在基体表面可以形成具有优异的耐磨性、耐酸腐蚀性以及高温下的耐蚀性的涂层，且其制备工艺简便、生产周期较短、成本低且安全性高，可以实现大规模的生产及应用，而且，本发明的制备方法也适用于在异形件表面形成涂层。

摘要： 本发明提供一种在使用于静电卡盘用部件的情况下能够增强施加电场时的静电卡盘的吸附力、且能够减小停止施加电场时的静电卡盘的剩余吸附力的耐蚀性部件、静电卡盘用部件及耐蚀性部件的制造方法。本发明的耐蚀性部件包含有含钐及铝且具有钙钛矿型结构的氧化物。本发明的静电卡盘用部件包含本发明的耐蚀性部件。本发明的耐蚀性部件的制造方法包括：混合氧化铝粉末及氧化钐粉末和溶剂而制作包含氧化铝粉末及氧化钐粉末的浆料的工序；干燥浆料而制作包含铝粉末及氧化钐粉末的混合粉末，并成型该混合粉末而制作成型体的工序；及烧制成型体而制作烧结体的工序。

摘要： 本发明提供具有钎焊时熔融钎料不向心材扩散的良好的钎焊性、且钎焊后对于排气冷凝水具有优异的耐蚀性的铝合金钎焊片材，及其制造方法，以及使用其的高耐蚀性热交换器。本发明的解决手段在于，铝合金钎焊片材包括铝合金的心材，包层在该心材的一面上的牺牲阳极材料，以及包层在该心材的另一面上的Al-Si系合金的钎焊材料，其特征在于：上述牺牲阳极材料为铝合金，其含有Si：2.5～7.0质量％、Zn：1.0～5.5质量％、Fe：0.05～1.0质量％，剩余部分由Al和不可避免的杂质构成，该牺牲阳极材料的包层厚度为25～80μm。