超级双相不锈钢

摘要： 介绍了鞍钢联众(广州)不锈钢有限公司2507超级双相不锈钢的研制过程。通过化学成分设计;炼钢工序控氮、去夹杂;加热工序避免温降过大;高温轧制;快速冷却;酸洗固溶温度控制在1140~1160°C等措施,所生产的2507双相不锈钢铁素体分布均匀,无边裂和表面起皮缺陷,且机械性能满足ASTM A240要求,可实现批量生产。

摘要： 分析了超级双相不锈钢25Cr在挤压时产生裂纹的原因;结合双相不锈钢热力学相平衡图,分析产生金属间化合物σ相的来源,进一步得出σ相是超级双相不锈钢25Cr棒材在挤压时产生裂纹的主要原因.通过棒料重新固溶以及优化挤压工艺,从而减少基体中的σ相,再次进行挤压试验,挤压后接箍荒管无裂纹,表面质量良好,能满足后续冷轧要求.

摘要： 深水项目中的材料需要耐高压和腐蚀,坡口设计关系到根部焊缝表面的耐腐蚀情况,进而影响产品的服役年限,本文对深水项目中使用超级双相不锈钢UNS S32750管线的坡口设计进行升级改造,在传统V形坡口接头形式基础上进行设计和模拟练习试验,改善出一种提高焊接效率,减少焊材消耗的坡口形式。结果表明,焊接接头机械性能优良,焊缝组织为均匀分布的铁素体和奥氏体,焊接接头耐点蚀性能良好。

摘要： 介绍了抚钢超级双相不锈钢冶炼工艺流程,进行了VOD炉真空吹氧去碳、包底吹氮、二次造渣及喂线处理生产实践。研究表明,通过设定合理的吹氧、吹氮工艺,实现了低碳含量、准确氮含量的控制。通过在还原过程中调整合适的炉渣碱度,对钢液进行喂线处理,强化脱硫脱氧,从而改性夹杂物形貌,以确保钢液精准的化学成分及良好的纯净度控制,为热加工创造有利条件。

摘要： 某项目1500 m深水管汇超级双相不锈钢管线中,控制系统Tubing管线均为小于1英寸的小管径,对焊工焊接水平要求极高,使用TIG焊打底容易形成根部堵塞风险。采用轨道自熔焊或自熔焊+填丝焊的焊接方法,焊道根部成形优异,且能成批获得良好的打底焊缝,焊接效果理想。因自熔焊对母材的椭圆度及焊缝组对精度要求较高,结合项目生产过程中遇到的焊接难题,进行深入分析并采取有效的解决措施。汇总UNS S32750小管径出现频率最多的焊接缺陷,提出纠错方案和注意事项,为后续项目生产提供良好的借鉴。

摘要： 采用等离子旋转电极雾化-热等静压工艺制备了UNS S32750超级双相不锈钢。利用光学显微镜、扫描电子显微镜、电子背散射衍射、万能试验机等手段研究了热等静压UNS S32750超级双相不锈钢固溶处理前后的显微组织和力学性能。结果表明:采用等离子旋转电极雾化制备的UNS S32750超级双相不锈钢粉末在150 MPa压力下,经1200°C×3 h热等静压烧结后实现了致密化,相对密度为99.7%。随炉缓冷过程中,烧结件中析出的σ相导致材料韧性显著下降。经1035°C×1 h固溶处理后水淬,σ相完全溶解,材料韧性显著提高,显微组织为α和γ两相组织,体积比为65:35,抗拉强度791 MPa,屈服强度586 MPa,断后伸长率38%,冲击吸收功236 J。

摘要： 通过对2507超级双相不锈钢开裂样品分析发现,该样品金相组织中析出的大量σ相是开裂的直接原因.为研究适当的固溶工艺,取样进行不同温度、不同冷却方式的试验.通过固溶试验可知,2507不锈钢固溶温度应以1100°C为佳,同时冷却时应快速水冷.

摘要： 介绍了某大型浮式储油轮(F P S O)建造项目中超级双相不锈钢钨极氩弧焊焊接工艺开发过程和控制措施,解决了混合气体保护下相比例和点蚀当量控制的难题,成功开发出满足项目要求的超级双相不锈钢焊接工艺.

摘要： 针对超级双相不锈钢球阀因腐蚀导致泄漏失效的情况,从材料选择、结构设计、理化检查等方面分析失效原因,并提出相应的改进工艺以避免球阀泄漏失效.

摘要： 利用背散射电子像分析了2507超级双相不锈钢热轧态黑卷脆断处的组织,采用拉伸试验、硬度测试、背散射电子像等手段研究了精轧终轧温度对2507双相不锈钢力学性能以及σ相析出的影响。结果表明,2507热轧黑卷脆断区域存在σ相,σ相比例偏高是其脆断的主要原因。随精轧终轧温度的降低,σ相析出量增加,材料塑性变差,终轧温度低于950°C伸长率仅6.5%,终轧温度高于970°C其伸长率大于20%。

摘要： 本文采用电化学方法和浸泡法对经不同固溶温度处理的含铈超级双相不锈钢00Cr25NiTMo4N的点蚀性能进行了研究,并结合金相和扫描电镜对其腐蚀行为进行了观察分析.结果表明:稀土元素铈含量不同对钢的抗点蚀性能影响不尽相同.当[Ce]＜0.012wt％时,随着铈含量的增加点腐蚀性能逐渐下降,当0.012wt％＜[Ce]＜0.021wt％时,点腐蚀性能随着钢中铈含量的增加而有所上升.金相观察表明,钢中铈含量达到0.034wt％时,[RE]/[S]＞3,此时钢中的长条硫化物夹杂己完全断裂,并形成细小的球状颗粒,从而减少了诱发材料发生点蚀的腐蚀源,此时稀土对材料夹杂物改性作用超过了其在晶界偏聚造成的不利影响,从而使材料的抗点蚀性能得到改善.

摘要： 介绍了典型超级双相不锈钢S32750的特性，并对国产超级双相不锈钢换热管的制造工艺包括炼钢、制管工艺和热处理工艺进行了研究，通过一系列腐蚀试验，验证了制管工艺的合理性，并将换热管成功应用于某炼厂加氢装置热高分气体与混合氢高压换热器。

摘要： 应用EBSD技术研究了1 000°C～1 300°C固溶处理对超级双相不锈钢S32750组织的影响。结果表明．1 050°C以上固溶可以消除热轧态的α相；随着固溶温度升高,铁素体相含量增加，奥氏体相含量下降,1 200 °C以上铁素体晶粒明显长大；最佳固溶处理温度在1 050 °C-1100°C之间。

摘要： 通过对焊缝渣系、合金成分及药芯组分进行精确的设计，研制出了2507型超级双相不锈钢药芯焊丝．rn 对所研制的焊丝进行气体保护焊试验，测试了焊缝金属的化学成分、金相组织、抗拉强度、点蚀率和冲击韧度。测试结果表明2507型双相不锈钢药芯焊丝具有良好的焊接工艺性能，焊缝组织为比例适当的奥氏体铁素体两相组织，并且焊缝具有优良的耐点腐蚀性能和良好的力学性能，抗点蚀系数PREN达到41．42％．

摘要： 超级双相不锈钢OOCr25Ni7M04N具有很高强度和耐腐蚀性能,高Cr、高Mo和高N的成分设计使其具有极好的耐应力腐蚀和耐孔蚀性能.诸如盯相和x相的金属间化合物的析出显著降低钢的韧性和耐蚀性能.研究了OOCr25Ni7M04N超级双相不锈钢在60,-,000°C不同温度时效以及920°C和830°C等温时效过程中的X相析出规律,利用Nova NanoSEM430扫描电镜的vCD背散射电子探测器观察了X相的析出数量和分布,采用JEM-2100透射电子显微镜和Oxford INCA X射线能谱仪(EDS)分析了X相的结构和成分.结果表明,X相的析出温度范围在 75,-920°C之间,其峰值温度约为830°C.相比δ相,X相析出数量较少,主要分布在a／γ相界和α/α晶界.X相比δ相更加富Mo.EDS分析X相中的Mo含量高达15%.从等温时效过程看,OOCr25Ni7M04N钢中X相的析出经历了孕育、快速析出、达到饱和以及逐渐转变为δ相的系列过程,同时说明x相是一种亚稳相,随着时效时间的延长,X相会转变为δ相.

摘要： 研究了00Cr25Ni7Mo4N超级双相不锈钢在600～1000°C不同温度时效以及920°C和830°C等温时效过程中的X相析出规律。结果表明:X相的析出温度范围在750～920°C之间,其峰值温度约为830°C。X相析出数量较少,X相比σ相更加富Mo,主要分布在α/Y相界和α/α晶界。X相是一种亚稳相,随着时效时间的延长,X相会逐渐转变为σ相。

摘要： 双相不锈钢在室温下固溶体中奥氏体和铁素体约各占一半且兼有两相组织特征.它保留了铁素体不锈钢强度高、导热系数大、线膨胀系数小、耐点蚀、缝蚀及氯化物应力腐蚀性能的特点;又具备奥氏体钢不锈钢韧性好、脆性转变温度较低、抗晶间腐蚀、力学性能和焊接性能好的优点.SAF2507为超级双相不锈钢,其焊接接头的力学性能和耐蚀性取决于接头能否保持适当的相比例.正确选用焊接材料、严格控制焊接热输入量以及制定合理的焊接工艺是SAF2507超级双相不锈钢焊接的关键.本文进行了超级双相不锈钢的手工电弧焊、手工钨极氩弧焊以及模拟封头热成型、经固溶化热处理的手工电弧焊的对接焊缝焊接工艺评定及产品的施焊,各项技术指标均满足要求,证明所选用的焊接方法、焊接材料、焊接工艺以及热成型工艺正确合理.

摘要： 对S32750超级双相钢换热管与堆焊S2209型双相钢管板的焊接性能进行研究,对管板堆焊层和管头焊缝的同一部位进行返修,考察返修后焊接区域的耐蚀性能变化.结果表明,使用双相钢管S32750进行管子管板焊接试验,接头各项性能符合技术条件,管子管板试板在限定的焊接规范参数下经一、二次返修后各项性能符合技术要求,焊缝区域微弱的腐蚀现象,可见在生产制造中焊接返修对腐蚀性能有一定影响,所以应尽量减少返修次数.

摘要： 本文选用WEL FCAW309MoLT堆焊过渡层,WEL FCAW329J4L堆焊表层,焊丝直径为Φ1.2mm,进行了超级双相不锈钢药芯焊丝堆焊工艺试验,确定了合理的焊接工艺评定及产品的施焊规范.结果表明:正确选用焊接材料、严格控制焊接热输入量以及制定合理的焊接工艺是双相不锈钢焊接的关键.试验及实际施焊中各项技术指标均满足要求,证明所选用的焊接方法、焊接材料、焊接工艺规范正确合理.

摘要： 以在实际生产AOD出钢过程中添加了稀土金属混合物的2507双相不锈钢轧材为对象,利用扫描电镜和能谱仪对轧材横纵截面夹杂物的形貌、尺寸和成分进行了分析.研究结果表明:在含0.026wt％稀土元素的2507双相不锈钢中,夹杂物主要为RE2O3、RExOyS、(Ca,RE)x(O,S)y和含TiN的稀土夹杂物.钢中90％以上稀土夹杂物的尺寸都小于4μm,大颗粒稀土夹杂物主要为边缘处的(Ca,RE)x(O,S)v类夹杂和1/2半径处的含TiN的稀土夹杂物.由热力学分析可知大颗粒复合稀土夹杂物的形成应该主要与AOD的还原精炼、出钢等过程中引起的卷渣、稀土元素加入后所形成的稀土化合物相互合并和温降与凝固偏析等因素促进了TiN的析出和长大有关.

摘要： 本发明的双相不锈钢的一方式以质量%计，含有C：0.03%以下、Si：0.05～1.0%、Mn：0.1～7.0%、P：0.05%以下、S：0.0001～0.0010%、Ni：0.5～5.0%、Cr：18.0～25.0%、N：0.10～0.30%、Al：0.05%以下、Ca：0.0010～0.0040%以及Sn：0.01～0.2%，剩余部分包括Fe和不可避免的杂质；Ca和O的含量的比率Ca/O为0.3～1.0；用（1）式表示的孔蚀指数PI低于30；PI＝Cr＋3.3Mo＋16N （1）。

摘要： 本发明公开了一种双相不锈钢和超级奥氏体不锈钢异种钢的焊接方法，方法包括以下步骤：机加工坡口、坡口组队、定位焊接、打底焊接、填充焊接、反面清根、封底焊接和盖面焊接；方法采用CO

摘要： 本发明的双相不锈钢的一方式以质量%计，含有C：0.03%以下、Si：0.05～1.0%、Mn：0.1～7.0%、P：0.05%以下、S：0.0001～0.0010%、Ni：0.5～5.0%、Cr：18.0～25.0%、N：0.10～0.30%、Al：0.05%以下、Ca：0.0010～0.0040%以及Sn：0.01～0.2%，剩余部分包括Fe和不可避免的杂质；Ca和O的含量的比率Ca/O为0.3～1.0；用（1）式表示的孔蚀指数PI低于30；PI＝Cr＋3.3Mo＋16N （1）。

摘要： 本发明公开了一种双相不锈钢和超级奥氏体不锈钢异种钢的焊接方法，方法包括以下步骤：机加工坡口、坡口组队、定位焊接、打底焊接、填充焊接、反面清根、封底焊接和盖面焊接；方法采用CO2药芯焊丝气体保护焊进行焊接，并采用多层多道焊接，焊接过程中彻底清除每道之间的焊渣和氧化物。通过坡口角度及接头形式设计、选用合理的焊接材料，有效避免了焊接母材对焊缝组织的稀释，使得靠近超级奥氏体904L一侧尽量产生较多的奥氏体组织，提高抗腐蚀性。另外通过选用合理的焊接材料，使焊缝接头能够具有足够的Cr、Ni、Mo等抗腐蚀性和细化晶粒的元素，降低焊接成本。

摘要： 本发明涉及一种细化双相不锈钢中铁素体晶粒尺寸的方法及双相不锈钢，属于双相不锈钢技术领域，用于解决现有双相不锈钢细晶制备工艺苛刻，轧制变形量大的问题。方法包括：步骤一、将双相不锈钢铸锭进行锻造和/或热轧，控制最终锻造或者热轧温度为T50+T；然后空冷至室温得到钢坯；T50表示双相不锈钢中铁素体体积百分含量为50％的加热温度；T＝70～110°C；步骤二、将钢坯进行冷轧，冷轧的变形量为8％～50％；步骤三、将冷轧后的钢坯在T50温度进行固溶处理，固溶处理后冷却至室温得到双相不锈钢。本发明的方法能同时细化双相不锈钢中奥氏体和铁素体晶粒，得到的双相不锈钢综合性能优异。

摘要： 本发明提供具有高强度、高韧性和优良的耐腐蚀性的优良的双相不锈钢和双相不锈钢无缝钢管。具有以质量％计含有C：0.002～0.03％、Si：0.05～1.0％、Mn：0.10～1.5％、P：0.040％以下、S：0.0005～0.020％、Cr：20.0～28.0％、Ni：4.0～10.0％、Mo：2.0～5.0％、Al：0.001～0.05％和N：0.06～0.35％、余量由Fe和不可避免的杂质构成的成分组成，具有以体积率计含有20～70％的奥氏体相和30～80％的铁素体相的组织，屈服强度YS为448MPa以上，平均粒径为1μm以上的氧化物系夹杂物的个数密度为15个/mm2以下，氧化物系夹杂物中含有Al的氧化物系夹杂物的比例为50质量％以下。

摘要： 本发明提供抑制点蚀的发生的双相不锈钢。基于本公开的双相不锈钢含有如下的化学组成和显微组织：所述化学组成以质量％计为Cr：大于27.00％且为29.00％以下、Mo：2.50～3.50％、Ni：5.00～8.00％、W：4.00～6.00％、Cu：0.01％以上且小于0.10％、N：大于0.400％且为0.600％以下、C：0.030％以下、Si：1.00％以下、Mn：1.00％以下、sol.Al：0.040％以下、V：0.50％以下、O：0.010％以下、P：0.030％以下、S：0.020％以下、以及余量：Fe和杂质，且满足式(1)；所述显微组织由35～65体积％的铁素体相以及余量的奥氏体相组成，在铁素体相内析出的Cu的面积率为0.5％以下。Cr+4.0×Mo+2.0×W+20×N‑5×ln(Cu)≥65.2···(1)。

摘要： 提供一种低温韧性优异的双相不锈钢。双相不锈钢的化学组成以质量％计含有C：0.03％以下、Si：0.1～0.8％、Mn：2.3％以下、P：0.040％以下、S：0.010％以下、sol.Al：0.040％以下、Ni：3～7％、Cr：20～28％、Mo：0.5～2.0％、Cu：大于2.0％且为4.0％以下、Co：0.02～0.5％、N：0.1～0.35％、O：0.010％以下等，所述双相不锈钢具有包含奥氏体相和铁素体相的组织，所述铁素体相的面积率为30～60％，在用电子探针显微分析仪测得的Ni含量的分布中，将频率的两个极大值中Ni含量高的一侧的极大值设为Ni

摘要： 本发明公开了一种超级双相不锈钢与超级奥氏体不锈钢的焊接工艺，其采用90％的氮气+10％的氢气作为背保护气体，所述焊接工艺包括以98％的氩气+2％的氮气为保护气体的TIG打底和以98％的氩气+2％的二氧化碳为保护气体的GMAW‑P填充和盖面；填充焊的焊接电流为130‑139A,电压23‑24V，焊接速度17.54‑19cm/min，热输入量0.767‑0.92KJ/mm；盖面焊的焊接电流为130‑139A，焊接电压23‑24V，焊接速度23.04‑24.96cm/min，热输入量0.58‑0.70KJ/mm。本发明提高了不锈钢2507与254SMo焊接的质量。

摘要： 本发明公开了一种超级双相不锈钢与超级奥氏体不锈钢的焊接工艺，其采用90％的氮气+10％的氢气作为背保护气体，所述焊接工艺包括以98％的氩气+2％的氮气为保护气体的TIG打底和以98％的氩气+2％％的二氧化碳为保护气体的GMAW‑P填充和盖面，第一道打底焊的焊接电流75‑79A，电压11‑12V，焊接速度3.84‑4.16cm/min，热输入量0.71‑0.90KJ/mm；第二道打底焊的焊接电流79‑84A，焊接电压12‑13V，焊接速度4.99‑5.41cm/min，热输入量0.64‑0.8KJ/mm；填充焊的焊接电流为130‑139A,电压23‑24V，焊接速度17.54‑19cm/min，热输入量0.767‑0.92KJ/mm；盖面焊的焊接电流为130‑139A，焊接电压23‑24V，焊接速度23.04‑24.96cm/min，热输入量0.58‑0.70KJ/mm。本发明提高了不锈钢2507与254SMo焊接的质量。