摩擦损失

摘要： 液压柱塞泵作为液压系统的核心动力元件,其能量转换效率很大程度上决定了整个液压系统的性能和可靠性,而目前采用的能量转换效率模型多为确定性数值模型,没有考虑参数随机性的影响,无法真实反映柱塞泵的实际运行状态。提出了基于Kriging模型的柱塞泵总效率建模方法,选用柱塞泵总效率为可靠性失效判据,分别采用改进一次二阶矩法和Monte-Carlo数值仿真法对柱塞泵总效率进行可靠性和可靠性灵敏度分析。分析结果表明:Kriging模型采用少量的样本模拟的总效率模型具有较高的精度,模拟结果可以获取全面的柱塞泵效率特性;运行工况条件对柱塞泵总效率可靠性灵敏度具有重大影响,不同工况下灵敏度具有较大差异。提出的方法可推广至其他液压泵总效率模型的建立及可靠性灵敏度分析。

摘要： 为准确预测旋转机械轴类间隙内的摩擦损失,对4种常见摩擦损失模型进行系统地验证,并对间隙内的流动特性进行详细分析。首先基于公开发表的间隙内摩擦损失和速度分布实验数据校验了数值方法,其次考核了在不同线速度和流体密度条件下4种摩擦损失模型的预测精度,分析了间隙内的流动特性。研究结果表明:采用雷诺应力湍流模型计算的摩擦损失和速度分布与实验结果偏差较小,验证了数值方法的可靠性;当线速度为74~233 m/s时,模型2、模型4的预测结果与数值计算结果的相对偏差均小于10%,模型1、模型3的预测结果与数值结果偏差较大;当压力为0.1~2.1 MPa时,间隙内的摩擦损失随着压力升高呈线性增加;当雷诺数为10^(4)~6×10^(4)时,模型2的预测结果与数值计算结果接近,最大相对偏差为1.44%;当雷诺数大于6×10^(4),模型4与数值计算的结果接近,最大相对偏差为6.15%;流场结果显示,间隙内会存在周期性泰勒涡,速度沿径向被分为3个区域,壁面处的涡量大于中心处涡量。研究结果可为摩擦损失模型的选择提供依据,为发展高精度损失模型提供参考。

摘要： 为了研究低黏度机油对发动机摩擦损失的影响,该文选配了4种0W20低黏度机油,通过四球试验和SRV摩擦试验比较试验机油与参比油(5W30)的承载能力和减摩效果,并选择综合性能较好的一款低黏度机油进行发动机倒拖试验,通过测试油门全开和油门全闭两种状态下发动机的摩擦力矩和摩擦功率来评估低黏度机油的节油效果。试验结果表明,低黏度机油可以降低发动机的摩擦损失,在高转速阶段尤为明显。该文的研究成果为应用低黏度机油改善整车燃油经济性提供了支持和帮助。

摘要： 结合新建太焦城际铁路晋城东站、高平东站两座高铁站房工程实例,详细介绍了高速铁路站房缓粘结预应力施工工艺流程及关键施工技术,并制定试验方案和流程开展了缓凝粘合剂的稠度对预应力筋摩擦损失的影响分析。通过试验对胶黏剂的稠度、硬度及缓粘结预应力钢绞线的摩擦系数分析,认为当现场施工温度超过25°C时,缓凝粘合剂的固化会被加速,摩擦损失增大。因此,现场施工中需要准确控制施工温度和缓凝粘合剂的实际张拉适用期,以保证在摩擦损失较小的张拉适用期内完成张拉。

摘要： 以非道路高压共轨柴油机干式缸套为研究对象,采用仿真与测试相结合的方法,在热态、热态预紧、热态预紧过盈、热机耦合和热机耦合过盈工况下对比研究了载荷变化对缸套综合变形特征的影响规律,研究了不同缸套变形特征对活塞–缸套摩擦副的机油消耗量、窜气量及摩擦损失的影响规律。研究结果表明,在热态工况下,摩擦损失功最大,为1.09 kW;在热态预紧工况下,机油耗最大,为4.29 g/h;在热态预紧过盈工况下,窜气量最大,为15.71 L/min。在热态工况下施加预紧力,摩擦损失功减小,机油耗和窜气量增大,继续施加缸套过盈载荷,摩擦损失功和窜气量增大,机油耗减小;在热机耦合工况下施加缸套过盈载荷,摩擦损失功、机油耗和窜气量均增大。

摘要： 鉴于活塞摩擦磨损、敲击对发动机综合性能的影响,针对某小型汽油机活塞存在的早期异常磨损现象,通过搭建活塞动力学仿真模型,从敲击、摩擦产生的诸多因素入手,将其影响因子逐一进行研究分析.提出一种利用响应面模型对活塞摩擦与敲击特性关键影响参数进行优化的研究方法,建立了以活塞型线、配缸间隙、活塞销偏置、曲轴偏置为优化设计变量,以敲击能峰值最低和摩擦损失最小为优化目标的多目标优化模型.研究结果表明:所研究的发动机在最大转矩工况下,优化后的设计参数匹配可使活塞组摩擦损失降低9.13％,最大敲击能降低29.20％.最终对优化样机进行了台架试验验证,优化后发动机功率平均提升2.37％,转矩平均提升2.54％,机械效率平均提升2.06％,燃油消耗率平均降低1.19％,活塞磨损情况得到改善.

摘要： 金属带式无级变速器(CVT)的带轮变形会导致金属带沿着带轮锥面发生径向偏移,从而使得系统产生摩擦损失,严重影响变速机构的传动效率.以某国产CVT为研究对象,建立了带轮变形摩擦损失模型并利用ANSYS软件对金属带式无级变速器传动部分进行有限元仿真分析.分析结果表明:速比是影响带轮变形的主要因素,带轮锥面最大变形量随着工作半径减小而逐渐减小.同时,从摩擦损失模型可以看出发生在带轮工作半径上的最大变形量是影响摩擦损失的主要因素,带轮摩擦损失在传动比较大或较小时达到最大值,并且随着输入转矩的增加摩擦损失也随之而增加.

摘要： 预应力张拉摩擦损失在预应力损失中占有重要比重,直接影响钢绞线有效预应力的建立.文章以高平东站缓粘结预应力施工为例,总结并规范对预应力摩擦损失影响较大工序,验证缓粘结预应力实际张拉效果,并从理论角度出发,对比分析传统金属波纹管预应力张拉摩擦损失,为预应力工程设计与施工提供参考.

摘要： 缓粘结预应力技术是一种结合了无粘结、有粘结预应力两种技术优势的新型技术.赣州西站采用规格21.8mm的钢绞线断面面积是常用规格15.24mm的2.2倍.直径加大后预应力钢绞线表面形状、应力、摩擦系数、传递长度和受力性能等均可能发生变化.文中针对钢绞线直径变化对钢绞线摩擦系数的影响,对规格15.24mm、21.8mm钢绞线进行张拉试验研究.试验得出直径15.24mm与21.8mm钢绞线局部偏差系数κ分别为0.0040和0.0028,曲率摩擦系数μ分别为0.043和0.047.随着直径的加大,摩擦系数无影响.

摘要： 汽车发动机的润滑性能关系着汽车安全与节能环保.随着科技的发展,发动机的性能越来越好,在润滑保养方面的要求也越来越高,因此一系列机油添加剂也顺应市场而生.文章针对机油添加剂的基本分类情况进行详细总结,着重分析了不同类型添加剂的作用与使用范围;通过总结国外某实验室实验数据,阐述了汽车发动机润滑性能受保养用机油添加剂的影响.

摘要： 本文通过研究轴瓦的新材料、新结构、新工艺,探讨轴瓦对发动机减摩擦、降油耗的贡献.研究发现:采用偏心油槽、钢背冲出式定位唇、变波纹等结构，可以有效的降低发动机轴瓦的机油泄油量。根据测试数据，可以降低机油泵的排量，从而降低机油泵的功率。对轴瓦进行减窄处理，结合涂层技术和低粘度机油的运用，可以有效的降低发动机的油耗和摩擦损失。但是，在性能对比试验中，同时更换了机油(从5W-30更换为OW-20机油)和优化后的轴瓦，对油耗降低的贡献度需要再通过一轮试验论证。

摘要： 涡轮复合系统利用布置在增压涡轮下游的动力涡轮,进一步回收废气能量,并转换为涡轮旋转能,通过减速机构传递到发动机曲轴,实现发动机废热能回收.基于东风某重卡发动机平台,本文主要进行涡轮复合系统减速机构传动比的匹配研究.动力涡轮和发动机的连接是通过液力耦合器和传动系统连接,动力涡轮的转速基本取决于发动机转速和传动比.工况一定的条件下,传动比越大,动力涡轮转速越高,排气经动力涡轮等熵膨胀功越高,同时由于系统转速高,摩擦损失增加,机械效率越低,因此存在最优传动比使得涡轮复合系统输出功率最大,发动机经济性最优.本文通过仿真预测和试验研究相结合的方式,最终确认了基于东风某重卡发动机平台涡轮复合系统的最优传动比.

摘要： 在某船用12缸V型柴油机设计开发过程中,为研究缸心距、主轴颈直径和连杆轴颈直径对曲轴强度和扭振的影响,基于多体动力学、摩擦学和模态减缩相关理论建立多柔性体动力学模型,综合考虑轴瓦变形、曲轴变形、油孔和油槽位置以及摩擦副表面粗糙度的基础上采用有限差分耦合的方法求解非线性油膜特性和摩擦损失,并通过集中质量—弹簧—阻尼系统搭建轴系模型,研究轴径直径和缸心距对柴油机轴系和弹性联结发电机轴系扭振特性的影响.结果表明,柴油机的最小油膜厚度、摩擦功耗、最大合成振幅及扭振应力均随轴径直径的增加有较为明显的改善,随缸心距的增加变化不太明显;最小油膜厚度和最大接触压力具有较为明显的负相关关系;连杆轴承的最小油膜厚度均出现在点火时刻后10°左右,与缸内最高爆发压力出现时刻一致;弹性联结发电机的轴系可以明显降低曲轴的最大合成振幅及扭振应力.

摘要： 为降低发动机摩擦损失,可以采用减小发动机主轴承宽度的方法.经AVL-EXCITE中EHD仿真可得,减小发动机主轴承宽度使润滑状况变差,使轴承最小油膜厚度和摩擦功降低,最大油膜压力、最大粗糙接触压力升高,最大液动油膜压力变化不大,但轴承润滑状况还在可接受范围内,说明减小发动机主轴承宽度来降低发动机摩擦损失是可行之策.

摘要： 针对液压变压器的变压比范围小,发明了组合式配流盘技术.分析了采用组合式配流盘的液压变压器工作原理,建立了新型液压变压器的变压比解析模型,考虑了机械摩擦损失和黏性摩擦损失影响,分析了动盘摆角、摩擦损失、柱塞缸转速、恒压端压力对变压比特性的影响规律.结果表明,动盘摆角范围0～150°对应的理想变压比范围约0～4,考虑摩擦损失时的变压比范围降为0～3.3,柱塞缸转速在变压比值较小时影响较大,随着变压比增大影响逐渐减小,恒压端压力对变压比影响很小.

摘要： 对示波摆锤式落锤撕裂试验机的的风阻及摩擦损失进行了测试、对吸收能量的多种方式进行了比较与研究,并对摆锤式与落锤式试验机所得剪切面积进行了比较.试验结果表明:摆锤试验的初始能量对最终试验结果几乎无影响,试验时可根据试样厚度及钢级选择合适初始能量,提高工作效率;E角度编码器与E表盘均由势能差计算所得,其测量结果基本相同,E示波是由力—位移曲线积分所得,其中不包含风阻及摩擦损失、试样与砧座之间的摩擦等能量,其值明显低于E角度编码器;管线钢的摆锤和落锤试验结果差异较小,示波摆锤式落锤撕裂试验可以代替落锤试验,作为衡量管线钢管断裂韧性的试验方式.

摘要： 以2.0L增压汽油发动机为例,在发动机活塞销和气门挺柱表面成功应用类金刚石(DLC)涂层,并系统考察了DLC涂层对零部件摩擦损失及可靠性的影响.试验结果表明,气门挺柱采用DLC涂层,气门机构摩擦损失可以减少29％,平均摩擦有效压力FMEP降低0.03bar;活塞销表面采用DLC涂层,活塞组摩擦损失可以减少11％,平均摩擦有效压力FMEP降低0.055bar.DLC活塞销和DLC气门挺柱均通过450小时标准耐久试验循环试验,表面DLC涂层未出现大面积脱落想象.DLC涂层可以显著提高零部件表面耐磨性,磨损量明显低于原机无涂层零部件.

摘要： 搭建了大口径消防水带应用测试平台,开展了6种常用规格的大口径消防水带摩擦耗损实验研究,形成了不同直径不同流量下大口径消防水带压力损失数据表格,研究了不同直径大口径消防水带的压力损失与流量平方的关系,获得不同直径大口径消防水带阻抗系数S值.实验数据填补了大口径消防水带水力技术参数的空白,且在远程大流量低耗损供水装备研制中得到应用.

摘要： 搭建了大口径消防水带应用测试平台,开展了6种常用规格的大口径消防水带摩擦耗损实验研究,形成了不同直径不同流量下大口径消防水带压力损失数据表格,研究了不同直径大口径消防水带的压力损失与流量平方的关系,获得不同直径大口径消防水带阻抗系数S值.实验数据填补了大口径消防水带水力技术参数的空白,且在远程大流量低耗损供水装备研制中得到应用.

摘要： 搭建了大口径消防水带应用测试平台,开展了6种常用规格的大口径消防水带摩擦耗损实验研究,形成了不同直径不同流量下大口径消防水带压力损失数据表格,研究了不同直径大口径消防水带的压力损失与流量平方的关系,获得不同直径大口径消防水带阻抗系数S值.实验数据填补了大口径消防水带水力技术参数的空白,且在远程大流量低耗损供水装备研制中得到应用.

摘要： 本发明公开了一种AMT车辆离合器摩擦片摩擦系数损失补偿的控制方法。该方法首先检测离合器是否处于滑摩阶段。若处于滑摩阶段，则计算离合器摩擦片的滑差量和滑差量阈值并比较两者的大小，根据比较结果确定离合器的控制压力的补偿力度。若不是处于滑摩阶段，则按照离合器补偿系数存储值进行离合器压力补偿。其中，滑差量为发动机转速变化率与离合器转速变化率之差；离合器补偿系数存储值为上一时刻的离合器补偿系数。本发明克服了现有技术难以检测到离合器摩擦片摩擦系数的损失，不能对其进行相应补偿的问题，能够正确地检测到离合器摩擦片摩擦系数的损失，精确地增加摩擦补偿量，有效地提高了变速器控制系统的实时性、稳定性以及变速器的耐久性。

摘要： 本发明公开了离心泵环形密封摩擦因子与损失系数测定装置与方法，包括轴、入水室中部支撑、入水室右部支撑、出水室左部支撑和固定基座，轴与入水室中部支撑之间设有轴承支架，轴承支架内部设有轴承，入水室中部支撑顶端一侧设有入水法兰，入水室右部支撑一侧的设有法兰管一，出水室左部支撑一侧设有法兰管三，法兰管三与法兰管一之间设有法兰管二，法兰管二内部设有轴套，出水室左部支撑一侧设有密封端盖，密封端盖与轴之间通过滑动轴承连接，出水室左部支撑顶端设有出水法兰。有益效果：能够对离心泵环形密封摩擦因子与损失系数进行测定，另外能够在不影响其他装的基础上对定子进行方便的拆装，提高了实验的便捷程度。

摘要： 本发明公开了一种AMT车辆离合器摩擦片摩擦系数损失补偿的控制方法。该方法首先检测离合器是否处于滑摩阶段。若处于滑摩阶段，则计算离合器摩擦片的滑差量和滑差量阈值并比较两者的大小，根据比较结果确定离合器的控制压力的补偿力度。若不是处于滑摩阶段，则按照离合器补偿系数存储值进行离合器压力补偿。其中，滑差量为发动机转速变化率与离合器转速变化率之差；离合器补偿系数存储值为上一时刻的离合器补偿系数。本发明克服了现有技术难以检测到离合器摩擦片摩擦系数的损失，不能对其进行相应补偿的问题，能够正确地检测到离合器摩擦片摩擦系数的损失，精确地增加摩擦补偿量，有效地提高了变速器控制系统的实时性、稳定性以及变速器的耐久性。

摘要： 本发明涉及一种内燃机活塞，其包括上部的活塞部分(1)，环区(2)位于所述上部的活塞部分中，其中，从所述上部的活塞部分(1)出发设置活塞裙(3)，该活塞裙具有在所述活塞的压力侧和反压侧上的两个相对置的支撑的裙壁区段(4，5)，并且这两个支撑的裙壁区段(4，5)经由相对于所述活塞的外径缩进的连接壁(6，7)相互连接，其中，在每个连接壁(6和7)中设置有用于接纳销的销孔(18)，并且所述两个相对置的支撑的裙壁区段(4和5)具有彼此不同的壁厚并且在其侧向的裙部连接部(8，9和16，17)到所述缩进的连接壁(6，7)的过渡处具有不同的过渡区域。

摘要： 本发明公开了一种后张预应力混凝土结构摩擦损失和锚固损失的检测方法，不但能检测出规范要求的摩擦损失和锚固损失这两种预应力损失指标，而且不管对于一端张拉施工工艺还是两端张拉施工工艺，均能测出其预应力筋的摩擦损失；本发明方法具有较高的检测精度和稳定性，能够克服传统的传感器法检测应力损失的所有不足，且能对预应力施工全过程进行有效检测、监测。本发明方法可广泛应用于以无粘结预应力筋、缓粘结预应力筋、钢棒、钢索、碳纤维筋等预应力用高强材料作为预应力筋的后张预应力混凝土结构在预应力张拉施工时的摩擦损失和锚固损失的检测。

摘要： 本发明公开了一种降低压缩空气储能涡轮集气室壁面摩擦损失的方法及结构，通过该方法得到局部低粗糙度壁面的压缩空气储能涡轮集气室，具体为：通过实验测量或数值模拟分析的方式确定集气室具有高流速、高摩擦力分布的壁面区域，之后在这些区域上进行精细化处理，降低粗糙度，以减少该区域的壁面摩擦损失。其余几何曲面复杂、并且干涉严重、不易加工的壁面粗糙度则根据实际加工条件和成本需要确定；集气室结构可为螺旋线蜗壳、轴对称空腔、环形空腔等。上述方案可用于航空航天、交通运输、电力等多个领域。本发明能够在有效减少集气室加工难度和成本的同时，使气动壁面摩擦损失明显降低，涡轮气动效率增加，提高涡轮对能量的利用率。

摘要： 本发明涉及一种发动机平均摩擦损失压力获取方法及计算机产品，方法包括：在发动机怠速状态下，获取其工作缸的数量、曲轴转速，并计算其至少一个工作缸的单缸指示功率；根据所述单缸指示功率、工作缸数量和曲轴转速计算发动机的指示功率，以所述发动机的指示功率作为其摩擦损失功率；根据发动机的摩擦损失功率计算其平均摩擦损失压力。本发明所公开的技术方案，在测试发动机的平均摩擦损失时无需采用测功机，因此测试成本较低；并且本发明仅根据发动机工作缸的单缸指示功率计算其指示功率，所得到的发动机损失功率更准确，因此根据该发动机损失功率计算出的发动机平均摩擦损失压力准确度也更高。

摘要： 本发明公开了一种后张预应力混凝土结构摩擦损失和锚固损失的检测方法，不但能检测出规范要求的摩擦损失和锚固损失这两种预应力损失指标，而且不管对于一端张拉施工工艺还是两端张拉施工工艺，均能测出其预应力筋的摩擦损失；本发明方法具有较高的检测精度和稳定性，能够克服传统的传感器法检测应力损失的所有不足，且能对预应力施工全过程进行有效检测、监测。本发明方法可广泛应用于以无粘结预应力筋、缓粘结预应力筋、钢棒、钢索、碳纤维筋等预应力用高强材料作为预应力筋的后张预应力混凝土结构在预应力张拉施工时的摩擦损失和锚固损失的检测。

摘要： 本发明公开了一种径流式叶轮轮背间隙摩擦损失高精度预测方法，属于径流式叶轮机械设计与分析技术领域。主要包括向心透平或离心压缩机设计或分析、轮背参数提取、轮背间隙雷诺数计算、最佳轮背间隙计算、间隙尺寸检验、扭矩系数计算和损失功率计算等几个步骤。相比于常规的轮背间隙摩擦损失预测方法，本发明考虑了对损失影响较大的轮背间隙尺寸，提高了损失预测精度。本发明不但能够快速且高精度预测出径流式叶轮轮背间隙摩擦损失功率，而且还可以计算使得轮背间隙摩擦损失达到最小的轮背间隙最佳值，可用于径流式叶轮机械气动设计或气动分析过程。

摘要： 本发明公开的一种测量转静间隙内高压流体摩擦损失的实验系统及其工作方法，属于叶轮机械设计与分析技术领域。相比于常规的摩擦损失测量方法，本发明消除了实验台主体装置中轴承摩擦损失以及石墨环密封装置摩擦损失对转静间隙内流体摩擦损失测量的影响，大幅提高流体摩擦的测量精度。同时在测量轴承摩擦损失和石墨环密封装置摩擦损失时，充分降低转静间隙内流体压力以降低流体摩擦损失的影响，提高测量精度。通过提高轴端密封技术，实现了对高压、高密度的超临界流体在转静间隙内摩擦损失的测量。本发明实现了转静间隙内高压流体摩擦损失的高精度测量，可用于数值模拟方法以及摩擦损失预测模型的校核。