焊接热输入

摘要： 采用高温激光共聚焦显微镜对6 mm厚Q890高强钢板进行了焊接热模拟试验。通过原位观察研究了不同焊接热输入条件下钢板显微组织的形核和核长大过程。结果表明:焊接后在t_(8/5)为300 s的条件下冷却的钢板奥氏体晶界析出块状铁素体,室温组织为先共析铁素体、粒状贝氏体和少量板条贝氏体;在t_(8/5)为60 s的条件下冷却的钢板,贝氏体转变从奥氏体晶界开始,室温组织主要为针状铁素体、板条贝氏体和粒状贝氏体;在t_(8/5)为30 s的条件下冷却的钢板,板条贝氏体呈缠结互锁状,室温组织主要为板条贝氏体和板条马氏体;在t_(8/5)为15 s的条件下冷却的钢板室温组织为板条马氏体及少量板条贝氏体。通过采用高温激光共聚焦显微镜进行焊接热模拟试验并结合组织转变的原位观察来判定高强钢钢焊接性能是可行的。

摘要： 使用金相显微镜和维氏硬度计,针对拧紧验证试验过程中出现滑丝现象的悬置安装螺母和拧紧螺栓,进行了齿形、金相组织和硬度检测分析。通过分析发现失效原因为:焊接工艺设计为MAG焊,焊接螺母选型为焊接方螺母,二者匹配不当致使焊接螺母齿部在MAG焊焊接热输入的影响下,金相组织由调质组织转变为含有大量铁素体的双相组织,齿部强度大幅下降,在拧紧过程中受预紧力作用发生过载破坏,从而出现滑丝现象。根据失效分析原因,建议将焊接工艺设计改为电阻凸焊或将焊接螺母选型更改为法兰边焊接螺母,并对法兰边焊接螺母方案进行了验证试验,结果证明可以通过拧紧验证试验。

摘要： 为提高16MnDR钢制低温压力容器产品质量、防止焊接过程中出现冷裂纹,分析了焊接材料的选用原则、焊接热输入对焊接质量的影响、焊后热处理工艺对消除残余应力的影响、焊接过程控制等。通过焊接工艺评定过程中对不同焊接热输入能量的测试,优选出一套可以保证焊接质量的焊接工艺参数,经无损检测及理化性能测试,结果表明:优选的焊接工艺可以保证16MnDR钢制低温压力容器焊接质量,可为低温压力容器的产品制造提供技术支持。

摘要： 借助Gleeble-3500热模拟试验机,结合光学显微镜、扫描电子显微镜、电子背散射衍射仪、透射电子显微镜、能谱仪、Thermo-Calc热力学计算及冲击性能测试等手段,研究了焊接热输入对一种新型低Mn微Nb钢粗晶热影响区(coarse grained heat affected zone, CGHAZ)组织和冲击韧性的影响。结果表明:随着焊接热输入的降低,CGHAZ中板条贝氏体(LB)数量增多,粒状贝氏体(GB)数量减少,γ→α相变开始温度A降低,组织显著细化;CGHAZ的-20°C冲击吸收能量(KV)随焊接热输入的降低而升高,冲击断口均呈现出典型的穿晶解理断裂特征,其解理面尺寸随焊接热输入的降低而减小;随着热输入的降低,细小弥散的Nb(C,N)粒子数量增多,平均尺寸减小。

摘要： 采用ER50-6焊丝对50CrVA弹簧钢进行熔化极气体保护焊焊接试验,研究了不同焊接工艺对50CrVA弹簧钢焊接接头组织及性能的影响。结果表明,焊接电流为90 A、 100 A时,焊接接头组织主要由针状铁素体和先共析铁素体构成;焊接电流增大到110 A时,先共析铁素体消失。焊接电流为90 A时,焊接热影响区粗晶区主要由粗大的马氏体组织和带状组织构成;焊接电流为100 A时,高碳马氏体组织及带状组织消失,粗晶区组织由板条马氏体组织构成;焊接电流为110 A时,粗晶区马氏体组织长大,硬度显著下降。细晶区主要由细小的板条马氏体组织构成,不完全淬火区主要为马氏体、铁素体、贝氏体及索氏体构成的混合组织。随着焊接热输入的增大,50CrVA弹簧钢接头的抗拉强度和伸长率呈先上升后下降的趋势,断裂位置均在母材;焊接电流为90 A时,一个面弯试样出现断裂,其余均未出现裂纹;室温冲击功随焊接电流的增大逐渐增大,当焊接电流为110 A时,冲击功达到最大值35.67 J。

摘要： 采用有限元分析软件对不同热输入及不同压力下管道的在役焊接修复过程进行模拟,研究管道内壁径向变形的变化规律.结果表明:在役管道焊接修复过程中,管道的径向变形随着管道内压力增大而呈线性增大,当管道内的压力增大到一定程度时,管道发生屈服,其径向变形急剧增大,并且焊接热量输入越多,管道内壁发生屈服时所需的压力越小,所以,可以通过研究径向变形的变化规律确定在役焊接修复过程中管道所能承受的最大压力.

摘要： 采用等离子粉末堆焊工艺在316H不锈钢表面堆焊Tribaloy®T400(T400)合金涂层,研究焊接时不同焊接热输入对堆焊件表面形貌、成分、维氏硬度、摩擦因数以及磨损质量的影响。结果表明:当焊接热输入为840 J/mm时,堆焊件表面没有明显的缺陷,维氏硬度以及耐磨性能达到最佳,且Cr元素含量最低;对316H不锈钢和堆焊件的磨损机制进行研究发现,316H不锈钢的磨损机制主要为剥层磨损,伴随有少量氧化磨损,堆焊件的磨损机制主要为磨粒磨损,伴随有黏着磨损。对焊接热输入为840 J/mm的堆焊件在700°C的环境中进行时效实验,堆焊件的维氏硬度随着时效时间的延长而增大,堆焊件经1000 h时效后,维氏硬度由原来的528增加到602,堆焊层具有较高的高温力学稳定性。

摘要： 不添加价格昂贵的铌、钒元素,仅在C-Mn钢成分体系上添加钛元素细化晶粒,采用热机械控制工艺研制出低成本的船用EH36高强钢板,并对其力学性能、显微组织等进行了分析.结果表明:该船用EH36高强钢板成本较原来低,其性能满足标准要求,且强度和韧性均有较大的富余量;经人工应变时效后,其低温冲击韧性仍较好;经两种热输入焊接后,其焊接接头的力学性能均满足母材性能的要求,且富余量较大,说明其具有优越的焊接性能.

摘要： 当前9Ni钢已逐渐取代Ni-Cr不锈钢而成为低温储罐的主材,在低温储罐的制作过程中9Ni钢材料的焊接十分关键,需要进行工艺试验研究.对国内06Ni9和国外X07Ni9钢材料采用不同焊接方法进行焊接工艺试验,试验结果表明,焊条电弧焊(SMAW)、熔化极气体保护焊(GMAW)、埋弧焊(SAW)、手工钨极氩弧焊(GTAW)焊接方法均可用于9Ni钢材料焊接;焊接热输入的大小对试件-196°C冲击值的影响较大,焊接时应采用多层多道焊,严格控制焊接热输入;适当控制熔合比以减少母材金属对熔敷金属的稀释率,从而减少马氏体的存在.

摘要： 采用等离子粉末堆焊工艺在316H不锈钢表面堆焊Tribaloy??T400?(T400)?合金涂层,研究焊接时不同焊接热输入对堆焊件表面形貌、成分、维氏硬度、摩擦因数以及磨损质量的影响.结果表明:当焊接热输入为840?J/mm时,堆焊件表面没有明显的缺陷,维氏硬度以及耐磨性能达到最佳,且Cr元素含量最低;对316H不锈钢和堆焊件的磨损机制进行研究发现,316H不锈钢的磨损机制主要为剥层磨损,伴随有少量氧化磨损,堆焊件的磨损机制主要为磨粒磨损,伴随有黏着磨损.对焊接热输入为840?J/mm的堆焊件在700?°C的环境中进行时效实验,堆焊件的维氏硬度随着时效时间的延长而增大,堆焊件经1000?h时效后,维氏硬度由原来的528增加到602,堆焊层具有较高的高温力学稳定性.

摘要： 利用Gleeble-3500热模拟试验机进行890MPa高强钢不同焊接热循环的热模拟试验,研究了焊接热输入对焊接热影响区粗晶区组织、显微硬度和冲击韧性及其变化规律.结果表明,一次热循环后,随着线能量的增加,热影响区的最大硬度随之减小,冲击韧性先是下降然后增加,组织主要由贝氏体和马氏体的混合组织,并且随着热输入的增加,粗晶区的组织也出现长大的趋势,而且贝氏体的含量有所增加.经历峰值温度为800°C二次热循环后的韧性基本保持不变,但HAZ的最大硬度明显减小,其组织表现为晶间析出铁素体和晶粒内部的贝氏体和马氏体由于过热而产生分解的现象.

摘要： 采用焊接热模拟技术和金相显微组织分析技术,对不同焊接热输入下X100管线钢热影响区的强度和组织变化规律进行了深入分析.研究结果表明,经过焊接热循环后,X100管线钢焊接热影响区粗晶区(CGHAZ)强度均有不同程度的下降,且下降幅度随着热输入的增加而增加,当焊接热输入达到40KJ/cm时,CGHAZ的强度已不能满足X100管线钢最低强度要求.X100管线钢CGHAZ软化可归结于粒状贝氏体增加和晶粒亚结构的粗化,且粒状贝氏体所占比例和晶粒的粗化程度均随着热输入的增加而增加.

摘要： 焊接热输入是影响焊接熔池形态,进而影响焊接固-液界面元素扩散的重要参数.本文使用ANSYS有限元软件,采用“生死单元”技术,对X80管线钢复合型坡口多层焊的焊接过程进行二维模拟,研究各填充焊层受后一焊层热影响后,其熔融时间和熔深随焊接热输入的影响规律.结果表明,填充焊层焊接热输入从12.04kJ/cm到13.25kJ/cm再到14.57kJ/cm,每次增加10％,但第二次热输入增加后各焊层的熔融时间的百分比增量相当于第一次的一半;而各焊层熔深的增加值为0.45mm.

摘要： 利用Gleeble-3500 热模拟试验机进行890MPa 高强钢不同焊接热循环的热模拟试验，研究了焊接热输入对焊接 热影响区粗晶区组织、显微硬度与和冲击韧性及其变化规律。结果表明，一次热循环后，随着线能量的增加，热影响区的最 大硬度随之减小，冲击韧性先是下降然后增加，组织主要由贝氏体和马氏体的混合组织，且随着热输入的增加，粗晶区的组 织也出现长大的趋势，且贝氏体的含量有所增加。经历峰值温度为800°C 二次热循环后的韧性基本保持不变，但HAZ的最 大硬度明显减小，其组织表现为晶间析出铁素体和晶粒内部的贝氏体和马氏体由于过热而产生分解的现象。

摘要： 研究三种不同焊接热输入量20KJ/cm、17KJ/cm、14KJ/cm对Q890D高强钢焊接接头性能和组织的影响.研究表明:热输入量变化对焊接接头性能有一定的影响,为保证焊接接头的强度和一定的工作效率,热输入量选择在17KJ/cm时较为合适.其焊缝组织为板条贝氏体+粒状贝氏体；HAZ过热区组织为板条马氏体；HAZ细晶区组织为板条马氏体,呈细晶等轴状；HAZ不完全淬火区组织为细晶等轴状板条马氏体 + 回火马氏体.

摘要： Q235B是石油储罐建设最常用的钢板之一,其焊接过程直接影响储罐质量,本文对Q235B焊接过程不同热输入进行了探讨,对试样组织与硬度进行了分析,获得了较优焊接工艺.

摘要： 本文采用最高硬度试验、插销试验以及铁研试验法来研究分析Q690-QT高强钢的焊接性和采用不同焊接热输入及焊后热处理参数分析接头的力学性能,从而确定Q690高强钢的合理焊接工艺.

摘要： 近年来发展的含钛CO2焊丝因在大热输入量下能降低飞溅、改善其焊缝成型性，提高生产率而在工程机械中得到应用。但该类型焊丝在高热输入量下对其焊缝力学性能的影响鲜见报导。本文选用Φ1.2mm 含钛ER50G 型焊丝分别在 300A、400A下进行焊接工艺试验，对其焊缝金属力学性能和显微组织进行了测试与观察。结果表明，增大焊接热输入量导致焊缝金属组织粗化，焊缝显微硬度有所提高，低温夏比冲击功大幅降低。

摘要： 本文利用焊接热模拟和实际焊接两种方法，研究了焊接热输入对大线能量焊接E36-W100钢组织和性能的影响规律。研究结果表明，不同的焊接热输入对焊接粗晶区组织和性能有较大影响。当t8/5在10～150s范围内，粗晶区低温韧性良好，冲击功均在100J以上；t8/5为300s时，低温韧性显著降低，冲击功为18J。随着焊接热输入的增加，粗晶区先共析铁素体面积增加，侧板条铁素体组织增多，热影响区的晶粒尺寸随着热输入的增加不断增大。晶粒尺寸粗大和组织发生变化是导致粗晶区低温韧性下降的主要原因。焊接热模拟和实际焊接结果一致。

摘要： 253MA的镍含量在11％以内，但由于加入Si、N等合金元素及稀土元素Ce，能得到全奥氏体组织，具有优良的耐高温氧化及腐蚀的能力．通过对其焊接性进行分析，制订了合理的SMAW焊接工艺，并依照ASMEⅨ标准进行了焊接工艺评定试验，获取到合适的工艺参数。试验结果表明，采用SMAW焊接工艺及Ayesta 253MAAC／DC焊条能得到成形美观、质量良好的焊缝．

摘要： 本发明提供一种焊接接头及其焊接方法，焊接接头通过焊接输入热量在100千焦/厘米以上的大量输入热型焊接来焊接钢板而成，其焊接金属具有以下成分：C 0.03-0.12质量%，Si 0.10-0.80质量%，Mn 0.80-2.50质量%，Ni 0.50-3.00质量%，Cr 0.50质量%以下，Mo0.50质量%以下，Ti 0.01-0.10质量%，稀土元素0.0010-0.0050质量%，焊接接头还含有铁和不可避免的杂质，并且B含量满足下式，f(Q)≤[B]≤0.01，Q是焊接输入热量，f(Q)是Q的函数，[B]是B的含量，当大量输入热型焊接是大量输入热型气电焊时，f(Q)＝0.003×{0.23×ln(Q)-0.5}，而在大量输入热型埋弧焊或大量输入热型电渣焊情况下，f(Q)＝0.003×{0.42×ln(Q)-1.9}，ln(Q)是Q的自然对数。

摘要： 提供一种HAZ韧性优越的焊接用高张力厚钢板。其化学组成以质量％来看，含有C：0.02～0.12％、Si：0～0.40％、Mn：1.0～2.0％、P：0～0.030％、S：0.001～0.025％、Al：0～0.050％、Ti：0.005～0.100％、REM：0.0001～0.0500％、Zr：0.0001～0.0500％、N：0.0020～0.0300％、O：0.0005～.0100％，剩余部分为Fe及不可避免杂质，当量圆直径不足2μm的氧化物含有500个/mm

摘要： 本发明提供提高通过焊接输入热量在100kJ/cm以上的大量输入热型焊接焊接钢板而成的焊接金属和焊接热影响部的低温韧性的焊接接头。本发明具体是这样的焊接接头及其焊接方法，即焊接接头的焊接金属有这样的成分：C 0.03％－0.12(重量)％，Si 0.10％－0.80(重量)％，Mn 0.80％－2.50(重量)％，Ni 0.50％－3.00(重量)％，Cr 0.50(重量)％以下，Mo 0.50(重量)％以下，Ti 0.01％－0.10(重量)％，稀土元素0.0010％－0.0050(重量)％，B含量(质量百分比)满足f(Q)≤[B]≤0.01，余量为铁和不可避免的杂质，Q是焊接输入热量(kJ/cm)且f(Q)是Q的函数。

摘要： 本发明提供了一种利用类焊接热输入进行目视测量的检测方法及焊接方法，所述焊接方法如下：获得类焊接热输入H，确定对应的波动比例⊿H；以所述类焊接热输入作为焊接速度进行焊接，并目视控制焊接速度在H±⊿H范围内。所述检测方法为：通过判断实测类焊接热输入是否在基准类焊接热输入的合格区间来评定是否合格。获得类焊接热输入H与基准类焊接热输入H＇的步骤如下：确定焊条的标准长度S，统计多次合格焊接操作中的残余焊条长度Ri、单焊条熔覆焊缝长度Li，其中，i≤n且均为自然数；类焊接热输入本发明方法可通过目视测量来进行检测和焊接，简单高效，将有效提升检测及焊接的效率和质量。

摘要： 本发明提供的是一种基于热输入控制的激光与电弧复合焊接装置及焊接方法。包括激光器、激光头、弧焊电源、主熔化极焊枪、送丝机构，还包括旁路焊枪、变阻器，激光头与激光器连接，激光头置于工件的上方，主熔化极焊枪与旁路焊枪对称放置于激光头所形成的激光束的两侧，主熔化极焊枪与弧焊电源的正极相连，工件的接电端与弧焊电源的负极相连，旁路焊枪通过变阻器与弧焊电源的负极相连。本发明可控制激光-电弧复合热源的焊接热输入、减少热影响区和焊接变形、改善焊缝冶金性能和微观结构。本发明既适用于同种金属的熔焊，也适用于铝/钢、镁/钢等异种金属的钎（熔）焊。

摘要： 本发明揭示了一种大热输入埋弧焊焊丝钢盘条及其制备方法、大热输入埋弧焊焊丝、大热输入焊接方法。所述大热输入埋弧焊焊丝钢盘条的化学成分以质量百分比计包括：C 0.04～0.06％、Si 0.1～0.2％、Mn 1.4～1.6％、Ni 1.0～1.5％、Nb 0.02～0.04％、Ti 0.02～0.05％、B 0.0040～0.0055％、Al<0.004％、Mg 0.0005～0.0020％、P≤0.012％、S≤0.005％、N≤0.005％，其余为Fe及不可避免的杂质。通过对化学成分及含量的合理设计，不仅使得大热输入埋弧焊焊丝钢盘条在制备焊丝时具有较低的碳当量，而且可以提升焊缝金属的低温韧性，减少脆性相的生成，降低焊缝金属的屈强比，制备得到的大热输入埋弧焊焊丝，许用的焊接热输入≥300kJ/cm，而且单道次即可焊透40mm以上厚度的钢板。

摘要： 本发明提供了一种利用类焊接热输入进行目视测量的检测方法及焊接方法，所述焊接方法如下：获得类焊接热输入H，确定对应的波动比例⊿H；以所述类焊接热输入作为焊接速度进行焊接，并目视控制焊接速度在H±⊿H范围内。所述检测方法为：通过判断实测类焊接热输入是否在基准类焊接热输入的合格区间来评定是否合格。获得类焊接热输入H与基准类焊接热输入H＇的步骤如下：确定焊条的标准长度S，统计多次合格焊接操作中的残余焊条长度Ri、单焊条熔覆焊缝长度Li，其中，i≤n且均为自然数；类焊接热输入本发明方法可通过目视测量来进行检测和焊接，简单高效，将有效提升检测及焊接的效率和质量。

摘要： 本发明涉及一种改善P92管道焊接性能的低焊接热输入方法，它包括以下步骤：（a）在两根待焊接P92管道相向的端部加工形成双V型坡口；（b）将两根所述待焊接P92管道的端部升温至150~250°C进行预热；（c）在所述双V型坡口处进行焊接，控制热输入量为18~35kJ/cm至焊缝成型，随后进行回火处理即可；所述热输入量E按式（1）计算：E=ηUI/υ（1）；这样能够保证热影响区中δ‑铁素体的含量，还能提高焊缝的质量，尤其是提高其高温抗拉强度和冲击韧性。

摘要： 本发明提供的是一种基于热输入控制的激光与电弧复合焊接装置及焊接方法。包括激光器、激光头、弧焊电源、主熔化极焊枪、送丝机构，还包括旁路焊枪、变阻器，激光头与激光器连接，激光头置于工件的上方，主熔化极焊枪与旁路焊枪对称放置于激光头所形成的激光束的两侧，主熔化极焊枪与弧焊电源的正极相连，工件的接电端与弧焊电源的负极相连，旁路焊枪通过变阻器与弧焊电源的负极相连。本发明可控制激光-电弧复合热源的焊接热输入、减少热影响区和焊接变形、改善焊缝冶金性能和微观结构。本发明既适用于同种金属的熔焊，也适用于铝/钢、镁/钢等异种金属的钎（熔）焊。

摘要： 本发明提供了一种低焊接热输入的双丝垂直气电立焊系统和方法，包括有第一焊接电源、第二焊接电源、集成电源盒、第一送丝机、第二送丝机、第一气保焊枪、第二气保焊枪、供气装置、控制箱、摆动器和焊接小车；所述第一焊接电源和第二焊接电源的同极输出端均与第一气保焊枪的首端导通连接，且第一焊接电源另一输出端与被焊工件连接，第二焊接电源另一输出端与第二气保焊枪首端导通连接，即可在提高熔敷率的同时大大降低热输入，系统稳定、可靠，且焊缝的冲击韧性显著提升；另外，在焊缝内摆动的双丝焊枪保证焊缝侧壁与焊接熔池充分熔合，焊缝的力学性能显著提高。