维氏硬度

摘要： 高强度超薄盖板玻璃是电子信息产品的重要组成部分,化学强化(离子交换)是提升超薄盖板玻璃力学性能的主要技术途径。在离子交换过程中,玻璃易产生应力弛豫等现象,导致化学强化玻璃难以具备较高的表面压应力、较大的应力层深度与较高的维氏硬度。本文采用两步法离子交换工艺,研究了熔盐、离子交换温度与时间等因素对强化后超薄铝硅玻璃应力层分布及维氏硬度等性能的影响。结果表明,本文所研发的两步法离子交换工艺,可以使玻璃兼具较高的表面压应力、较大的应力层深度与较高的表面维氏硬度。离子交换后,铝硅玻璃的表面压应力可达900 MPa以上,应力层深度可达70μm以上,同时表面维氏硬度达7.2 GPa以上。

摘要： 目的研究充填厚度对大块复合树脂充填效果的影响。方法2种大块充填树脂Filtek Bulk Fill Posterior(FBF)和Tetric N-Ceram Bulk Fill(TBF)为实验组,2种传统光固化复合树脂Filtek Z100(Z100)和Spectrum TPH(ST)为对照,测试不同固化厚度下树脂的透明度、颜色稳定性、表面维氏硬度和微拉伸粘接强度。结果4种树脂透明度、硬度随厚度增加而降低。同一厚度下,大块树脂透明度高于传统树脂,硬度为Z100>FBF>TBF>ST(上表面硬度除外)。除FBF 3 mm和4 mm组老化后颜色参数发生显著变化外,其他各组均未发生明显变化。4种树脂一次性充填4 mm的微拉伸粘接强度均较分层充填低,但大块充填树脂一次性充填4 mm的微拉伸粘接强度仍可达到30 MPa。结论大块充填树脂采用一次充填技术能满足临床要求,但个别品牌可能出现远期颜色不稳定。

摘要： 本研究理论预测了三元Hf-Ta-C空位有序结构以及空位对力学性质的影响。采用第一性原理进化晶体结构预测软件USPEX,预测得到了5种热力学稳定和3种亚稳的(Hf,Ta)C_(1-x)空位有序结构,这些结构都属于岩盐结构。采用第一性原理方法,计算了(Hf,Ta)C_(1-x)空位有序结构的力学性质,并分析了力学性质随空位浓度的变化。(Hf,Ta)C_(1-x)都具有较高的体模量、剪切模量、杨氏模量和维氏硬度;各(Hf,Ta)C_(1-x)的Hf/Ta比相同时,其模量、硬度等随空位浓度增大而减小。最后,计算了(Hf,Ta)C_(1-x)的电子态密度,发现其均具有强共价性和弱金属性。本研究结果对于了解Hf-Ta-C体系的空位结构及其力学性质和应用,具有重要参考价值。

摘要： 目的探讨热处理对激光选区熔化(selective lasermelting,SLM)成型纯钛钛瓷结合强度的影响。方法利用SLM技术制作ISO 9693标准要求的纯钛试件96个,分为热处理组(A)和未热处理组(B)。A、B组试件根据瓷粉种类分为Super Ti22(a)、Titankeramik(b)、Triceram(c)组。再根据喷砂压力0.25 MPa(1),0.45 MPa(2),最终分为Aa1、Aa2、Ab1、Ab2、Ac1、Ac2及Ba1、Ba2、Bb1、Bb2、Bc1、Bc2组。使用激光扫描共聚焦显微镜观察喷砂试件表面形貌及测量粗糙度;烤瓷后测试三点弯曲钛瓷结合强度;使用体视显微镜观察瓷层剥脱后的钛表面形貌并分析其断裂模式。结果A组维氏硬度(188.21±11.94)HV低于B组维氏硬度(204.48±6.32)HV(P<0.05)。粗糙度值A1组(2.90±0.32)μm,A2组(3.43±0.43)μm,差异有统计学意义(P<0.05);B1组(2.62±0.08)μm,B2组(3.01±0.06)μm,差异有统计学意义(P<0.05)。A组结合强度均高于B组[Aa1组(33.75±2.31)MPa,Aa2组(36.32±1.44)MPa,Ab1组(39.82±2.28)MPa,Ab2组(33.74±1.53)MPa,Ac2组(38.63±1.36)MPa;Ba1组(29.65±1.10)MPa、Ba2组(27.17±2.24)MPa、Bb1组(27.29±1.61)MPa、Bb2组(23.85±0.97)MPa、Bc2组(35.75±1.93)MPa(P<0.05)];随着喷砂压力的增大,钛瓷结合强度Aa2组高于Aa1组,Ab2组低于Ab1组(P<0.05);Ba2、Bb2、Bc2组结合强度低于对应的Ba1、Bb1、Bc1组结合强度。A组及Bc1、Bc2组为混合断裂,Ba1、Ba2、Bb1、Bb2组为界面断裂。结论热处理可降低SLM纯钛的维氏硬度;SLM纯钛热处理后有利于三种瓷粉与纯钛的结合;喷砂压力对钛瓷结合强度有影响。

摘要： 以α-Si_(3)N_(4)粉末为原料,Y_(2)O_(3)和MgAl_(2)O_(4)体系为烧结助剂,采用无压烧结方式,研究了烧结温度、保温时间、烧结助剂含量以及各组分配比对氮化硅致密化及力学性能的影响。结果表明:以Y_(2)O_(3)和MgAl_(2)O_(4)为烧结助剂体系,氮化硅陶瓷在烧结温度为1600°C,保温时间为4 h,烧结助剂含量为12.5%(质量分数),Y_(2)O_(3)和MgAl_(2)O_(4)质量比为1∶1时,综合性能最好;氮化硅陶瓷显气孔率为0.21%,相对密度为98.10%,抗弯强度为598 MPa,维氏硬度为15.55 GPa。

摘要： 为了提高Si_(3)N_(4)陶瓷的烧结致密度,采用振荡压力烧结工艺分别在1745和1775°C制备了Si_(3)N_(4)陶瓷,主要研究了Si_(3)N_(4)粉的粒度(平均粒径分别为0.4、2.0、2.3μm)对Si_(3)N_(4)陶瓷的显微结构和性能的影响。结果显示:1)在两种温度的振荡压力烧结工艺下,由三种不同粒度的Si_(3)N_(4)粉制备的Si_(3)N_(4)陶瓷的相对密度都很大,为99.65%~99.86%,彼此相差很小。2)由平均粒径为0.2μm的Si_(3)N_(4)粉在1745°C烧结制备的试样的微观结构最均匀,其β-Si_(3)N_(4)晶粒平均长径比、抗弯强度和维氏硬度均最大,分别达到5.0、(1364±65)MPa和(15.72±0.8)GPa;由平均粒径为2.3μm的Si_(3)N_(4)粉在1745°C烧结制备的试样的β-Si_(3)N_(4)晶粒的平均长径比、抗弯强度和维氏硬度均最小,分别为3.3、(846±49)MPa和(13.82±0.8)GPa。

摘要： 目前喷丸强化的数值研究工作大多集中于喷丸参数对表面形貌和残余应力分布规律的影响,缺少对表面硬度影响规律的研究。针对这一现状,基于随机多丸粒有限元模型以及屈服强度和维氏硬度之间的经验关系,开展喷丸工艺参数对18CrNiMo7-6合金钢强化层硬度分布影响的研究。数值结果表明随着覆盖率的增大,靶材的表层硬度逐渐增大;随丸粒半径和速度增加,靶材的硬化层深度逐渐增加。

摘要： 镁铝尖晶石是一种硬脆透明陶瓷材料,为解决其难加工问题,超精密激光辅助车削加工技术被应用于精密加工中。因此,采用高温维氏压痕试验以及高温刻划试验,对镁铝尖晶石高温环境下加工性能的研究具有重要意义。当加工环境温度从23°C上升至283°C时,维氏显微硬度值从15.85GPa降低至7.66GPa,脆塑转变临界深度平均值从0.51μm增加至0.80μm。探究了高温环境下材料脆性域及塑性域的材料去除方式。通过对划痕表面形貌的观测,确定其亚表层裂纹深度随温度上升而减小,为超精密激光辅助车削加工技术提供了一定的技术基础。

摘要： 家电消费网5月20日讯今天,康巴赫0涂层不粘锅全球首发。因产品独有黑科技LotusNano荷叶仿生TM不粘技术,使得锅具不含任何树脂涂层、有机涂层、无机陶瓷涂层、金属喷涂涂层,煎蛋不粘性能还能达到国标GB/T32095.2-2015不粘标准的不粘锅;产品能够达到维氏硬度1000-1300,硬度是不锈钢的6倍、铝锅的40倍,超高硬度更耐用。

摘要： 采用热压烧结技术制备不同摩尔配比的Ti_(3)AlC_(2)/Cu复合陶瓷材料,通过扫描电子显微镜-能谱仪(SEM-EDS)、X射线衍射(XRD)对试样进行微观形貌和组成相元素分析;测试其硬度和摩擦磨损性能。维氏硬度测试的结果显示,当TiC∶Ti∶Al∶Cu摩尔比为2∶1∶1∶0.8时,复合陶瓷的表面硬度达到最大值1081.66N/mm^(2);摩擦磨损性能测试后发现,TiC∶Ti∶Al∶Cu摩尔比为2∶1∶1∶0.6的试样耐磨损性能最佳,此时试样在50N载荷下损耗量为0.0011g,添加了Cu作为强化相后,Ti_(3)AlC_(2)材料的耐摩擦磨损性能有所提升。

摘要： 在保持黄金较高纯度的同时提高足金首饰的硬度以满足市场消费者和加工两方面需求,一直都是黄金首饰行业内一个重要的研究内容.本文综述并借鉴了传统金属材料的强化机制,从组织、位错的角度,分析了目前足金硬化工艺所蕴含的硬化机制.同时为更好地对硬度性能进行表征,选用维氏硬度试验进行测量,并针对电铸硬金试样测试难度大的问题进行了探索.另外,还统计了目前市场中硬金产品的硬度值,并就工艺对其硬度产生的影响进行了研究.

摘要： 管道是长距离输送液体和气体的主要载体。管道输送具有安全可靠、封闭输送、不间断、输送距离短等优点，成为天然气中远途输送的主要方式之一。管道在投入使用前、服役过程中，需要对管道的质量进行检测与监控，以发现管道缺陷，预测风险的发生。针对容器及管道在服役过程中力学性能难以评价的问题,本文围绕着硬度与力学性能的定量表达展开了系列研究.以X70管线钢为对象,对两种工程常用焊接工艺制作的焊接接头进行了研究,同时考虑焊接工艺对沿管道壁厚方向的力学与硬度性能的影响.经过12个带焊缝试件的拉伸及192次的硬度压痕试验,建立了适合工程应用的数学表达式.结果表明:焊缝、母材、热影响区的硬度、压痕参数及力学性能均不随管道壁厚发生明显变化,现场仅对管道外壁进行硬度检测是合理的;X70管线钢多层焊较多层多道焊工艺更优;维氏硬度的分布可有效解释试件的断裂现象,硬度与压痕塑性功呈反比.

摘要： 本文对铝合金硬度的检测原理进行简单的概述，也对布氏硬度、洛氏硬度、维氏硬度三种方法进行了简单的优缺点对比。

摘要： 金属维氏硬度测量的不确定度主要来源于试验力、标准硬度块、压痕对角线的测量及硬度计本身.本文根据GB/T4340.1-2009对硬度计和标准硬度块的要求,结合生产实际,计算了几个不同试验力的维氏硬度测量不确定度.结果发现,硬度计的最大允许误差引起的测量不确定度分量所占权重最大.同一维氏硬度值,试验力越大,维氏硬度试验不确定度越小,因此,日常检测中,在满足要求的情况下,应尽量选择较大的试验力,减小测量结果的不确定度,使测量结果和结果分析更可靠.

摘要： 维氏硬度适用于较薄工件、工具表面或镀层的硬度测试,是衡量电工钢电工钢物理性能的一个重要指标.按照国标GB/T4340.1-2009的要求进行了设备的调试与设定.依据JJF1059.1-2012《测量不确定度评定与表示》的要求,建立了不确定度计算的数学模型,并根据硬度计自身的特性及测试物质的报告,分别从压痕对角线长度试验力和结果修约等方面对测试结果中HV值可能产生影响的各类因素进行了详尽的分析,并对测量结果不确定度的计算和评估进行了探讨，得到了以下结论：(1)由以上分析可以看出分量压痕对角线测量长度的影响是显著的，试验力的误差要求对标准物质及设定砝码的状态要做完善的期间核查。(2)由测量不确定度的报告可以看出，测得的数据是以检测真实值为中心的1个置信区间，它表示了测量结果的可信赖程度；(3)设备自动测量读数的设定避免了人工读数不一而造成的产品性能异常波动，但同时也对试样表面及可视化界面的对比度提出了更高的要求；原因是测试时可视界面的清晰程度及试样表面处理的规范性不一。配备高效灯泡及试样表面进行抛光处理可以减少分量带来的不确定度.

摘要： 本论文以石墨烯和水雾化铜粉为原料,通过机械混合法和包覆法两种方法分别制备了石墨烯/铜混合粉体,经压制成形后在H2气氛中烧结得到石墨烯/铜烧结体.考察了不同的混粉方法对混合粉体和烧结体性能的影响.实验结果表明:与机械混合法相比,包覆法可以有效的改善石墨烯的分散度,提高铜在石墨烯表面的包覆量.由两种混合粉末制备出石墨烯含量为2wt％的石墨烯/铜混复合材料的电导率分别为63.32％IACS和67.53％IACS,维氏硬度分别为HV179.52和HV188.30.通过包覆法可以改善石墨烯与铜的界面结合,提高混合粉体烧结活性,所得复合材料具有均匀的显微组织和良好的综合性能.

摘要： Al-Cu二元合金可以通过热处理或时效形成铜团簇或沉积提升其硬度和强度,优良性能的Al-Cu合金在多领域应用获得青睐.本项工作开展了电磁感应加热Al-3.3％Cu二元合金,并形成高温度梯度,研究了电磁感应加热Al-3.3％Cu二元合金高温度梯度下不同部位组织与维氏硬度的演变,并着重分析了组织变化伴随铜团簇或沉积对合金硬度的影响.实验研究结果表明高的温度梯度变化影响Al-3.3％Cu二元合金的组织、维氏硬度.其演变与铜团簇或沉积相关联.此外,大的金属变形可以进一步促进铜团簇或沉积的形成而提升合金硬度.

摘要： 在氩气保护下,利用真空悬浮炉制备Ti-4.3Si(at.％)和Ti-7.2Si(at.％)钛硅合金,并将制得的钛硅合金试样在管式炉中分别高温热处理2小时,5小时,10小时和15小时.X射线衍射表明:Ti-4.3Si(at.％)完全由α-Ti组成,Ti-7.2Si(at.％)钛硅合金由α-Ti和Ti5Si3金属间化合物组成.通过光学显微镜观察发现:高温热处理后,合金的晶粒都开始明显长大,而Ti-4.3Si(at.％)合金晶粒尺寸变化比Ti-7.2Si(at.％)更加明显,这主要和Ti-7.2Si(at.％)晶界处的Ti5Si3相钉扎作用有关.扫描电镜结果显示:长时间高温热处理使Ti-7.2Si(at.％)合金晶界处的网篮状Ti5Si3金属间化合物逐渐分解并向晶内分散.随着热处理时间的增长,Ti5Si3金属间化合物逐渐在晶内弥散分布,这使合金的维氏硬度从315HV提高到649HV.

摘要： 通过光学显微镜、X射线衍射、维氏硬度等研究了不同缩口尺寸的医用U型钉用TC4钛合金棒材的显微组织和力学性能.结果表明:不同缩口钛合金棒材横截面的显微组织比较均匀;小缩口试样纵截面的α相从中心到边缘逐渐由变形晶粒变为细小的等轴晶,其中β相呈带状均匀分布,而大缩口试样纵截面的α相主要为变形晶粒,其中β相带状分布不均匀.小缩口试样横纵截面的维氏硬度比大缩口试样的硬度低,且两试样纵截面硬度都比横截面硬度大.

摘要： 借助等离子对QT500-7合金表层快速熔凝处理,研究了在较高主弧电流(130A)作用下等离子熔凝处理球墨铸铁的表面非平衡熔凝组织变化及其对合金性能的影响.结果表明:经等离子熔凝处理后球墨铸铁表层的球状石墨消失,基体组织由铁素体-珠光体转变为莱氏体和马氏体.距离等离子处理表面深度较小时,莱氏体组织中的珠光体组织呈树枝状;随着距离等离子处理表面深度的增加,莱氏体组织中的珠光体组织由树枝晶向等轴晶转变,并且,等离子处理球墨铸铁的硬度随距离等离子处理表面深度的增加而逐渐减小.

摘要： 本实用新型提供了一种布氏硬度块选点定位卡及布氏硬度块，采用的方案是：定位卡包括横截面为圆形的定位卡本体，所述定位卡本体的上表面为圆形，所述定位卡本体的上表面设置有若干个圆标记层，最外圈的圆标记层的圆心都在同一个外限定圆的圆线上；当压痕的直径d时，圆标记层的直径为3d。使用时将定位卡贴附于布氏硬度块上，出厂检验时测试压痕标记在定位卡上，定位卡标记后对原出厂检验点周围有交集的区域剔除(即与原出厂检验点有交集的圆标记层)，余下各圆标记层即为可操作点，充分利用标准布氏硬度块的使用面积，降低消耗，节约成本。避免了选点失误，提高工作效率。

摘要： 本发明提供了一种维氏硬度计，所述维氏硬度计包括机架，所述机架包括上下间隔设置的上架体和下架体、连接上架体和下架体的连接体及储物间室，所述储物间室内放置有至少两块硬度不同的标准硬度块，所述下架体上设置有向上突伸的升降台，所述升降台的顶端设置有用以搁置待测物品的搁物台，所述上架体上设置有朝向所述搁物台突伸的压头、用以驱动所述压头的驱动装置，本发明还提供一种硬度测量修正方法，使用上述维氏硬度计测量时，先通过检测标准硬度块获得修正系数，再检测待测物品获得检测硬度，通过修正系数对检测硬度值进行修正，获得实际硬度值。本发明的维氏硬度计使用方便，本发明的硬度检测修正方法，修正过程简单，修正结果精确。

摘要： 一种用于8Cr4Mo4V钢的维氏硬度与洛氏硬度换算方法，目的是解决现有8Cr4Mo4V钢材质的小型轴承零件硬度测试过程中，按照标准GB/T1172‑1999《黑色金属硬度与强度换算值》将维氏硬度换算成洛氏硬度时存在误差，数据可靠性低，以及现有技术中缺少维氏硬度与洛氏硬度换算方法的问题。方法：一、检测试样的准备；二、硬度计的校准及示值误差的确定；三、试样硬度数据采集并根据公式

摘要： 本发明提供了一种维氏硬度计，所述维氏硬度计包括机架，所述机架包括上下间隔设置的上架体和下架体、连接上架体和下架体的连接体及储物间室，所述储物间室内放置有至少两块硬度不同的标准硬度块，所述下架体上设置有向上突伸的升降台，所述升降台的顶端设置有用以搁置待测物品的搁物台，所述上架体上设置有朝向所述搁物台突伸的压头、用以驱动所述压头的驱动装置，本发明还提供一种硬度测量修正方法，使用上述维氏硬度计测量时，先通过检测标准硬度块获得修正系数，再检测待测物品获得检测硬度，通过修正系数对检测硬度值进行修正，获得实际硬度值。本发明的维氏硬度计使用方便，本发明的硬度检测修正方法，修正过程简单，修正结果精确。

摘要： 本发明公开了一种基于仪器化Berkovich压入名义硬度确定材料维氏硬度的方法，该方法利用Berkovich压头仪器化压入材料所得载荷-位移曲线来确定被测材料的仪器化压入比功与名义硬度，然后利用所建立的函数关系进一步确定被测材料的维氏硬度。该方法的价值在于它解决了以往仪器化压入测试广泛使用Berkovich压头而不能获得被测试材料维氏硬度的问题。

摘要： 本发明公开了一种基于仪器化Vickers压入O-P硬度确定材料维氏硬度的方法，该方法利用Vickers压头仪器化压入材料所得载荷-位移曲线来确定被测材料的仪器化压入比功与O-P硬度，然后利用所建立的函数关系进一步确定被测材料的维氏硬度。与维氏硬度的直接压痕测量方法相比，该方法的突出优点为：无需测量Vickers压痕对角线长度，避免了直接压痕测量方法存在的因Vickers压痕顶角不清晰导致测量压痕对角线长度困难或不准确的问题。

摘要： 本发明公开了一种基于仪器化Vickers压入名义硬度确定材料维氏硬度的方法，该方法利用Vickers压头仪器化压入材料所得载荷-位移曲线来确定被测材料的仪器化压入比功与名义硬度，然后利用所建立的函数关系进一步确定被测材料的维氏硬度。与维氏硬度的直接压痕测量方法相比，该方法的突出优点为：无需测量Vickers压痕对角线长度，避免了直接压痕测量方法存在的因Vickers压痕顶角不清晰导致测量压痕对角线长度困难或不准确的问题。

摘要： 本发明公开了一种基于仪器化Berkovich压入O-P硬度确定材料维氏硬度的方法，该方法利用Berkovich压头仪器化压入材料所得载荷-位移曲线来确定被测材料的仪器化压入比功与O-P硬度，然后利用所建立的函数关系进一步确定被测材料的维氏硬度。该方法的价值在于它解决了以往仪器化压入测试广泛使用Berkovich压头而不能获得被测试材料维氏硬度的问题。

摘要： 本实用新型涉及硬度计技术领域，具体是一种硬度仪用维氏硬度计安装装置，包括维氏硬度计以及固定基座和检测箱体，维氏硬度计底部固定链接有固定基座，固定基座的底端固定连接有支撑底座，维氏硬度计的顶部一侧固定连接有检测箱体，固定基座的顶部固定连接有固定套，固定套的内部嵌套连接有连接杆，连接杆的顶部固定连接有固定安装盘，固定安装盘内部两侧嵌入连接有气囊套，气囊套正前方开口处设置有进气口，固定安装盘一侧嵌入连接有连接柱，连接柱一侧固定连接有固定杆，连接柱一侧固定连接有拨杆，本实用新型能够对物件进行多角度的检测，提高检测精度。

摘要： 显微维氏硬度仪检测铅笔芯硬度用夹具，包括夹具主体，所述夹具主体包括用于夹持铅笔芯的多个卡爪、驱动卡爪松开/夹紧的锁紧螺母；夹具主体的底端固设一纵向轴，该纵向轴间隙插置在一套筒内，套筒的侧壁上设置一径向螺纹孔，与该径向螺纹孔配合设置一可压紧纵向轴的调整螺栓；所述套筒的底端固设在一底座上；底座的左右两侧分别设置一开口向前或向后的U形口，所述U形口与显微维氏硬度仪的样件固定台上的锁定螺栓配合。它夹持牢固、操作及调整方便，便于提高检测工作效率，而且结构简单，容易制造。