CCT曲线

摘要： 本文借助Thermo-Calc软件计算平衡条件下Nb-V微合金钢平衡相状态图,并通过热膨胀仪测定Nb-V微合金钢连续冷却转变曲线(CCT曲线),研究实验钢冷却速度的变化对室温显微组织及显微硬度的影响规律。实验结果表明:当冷速小于0.5°C/s时,实验钢转变产物为“先共析铁素体+珠光体”混合组织;冷速增加到0.5°C/s时,有少量的贝氏体产生,贝氏体开始发生转变;当冷却速度达到4°C/s时,开始发生马氏体转变;随着冷速增加至4.5°C/s时,铁素体和珠光体组织转变基本消失,仅发生贝氏体和马氏体组织转变,且随着冷却速度增加,室温组织主要以马氏体为主;随着冷却速度的增加,实验钢的硬度值呈逐渐升高的趋势。

摘要： 采用Gleeble-3800热模拟试验机,通过热膨胀法和金相-硬度法,测定了一种Cr-Mo-V系合金结构钢的连续冷却转变曲线(CCT曲线),并研究了冷却速率对该钢组织性能的影响。结果表明,当冷却速率为0.2°C/s时,组织为珠光体和铁素体;当冷却速率为1~30°C/s时,组织主要为贝氏体;冷却速率达到50°C/s时,组织为马氏体。硬度值随着冷却速率的增加不断增大,尤其在冷却速率为1°C/s时,硬度值大幅增加。动态CCT曲线的测定为该钢种生产中控轧控冷工艺的制定提供理论依据。

摘要： 采用JMatPro软件对WB36CN1钢的热力学平衡相的组成、TTA曲线、CCT曲线及淬透性进行了模拟计算。结果表明:WB36CN1钢的室温组织主要由95.34%铁素体(质量分数)、G相和极少量渗碳体组成;临界温度A_(c1)和A_(c3)分别为688.4°C和792.4°C;在连续加热过程中,随着加热速率的提高,钢的临界温度A_(c1)、A_(c3)和奥氏体均匀化温度升高,以1000°C·s^(-1)的速率加热的钢奥氏体均匀化的温度和时间相应为975°C和0.96 s;在连续冷却过程中,随着冷却速率的增大,钢的屈服强度、抗拉强度和硬度升高,以100°C·s^(-1)的速率冷却的钢,由于形成了大量马氏体,其屈服强度、抗拉强度和硬度最高;随着离淬火端距离的增加,WB36CN1钢的抗拉强度、屈服强度和硬度减小,淬火端表面的强度和硬度最高,抗拉强度为1271.57 MPa,屈服强度为1012.68 MPa,硬度为41.63 HRC。

摘要： 采用DIL805A型淬火变形膨胀仪,利用膨胀法结合金相-硬度法,绘制了40CrMnSiB钢的连续冷却转变曲线(CCT曲线),研究了冷却速率对组织和硬度的影响规律。结果表明:在试验条件下,40CrMnSiB钢相变温度A_(c1)为770°C,A_(c3)为823°C,M_(s)为322°C,M_(f)为176°C;随冷却速度增加,组织由软相铁素体+珠光体变为贝氏体和马氏体,显微硬度也逐渐提高。40CrMnSiB钢淬透性较高,当冷速为2°C/s时,开始发生贝氏体和马氏体转变;冷速为10°C/s时,组织为全马氏体。CCT曲线的测定为该钢种的生产实践和热处理工艺制定提供了参考依据。

摘要： 分析65Mn钢奥氏体连续冷却过程中的转变曲线及转变产物的组织,得到不同冷却速度下65Mn钢的CCT曲线和相应的金相组织。分析认为65Mn钢卷取下线后发生奥氏体向铁素体+珠光体的转变导致体积发生膨胀,进而产生松卷倾向,高温卷取有利于抑制扁卷缺陷的发生。实际生产中将65Mn热轧宽钢带的卷取温度设定为700~740°C,高温卷取工艺下的扁卷缺陷发生率由15%降低至1%,钢材成材率明显提升。

摘要： 文章以38CrMoAl钢为研究对象,利用FORMASTOR-F全自动相变仪,测定了试验钢连续冷却转变的CCT曲线。结果表明:当冷却速度为0.2~0.5°C/s时,室温组织为先共析铁素体+珠光体;当冷却速度为0.5~1°C/s时,出现少量贝氏体,室温组织为铁素体+珠光体+贝氏体;当冷却速度为1°C/s时,在贝氏体转变区最上部,靠近Bs的温度处形成贝氏体,室温下组织为上贝氏体;当冷却速度为2~5°C/s时,马氏体不断增加,贝氏体逐渐减少,室温下为贝氏体+马氏体的混合组织;当冷却速度不小于5°C/s,室温下组织全部为马氏体。研究结果为热处理工艺的制定提供了参考依据。

摘要： 采用淬火膨胀仪、光学显微镜、维氏硬度计等研究了典型非调质钢38MnSiVS5(/%:0.37C,0.78Si,0.012P,0.045S,0.03Mo,0.120V,0.004Nb,0.003Ti)的显微组织和硬度。测定了其过冷奥氏体连续冷却转变(CCT)曲线。结果表明,38MnSiVS5钢的CCT曲线可分为高温转变区域、中温转变区域和低温转变区域。当冷却速度≤0.89°C/s时为全高温转变区,组织为铁素体和珠光体;当冷却速度为1.78~4.45°C/s时为高温、中温两相复合转变区,组织为铁素体、珠光体和贝氏体;当冷却速度为8.9°C/s时,为高温、中温、低温三相复合转变区,组织为铁素体、珠光体、贝氏体和马氏体;当冷却速度为17.8°C/s时,铁素体和珠光体消失,为中温、低温两相复合转变区,组织为贝氏体+马氏体;当冷却速度≥44.5°C/s时为马氏体转变区。随着冷却速度从0.06°C/s增大到44.5°C/s,38MnSiVS5钢的HV5显微硬度值由213增加至568。

摘要： 采用DIL805A膨胀仪测定了09MnNiDR钢在不同冷却速率下连续冷却转变的膨胀曲线,结合金相-硬度法,绘制了该钢种的连续冷却转变曲线。结果表明:钢的临界相变点为Ac1=739°C,Ac3=890°C。冷却速率为0.1~2°C/s时,组织为铁素体+珠光体;冷却速率为3°C/s时,组织为粒状贝氏体;冷却速率超过10°C/s时开始生成板条状贝氏体;冷却速率达到30°C/s时,粒状贝氏体消失,开始生成马氏体,随着冷却速率的提高,马氏体含量升高;当冷却速率为50°C/s时,组织几乎全部转变为马氏体。为满足钢种组织为铁素体+珠光体的要求,需控制冷却速率低于2°C/s。

摘要： 通过热膨胀分析法测试了沉淀硬化不锈钢的CCT连续冷却转变曲线,确定了Ac_(1)、Ac_(3)和M_(s)的相变临界温度。通过数值模拟软件JMatPro对沉淀硬化不锈钢的CCT曲线及相变参数进行数值模拟,通过结果对比分析发现,计算结果与实测结果基本一致。沉淀硬化不锈钢具有良好的淬透性,在连续冷却过程中仅有马氏体转变过程。

摘要： 根据Gleeble-3500 热模拟机上测定的不同冷却速率下连续冷却时Q390C的膨胀曲线,结合金相-硬度法得出了Q390C的连续冷却转变曲线;根据CCT曲线和金相分析结果,分析不同冷却速率条件下Q390C的组织转变情况,探究冷却速率对Q390C组织演变和硬度的影响。结果表明:Q390C相变温度A_(c1)和A_(c3)分别为738.3 °C、834.9 °C;冷却速率低于0.5 °C/s时,所得组织为铁素体、珠光体和渗碳体;冷却速率在0.5~20 °C/s之间,所得组织为贝氏体、马氏体以及残余奥氏体;冷却速率超过50 °C/s时,所得组织为马氏体和残余奥氏体。研究结果为Q390C生产实践和工艺参数优化提供了理论依据。

摘要： 本文介绍了梅钢低成本开发屈服强度为600MPa 的高强钢的研发过程。利用热模拟机研究了试验钢的高温变形特性、CCT曲线和变形抗力等，得到结论：试验钢的高温塑性区域为650～800°C和1300°C以上;高Nb含量使其CCT曲线强烈左移,冷却速度大于5°C/s就会出现细铁素体和贝氏体,达到昂贵合金Mo的作用;其合金成本和轧制负荷较低,特别适合梅钢1422 产线生产。

摘要： 本文介绍了梅钢低成本开发屈服强度为600MPa 的高强钢的研发过程。利用热模拟机研究了试验钢的高温变形特性、CCT曲线和变形抗力等，得到结论：试验钢的高温塑性区域为650～800°C和1300°C以上;高Nb含量使其CCT曲线强烈左移,冷却速度大于5°C/s就会出现细铁素体和贝氏体,达到昂贵合金Mo的作用;其合金成本和轧制负荷较低,特别适合梅钢1422 产线生产。

摘要： 本文介绍了梅钢低成本开发屈服强度为600MPa 的高强钢的研发过程。利用热模拟机研究了试验钢的高温变形特性、CCT曲线和变形抗力等，得到结论：试验钢的高温塑性区域为650～800°C和1300°C以上;高Nb含量使其CCT曲线强烈左移,冷却速度大于5°C/s就会出现细铁素体和贝氏体,达到昂贵合金Mo的作用;其合金成本和轧制负荷较低,特别适合梅钢1422 产线生产。

摘要： 本文介绍了梅钢低成本开发屈服强度为600MPa 的高强钢的研发过程。利用热模拟机研究了试验钢的高温变形特性、CCT曲线和变形抗力等，得到结论：试验钢的高温塑性区域为650～800°C和1300°C以上;高Nb含量使其CCT曲线强烈左移,冷却速度大于5°C/s就会出现细铁素体和贝氏体,达到昂贵合金Mo的作用;其合金成本和轧制负荷较低,特别适合梅钢1422 产线生产。

摘要： 本文介绍了梅钢低成本开发屈服强度为600MPa 的高强钢的研发过程。利用热模拟机研究了试验钢的高温变形特性、CCT曲线和变形抗力等，得到结论：试验钢的高温塑性区域为650～800°C和1300°C以上;高Nb含量使其CCT曲线强烈左移,冷却速度大于5°C/s就会出现细铁素体和贝氏体,达到昂贵合金Mo的作用;其合金成本和轧制负荷较低,特别适合梅钢1422 产线生产。

摘要： 通过绘制CCT曲线、热轧及轧后淬火实验模拟、热力学计算，研究了Ti对热冲压成形用钢中马氏体相变的影响。结果表明：在热冲压成形用钢中加入适量的Ti元素，可以在高温下析出TiN，显著减少了固溶N 含量。在热成形工艺的奥氏体化过程中，抑制了奥氏体长大和硼相的析出，能够促进硼向奥氏体晶界的偏聚，稳定奥氏体，从而提高钢板的淬透性，使在较低的冷速下即能得到细小均匀的完全马氏体组织。

摘要： 通过绘制CCT曲线、热轧及轧后淬火实验模拟、热力学计算，研究了Ti对热冲压成形用钢中马氏体相变的影响。结果表明：在热冲压成形用钢中加入适量的Ti元素，可以在高温下析出TiN，显著减少了固溶N 含量。在热成形工艺的奥氏体化过程中，抑制了奥氏体长大和硼相的析出，能够促进硼向奥氏体晶界的偏聚，稳定奥氏体，从而提高钢板的淬透性，使在较低的冷速下即能得到细小均匀的完全马氏体组织。

摘要： 通过绘制CCT曲线、热轧及轧后淬火实验模拟、热力学计算，研究了Ti对热冲压成形用钢中马氏体相变的影响。结果表明：在热冲压成形用钢中加入适量的Ti元素，可以在高温下析出TiN，显著减少了固溶N 含量。在热成形工艺的奥氏体化过程中，抑制了奥氏体长大和硼相的析出，能够促进硼向奥氏体晶界的偏聚，稳定奥氏体，从而提高钢板的淬透性，使在较低的冷速下即能得到细小均匀的完全马氏体组织。

摘要： 通过绘制CCT曲线、热轧及轧后淬火实验模拟、热力学计算，研究了Ti对热冲压成形用钢中马氏体相变的影响。结果表明：在热冲压成形用钢中加入适量的Ti元素，可以在高温下析出TiN，显著减少了固溶N 含量。在热成形工艺的奥氏体化过程中，抑制了奥氏体长大和硼相的析出，能够促进硼向奥氏体晶界的偏聚，稳定奥氏体，从而提高钢板的淬透性，使在较低的冷速下即能得到细小均匀的完全马氏体组织。

摘要： 通过绘制CCT曲线、热轧及轧后淬火实验模拟、热力学计算，研究了Ti对热冲压成形用钢中马氏体相变的影响。结果表明：在热冲压成形用钢中加入适量的Ti元素，可以在高温下析出TiN，显著减少了固溶N 含量。在热成形工艺的奥氏体化过程中，抑制了奥氏体长大和硼相的析出，能够促进硼向奥氏体晶界的偏聚，稳定奥氏体，从而提高钢板的淬透性，使在较低的冷速下即能得到细小均匀的完全马氏体组织。

摘要： 本发明涉及一种测定低碳低合金钢CCT曲线的方法，属于金属材料测试技术领域。本发明测定合金成分，将合金成分代入相变点计算公式计算其相变点，将相变点和合金成分代入到Li模型中预测出CCT曲线的原型；根据CCT曲线的原型制定不同冷速的淬火膨胀相变实验，测量出淬火过程中的膨胀曲线；根据膨胀曲线得出对应冷速下的转变点和转变时间；采用对应冷速下的转变点和转变时间修正CCT曲线的系数得到低碳低合金钢CCT吻合曲线。本发明能够减少测定CCT曲线需要的实验量，降低误差数据对CCT曲线的影响，可以节约时间、材料和能源等实验成本，又可用于修正组织计算的模型，提高数值模拟对组织的预测的准确性；具有快速准确测定CCT曲线的优点。

摘要： 接口电流通道电路可以用于将常规双通道驱动器的两个电流通道转换为三个LED串的三个驱动电流。通过这样做，相同的双通道驱动器可以用于只需要两个LED阵列以及三个LED阵列的应用。

摘要： 本发明涉及一种测定低碳低合金钢CCT曲线的方法，属于金属材料测试技术领域。本发明测定合金成分，将合金成分代入相变点计算公式计算其相变点，将相变点和合金成分代入到Li模型中预测出CCT曲线的原型；根据CCT曲线的原型制定不同冷速的淬火膨胀相变实验，测量出淬火过程中的膨胀曲线；根据膨胀曲线得出对应冷速下的转变点和转变时间；采用对应冷速下的转变点和转变时间修正CCT曲线的系数得到低碳低合金钢CCT吻合曲线。本发明能够减少测定CCT曲线需要的实验量，降低误差数据对CCT曲线的影响，可以节约时间、材料和能源等实验成本，又可用于修正组织计算的模型，提高数值模拟对组织的预测的准确性；具有快速准确测定CCT曲线的优点。

摘要： 本发明公开了一种测量抗大变形管线钢SH‑CCT曲线的方法，它是指焊接热影响区连续冷却转变曲线（Simulated HAZ Continuous Cooling Transformation）。本方法是通过模拟焊接工艺条件加热试样，采用CCT膨胀仪测定临界点Ac1和Ac3，并测定不同冷速下的膨胀曲线，利用切线法确定不同冷速下的相变点温度，采用金相法并辅以硬度法分析确定室温组织，最后绘制成完整的SH‑CCT曲线。本发明一方面可用于评定该钢种的可焊性或预测焊接热影响区的组织和性能，另一方面为制定合理的焊接工艺特别是焊接线能量提供技术依据。

摘要： 本发明公开了一种基于CCT曲线预测感应淬火淬硬层组织和硬度的方法，基于ANSYS有限元平台来模拟感应淬火过程，结合材料的CCT曲线预测感应淬火淬硬层组织和硬度，减小感应淬火试验工作量。本发明所达到的有益效果：本方法基于ANSYS有限元平台，通过模拟计算轴件感应淬火时工件淬硬层组织和硬度，调节感应工艺参数来满足工件的技术指标，因此本发明通过改变感应淬火工艺参数预测淬硬层简捷可靠。

摘要： 本发明公开了一种测定添加稀土的低合金耐磨铸钢静态CCT曲线的方法，将试验钢铸锭样加热到1200°C、保温20h后空冷至室温，再将其加热到950°C、保温1h后空冷至室温，使组织与成分均匀化；将其加工成Φ6mm×10mm的圆柱形试样；采用淬火热膨胀仪，测定临界点Ac

摘要： 本发明涉及一种C-Mn系贝氏体轨CCT曲线的测定方法，其特征是：按下步骤进行：1）将所取钢轨加热到1200°C，保温1.5小时，空冷，消除其带状组织，使组织成分均匀化；2）将预处理后的钢轨样加工成标准的Φ3×10mm试样，试样一端开一个Φ2x2mm的小孔；3）根据YB/T 5127-93，抽取试样，采用Formastor-F全自动相变仪以200°C/h加热速度升温测定钢的AC1和AC3，绘制控冷CCT曲线。其优点是：能够消除由于Mn偏析造成的组织成分不均匀的现象，使实验数据更加准确、减少了CCT曲线测定过程中反复测定次数、节约了试验时间、减少了试验样数量。

摘要： 本发明属于金属材料技术领域，目的在于打破常规CCT曲线的测定方法，发明一种更接近实际生产过程的控冷CCT曲线测定方法。即将钢材试样加热到奥氏体化温度T1后，分两个阶段连续冷却试样。步骤包括取样，测定钢的临界点，将试样加热到奥氏体温度T

摘要： 接口电流通道电路可以用于将常规双通道驱动器的两个电流通道转换为三个LED串的三个驱动电流。通过这样做，相同的双通道驱动器可以用于只需要两个LED阵列以及三个LED阵列的应用。

摘要： 本发明涉及生物医药技术领域，具体涉及香豆素β在制备靶向CCT4抑制TRiC活性的药物中的应用。本发明提供了香豆素β通过靶向CCT4抑制TRiC活性来制备预防和/或治疗骨肉瘤的产品的应用，香豆素β可用于骨肉瘤治疗或预防的药物制备。