微观组织

摘要： 采用真空熔铸和冷开坯工艺,通过优化形变热处理工艺,调控基体晶粒尺寸、第二相的析出及分布状态,制备出综合性能优异的Cu-3Ti-0.1Mg-0.05B-0.05La合金.结果表明,经过400°C/2 h一次时效处理后,Cu-3Ti-0.1Mg-0.05B-0.05La合金的显微硬度可达356 HV,此时导电率为14.5%IACS.透射电镜分析表明,Cu-3Ti-0.1Mg-0.05B-0.05La合金第二相的析出演变规律为富Ti相→颗粒状β′-Cu_(4)Ti相→颗粒状β′-Cu_(4)Ti相+片层状β-Cu_(4)Ti相→片层状β-Cu_(4)Ti相,其中颗粒状β′-Cu_(4)Ti相是最重要的强化相,片层状β-Cu_(4)Ti相会导致合金强度下降,但可以提高导电率.采用二次时效能够进一步优化Cu-3Ti-0.1Mg-0.05B-0.05La合金的综合性能,在合金强度基本不变的条件下,显著提升了合金的导电率.450°C/8 h一次时效+50%冷轧+400°C/1 h二次时效处理后合金的显微硬度和导电率分别达到了341 HV和20.5%IACS.

摘要： 本文研究了在未渗氮工序下,Nb含量对取向硅钢抑制剂析出行为、初次再结晶组织、织构演变以及成品板磁性能的影响。结果表明,Nb含量分别为0.028%和0.050%的取向硅钢初次再结晶试样中抑制剂类型均以Nb(C,N)为主,析出物数量密度依次为8.23×10^(5)、13.51×10^(5)个/mm^(2),析出物平均尺寸分别为44、35 nm;两种钢初次再结晶试样的平均晶粒尺寸相差不大,分别为11、12μm,主要织构类型均为{114}、{111}和{111}织构。当Nb含量由0.028%增至0.050%,钢中抑制剂数量密度增加、尺寸减小,初次再结晶组织均匀性变差,有利织构含量降低,经高温退火后,0.050%Nb取向硅钢二次再结晶不完善,组织更细小,磁性能相对较差。

摘要： 针对近α型Ti-6.0A1-3.0Zr-0.5 Sn-1.0Mo-1.5Nb-1.0V新型钛合金,在退火温度740°C的基础上,研究了退火时间对其组织与力学性能的影响.结果 表明:经过3次真空自耗电弧炉熔炼,三火热轧后得到的板材组织由初生α相基体及β转变组织组成的部分再结晶组织和加工态组织等组成.随着退火时间的增加,退火板材的显微组织均以初生α相为主,且α相所占的比例从81.73％逐渐增加至85.61％,组织中长条状α相逐渐破碎球化,等轴α相开始均匀化、粗化.随着退火时间的增加,退火板材的延伸率逐渐增加,抗拉强度先降低再增加然后又降低,屈服强度先增加后降低,显微硬度先增加后降低.退火时间为1h时,板材的断口由滑移带、涟波、小等轴韧窝组成,断裂方式为韧性断裂,退火时间大于等于2h时,板材的断口完全由等轴韧窝组成,断裂方式为韧性断裂.最佳退火工艺为740°C退火2h,此时板材的抗拉强度、屈服强度、延伸率和显微硬度分别为:984 MPa、941 MPa、15.27％、HV 347.67.研究结果对高强耐蚀钛合金退火工艺的制定有指导作用,为解决钛合金在实际生产中遇到的问题提供了科学依据.

摘要： H13钢是使用最广泛和最具代表性的热作模具钢。采用电子束选区熔化(SEBM)技术成形H13钢能够有效解决其组织均匀度不理想的问题,而且可使其具有相当可观的力学性能表现。通过改变SEBM技术的电子束束流制备H13模具钢,并采用电子密度计、X射线衍射仪(XRD)、扫描电子显微镜(SEM)和显微维氏硬度计表征了成形件的致密度、微观组织和硬度,探究了电子束束流对成形件微观组织演变和力学性能的影响。结果表明,不同电子束束流成形的H13钢主要存在弥散的纳米尺寸微孔、局部的微米尺寸微孔以及熔合不良区域;微观组织主要为马氏体、残余奥氏体及碳化物;随着电子束束流的增加,马氏体会发生晶格畸变,基体强度增加,继续提高电子束束流,马氏体逐渐粗化,基体发生回复与再结晶,同时弥散析出二次碳化物,基体强度趋于稳定。

摘要： 碳纳米管(CNT)和石墨烯(Graphene)拥有优秀的力学和物理性能,是金属基复合材料中理想的增强体。本文采用球磨工艺+氢热还原法将碳纳米管(CNT)和还原氧化石墨烯(RGO)引入到铝粉表面构建CNTRGO混合增强体,然后利用放电等离子烧结系统(SPS)和轧制工艺,制备CNT-RGO/Al复合材料。通过EBSD、SEM、TEM以及拉伸等方法分析研究了CNT-RGO/Al复合材料内CNT和RGO增强相分布、界面结构、晶粒形貌和力学性能,探索了复合材料内CNT和RGO的协同强化机制。结果表明:CNT-RGO/Al复合材料表现出优异的力学性能,屈服强度和抗拉强度分别为228 MPa和268 MPa,比纯铝的屈服强度和抗拉强度分别增大了153%和143%,伸长率仍保持在8.5%。复合材料内还原氧化石墨烯的添加不仅促使一维的CNT和二维的RGO形成桥连结构,有益于载荷的传递,而且能够调控C与Al基体间的界面反应,有利于复合材料的C-Al界面结合。CNT-RGO混合增强体协同强化效果优于单纯的一维CNT增强体。

摘要： 引入CMT-P复合焊接方法成功制备了成形质量优异的UNS S32750超级双相不锈钢焊接接头,选用金相显微镜、X射线衍射仪、扫描电镜、能谱仪及透射电镜等设备研究了接头不同区域的微观组织.结果表明,焊缝、热影响区和母材组织呈现显著差异.与母材和焊缝相比,热影响区内奥氏体含量最低(32.3%),但焊接接头各微区的奥氏体含量均满足不低于30%的标准要求.由于焊接热循环过程中再加热的作用,焊根及热影响区中析出了尺度和形貌均不同的晶粒内γ2和晶粒边界γ2,而焊缝填充区没有γ2析出.此外,焊根和热影响区均析出了短棍状Cr_(2)N,主要分布在铁素体晶粒内和晶粒边界,Cr_(2)N析出致使相邻铁素体基体形成了明显的贫Cr区.

摘要： 用于新能源车辅助刹车系统的某型轴类零件,是全新设计关键安全件,要求高稳定性、高可靠性以及适应大批量生产的经济性。综合考虑了该轴的力学性能要求、钢材原材料成本、制造加工工艺性等诸因素,该型轴拟采用16MnCr5钢。本文对比钢厂A提供的16MnCr5钢(简称16MnCr5-A钢)和钢厂B提供的16MnCr5钢(简称16MnCr5-B钢)原材料材质,进行合理选材,并制定对应的原材料供应标准。

摘要： 针对微观组织的调控相关问题,构建了IN718材料激光选区熔化(selective laser melting,SLM)温度场仿真的三维有限元模型,研究了激光功率和扫描速度对熔池温度场和凝固机理的影响,进而预测增材制造材料的微观组织,为微观组织的调控提供理论依据。首先分析了激光功率和扫描速度对熔池尺寸的影响,分析了不同工艺参数下熔池温度场的变化;其次基于温度场的仿真结果,计算不同工艺参数下熔池固液界面处温度梯度和凝固速度的变化,分析凝固过程中柱状晶向等轴晶的转变条件,预测熔池不同深度上的微观组织。研究结果发现提高激光功率有利于等轴晶的形成,而扫描速度对等轴晶厚度占比影响不大,另外降低激光功率和提高扫描速度将促使形成的微观组织尺寸更细小。

摘要： 通过前期对金属激光熔覆成形的工艺参数探索,采用了具有耐热性的ln718与冶金行业常用的T91、SSL316、SSL304以及Fe30四种铁基合金两两组合,基于交叉和层叠结构的不同组合打印了若干样件。通过电镜对样件内部形貌、组织进行检测,EDS测定了样块过渡区元素分布。结果表明:In718+Fe30的组合,从实验分析的角度看,性能目前为最优。在近熔点异质材料成形时,弹性模量差异大、元素成分含量相近有利于形成性能良好的界面。

摘要： 本文采用激光-MIG复合焊接技术对3 mm的6061铝合金板材进行焊接。在实验的基础上,确定了最佳的焊接工艺参数,保证了熔透焊接。采用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)和能谱仪(EDS)对焊接接头的微观组织、拉伸和疲劳断口形貌以及表面疲劳损伤进行分析。结果表明,焊接接头中存在两种主要析出相,一种是晶界长的富Si沉淀相,另一种是晶内富Cu沉淀相。拉伸试验结果表明,接头的抗拉强度为224 MPa,仅为母材的70.2%。通过对拉伸断口的分析,发现母材与接头拉伸韧窝的形成有很大差异。在应力率为0.1的拉-拉疲劳试验中,母材和焊接接头的条件疲劳极限分别为101.9和54.4 MPa。通过对比不同应力幅下焊接接头的疲劳断口,发现导致接头断裂的主要因素是气孔。通过对孔隙缺陷的进一步分析,发现孔隙中微裂纹的扩展方式有穿晶和沿晶两种,并存在二者混合扩展方式。

摘要： 层间温度的选择对低合金钢的焊接质量有决定性作用,尤其是在多层多道焊缝中,各层道焊缝热循环交互影响,组织相变过程极为复杂.系统研究多层多道焊的层间温度对16MND5低合金高强钢HAZ的微观组织和冷裂纹的影响,共设置了4种层间温度,分别为室温、125°C、250°C和400°C.试验结果表明,仅在层间温度为室温时HAZ的粗晶区(CGHAZ)出现冷裂纹,且对应的CGHAZ硬度最高(可达400HV).4种层间温度对应的CGHAZ基体组织分别为未完全回火的马氏体、回火马氏体、回火马氏体与下贝氏体的混合组织、粒状贝氏体;除层问温度为室温外,其他3种层间温度得到的CGHAZ,均在靠近熔合线位置出现了魏氏组织,尤其以250°C时居多.综合考虑接头的硬度、微观组织和断裂情况,认为预热温度设置为125～250°C最为合适.

摘要： 高速列车制造过程中异种金属接头的良好连接对列车的安全运行非常重要.为了克服现阶段Al-Cu异种金属焊接的缺点,提出了应用电阻钎焊对铝板和铜板进行焊接的方法.在正交试验优化的参数下,经过多次实验成功实现了较大面积搭接试样的焊接.同时,利用SEM等对Al-Cu电阻钎焊接头微观组织研究,发现在适当焊接规范下钎料与母材结合良好,钎料中主要金属原素与母材Al和Cu能相互扩散和浸润达到了原子间结合,焊缝组织无明显缺陷.

摘要： 采用大石桥白云石原料在500～1100°C煅烧对白云石热分解行为进行研究,进行物相及微观组织形貌分析.结果表明,大石桥地区白云石分解行可分为两步反应,第一步是白云石的热分解,第二步是方解石的分解;526.4°C开始分解,首先分解出方镁石相,700°C开始出现方钙石,750°C白云石相开始消失,900°C时CaCO3完全消失,继续升高温度,有利于方镁石和方钙石晶体长大.

摘要： 从消除应力热处理循环次数、热处理保温温度、热处理保温时间和热处理类别4个因素考虑,研究了8种不同的热处理工艺条件下电熔增材制造材料EAM16MND5强度、冲击韧性和微观组织的变化情况.材料内部应力对材料强度的影响较大,在消除应力后,不同的热处理循环次数、热处理温度对材料强度影响较小;模拟焊后热处理时间对材料强度影响较小,但是对冲击韧性的影响较大,且经过两次消应力热处理循环的材料冲击性能优于一次消应力热处理的材料;消应力热处理和模拟焊后热处理过程中,碳化物有向晶界扩散、并在晶界聚集的倾向.

摘要： 针对核电低压焊接转子用NiCrMoV钢焊接接头的韧性进行研究,分别对母材、接头热影响区、焊缝内柱状晶区、焊缝内细晶区等各区域进行冲击韧性测试,结合断口处形貌及微观组织特征,研究韧性与组织的相互关联机制.结果表明,焊接接头各区域的冲击性能均满足要求,热影响区冲击性能波动较大,焊缝柱状晶区沿晶界开裂使得其冲击性能较弱.裂纹沿柱状晶晶界扩展及柱状晶晶界上少量碳化物析出是焊缝内柱状晶区域韧性较低的主要原因.

摘要： 介绍了电熔增材制造技术(Electrical Additive Manufacturing,间称EAM)近净成形的原理和技术特点,并基于电熔增材制造的材料EAM08CrMo(EAM表示该材料的制造方式为电熔增材),初步开展了电熔增材制造材料的性能特点研究,为电熔增材制造技术的应用提供了技术支撑.通过对EAM08CrMo化学成分、微观组织结构、宏观力学性能的检测和分析,验证了电熔增材制造材料具有宏观性能均匀,无厚度效应和方向性;通过检测、分析EAM08CrMo材料热老化处理前、后的微观组织、宏观力学性能变化,得出热老化处理对该材料材料组织和冲击韧性影响较小,强度小幅降低.

摘要： 研究不同脉冲频率对A6N01铝合金焊接接头焊缝成形、微观组织的影响.结果表明,不同的脉冲频率对焊缝成形、缺陷无明显影响;不同脉冲频率焊接接头的焊缝微观组织均为典型树枝状晶组成的铸态组织,熔合区靠近焊缝一侧为柱状晶组织,靠近基体一侧为等轴晶组织,热影响区部分晶粒较母材晶粒粗大;母材为典型的再结晶组织.可以考虑选择不同的脉冲频率进行焊接.

摘要： 通过对18CrNIMo7-6钢深层渗碳直接淬火和渗碳一次淬火两种不同工艺的研究,结果表明:18CrNiMo7-6钢920～930°C渗碳,强渗碳势1.1％～1.2％,38～～45h,扩散碳势0.65％～0.75％,14～20h,随炉降温至830～850°C,碳势0.65％～0.75％,保温0.5h出炉:直接入60°CG油淬火,冷却0.5h,再160～180°C×6h回火出炉空冷,渗碳层组织C1级,M4级,A残4级,硬化层深度HV1550:3.84mm,表面硬度60～～61HRC,晶粒度7～8级;抗拉强度Rm:1229MPa;屈服强度Rp0.2:1014MPa,伸长率9％,断面收缩率49％,冲击吸收能量49J.入缓冷炉至室温,再加热至830～850°CC,碳势0.65％～～0.75％,保温6h,入60°CC G油淬火,并160～180°C×6h回火后,渗碳层组织C1级,M3级,A残2级,硬化层深HV1550:3.90mm表面硬度60～61HRC;晶粒度7～8级;抗拉强度Rm:1262MPa,屈服强度Rp0.2:1048MPa,伸长率9.5％,断面收缩率51％,冲击吸收能量45J.

摘要： 通过对18CrNIMo7-6钢深层渗碳直接淬火和渗碳一次淬火两种不同工艺的研究,结果表明:18CrNiMo7-6钢920～930°C渗碳,强渗碳势1.1％～1.2％,38～～45h,扩散碳势0.65％～0.75％,14～20h,随炉降温至830～850°C,碳势0.65％～0.75％,保温0.5h出炉:直接入60°CG油淬火,冷却0.5h,再160～180°C×6h回火出炉空冷,渗碳层组织C1级,M4级,A残4级,硬化层深度HV1550:3.84mm,表面硬度60～～61HRC,晶粒度7～8级;抗拉强度Rm:1229MPa;屈服强度Rp0.2:1014MPa,伸长率9％,断面收缩率49％,冲击吸收能量49J.入缓冷炉至室温,再加热至830～850°CC,碳势0.65％～～0.75％,保温6h,入60°CC G油淬火,并160～180°C×6h回火后,渗碳层组织C1级,M3级,A残2级,硬化层深HV1550:3.90mm表面硬度60～61HRC;晶粒度7～8级;抗拉强度Rm:1262MPa,屈服强度Rp0.2:1048MPa,伸长率9.5％,断面收缩率51％,冲击吸收能量45J.

摘要： 通过对18CrNIMo7-6钢深层渗碳直接淬火和渗碳一次淬火两种不同工艺的研究,结果表明:18CrNiMo7-6钢920～930°C渗碳,强渗碳势1.1％～1.2％,38～～45h,扩散碳势0.65％～0.75％,14～20h,随炉降温至830～850°C,碳势0.65％～0.75％,保温0.5h出炉:直接入60°CG油淬火,冷却0.5h,再160～180°C×6h回火出炉空冷,渗碳层组织C1级,M4级,A残4级,硬化层深度HV1550:3.84mm,表面硬度60～～61HRC,晶粒度7～8级;抗拉强度Rm:1229MPa;屈服强度Rp0.2:1014MPa,伸长率9％,断面收缩率49％,冲击吸收能量49J.入缓冷炉至室温,再加热至830～850°CC,碳势0.65％～～0.75％,保温6h,入60°CC G油淬火,并160～180°C×6h回火后,渗碳层组织C1级,M3级,A残2级,硬化层深HV1550:3.90mm表面硬度60～61HRC;晶粒度7～8级;抗拉强度Rm:1262MPa,屈服强度Rp0.2:1048MPa,伸长率9.5％,断面收缩率51％,冲击吸收能量45J.

摘要： 一种鸭茅根部组织石蜡切片的制备方法，包括对新鲜鸭茅根部组织块的杀死与固定、采用的固定液为FAA混合固定液、即为福尔马林：冰醋酸：体积浓度70%乙醇=1:1:18、以体积比计，冲洗，脱水与透明，浸蜡与包埋，修块与切片，展片与烤片，脱蜡、复水与番红染色，固绿染色、脱水与透明，以及封片步骤；在冲洗步骤后、脱水与透明步骤前，还进行琼脂糖预包埋，所述琼脂糖预包埋是将冲洗后的鸭茅根部组织块包埋在经熬化后的5%琼脂糖凝胶中。本发明方法制得的鸭茅根部组织石蜡切片，其组织完整、细胞界限清晰、色彩鲜艳、颜色对比鲜明、切片干净。

摘要： 一种鸭茅根部组织石蜡切片的制备方法，包括对新鲜鸭茅根部组织块的杀死与固定、采用的固定液为FAA混合固定液、即为福尔马林：冰醋酸：体积浓度70%乙醇=1:1:18、以体积比计，冲洗，脱水与透明，浸蜡与包埋，修块与切片，展片与烤片，脱蜡、复水与番红染色，固绿染色、脱水与透明，以及封片步骤；在冲洗步骤后、脱水与透明步骤前，还进行琼脂糖预包埋，所述琼脂糖预包埋是将冲洗后的鸭茅根部组织块包埋在经熬化后的5%琼脂糖凝胶中。本发明方法制得的鸭茅根部组织石蜡切片，其组织完整、细胞界限清晰、色彩鲜艳、颜色对比鲜明、切片干净。

摘要： 本发明公开了一种双相WC-Ni硬质合金微观组织暴露剂，包括硝酸和水，且所述硝酸的质量浓度为35-45%。本发明还公开了一种双相WC-Ni硬质合金微观组织观察方法，包括如下步骤：1）制样：将双相WC-Ni硬质合金的样品经磨削、抛光处理后，得到具有抛光观察面的双相WC-Ni硬质合金样品；2）腐蚀：将双相WC-Ni硬质合金样品的抛光观察面在温度为40-45°C的条件下浸入如上所述的双相WC-Ni硬质合金微观组织暴露剂中腐蚀50-70分钟；3）观察：利用扫描电镜观察腐蚀后的双相WC-Ni硬质合金样品的微观组织。

摘要： 本发明公开了一种融合自组织增量学习神经网络和图卷积神经网络的钢材微观组织自动分类方法。一、确定要识别的钢材微观组织种类，并搜集由扫描电子显微镜获得的大量钢材微观组织图片，以形成数据集，并为数据集中的每张图片确定一个类别标签；二、采用迁移学习获取图片样本数据的特征向量集合；三、通过引入连接权重策略的自组织增量学习神经网络(WSOINN)对特征数据进行学习，获得其拓扑图结构，并引入胜利次数对节点进行少量人工标注；四、搭建多层图卷积神经网络(GCN)挖掘图中节点的潜在联系，利用Dropout手段提高网络的泛化能力，最后对剩余节点自动标注进而获得图片的分类结果。本专利所述的方法在图片标注量仅为传统深度学习网络模型的12％时，分类准确度就可达到91％以上，比VGG、MLP、SOINN等网络模型的精度高。

摘要： 一种调控镁钆合金微观组织的热处理方法，属于热处理技术领域，合金成分范围如下6～15wt.％Gd，0～5wt.％Zn，0‑5wt.％Er，0.1～0.6wt.％Zr，其中Zn/RE(Gd,Er)的质量百分比在0.03～0.85范围内，余量为镁。进行多次的炉温保温—空冷保持的交替循环冷热处理。由该技术处理后的合金具有优异室温/高温力学性能，可用于多个对合金产品要求较高的尖端技术领域。

摘要： 本发明提供了一种镍基单晶合金微观组织演化相场模型的有限元法，包括：通过有限元分析软件建立相场模型，获取输出模型文件；根据相场模型模拟需求对输出模型文件进行修改，获取模型修改文件；建立有限元分析软件的用户定义单元子程序和自定义输出变量子程序；通过工作模块采用所述模型修改文件与所述用户定义单元子程序及所述自定义输出变量子程序提交分析，获取分析数据；通过有限元分析软件的后处理模块对所述分析数据进行后处理。本发明提供的镍基单晶合金微观组织演化相场模型的有限元法，很大程度上减少了镍基单晶合金微观组织演化相场模拟中程序的编写和调试工作，提高了科研效率。

摘要： 本发明提供一种用于调控定向能量增材制造钛合金零件的微观组织的方法，可精确调控激光激光扫描间距和熔覆层厚来降低钛合金成型过程中的能量密度，使部分金属粉末不熔，从而将这些未熔的金属粉末在凝固过程中作为形核质点。本发明的方法通过工艺调控来改善钛合金在定向能量沉积过程中的热条件，降低激光定向能量沉积的能量密度，进而改善钛合金的晶粒形貌，避免了粗大的柱状晶，达到改善定向能量沉积钛合金微观组织的目的。

摘要： 本发明提供一种基于元胞自动机的钢材热轧微观组织演化在线模拟和可视化方法，通过建立有限元模型，获取宏观物理量及其分布状态，经卷积神经网络训练后形成一个样本数据库；建立二维元胞自动机模型；将元胞自动机模型与钢材热轧自动化控制系统连接，调取钢种、规格、轧制速度、温度、压下量等实时工艺信息，并通过训练后的卷积神经网络获得对应的物理量场，将物理量场作为二维元胞自动机模型边界条件，模拟材料热轧过程中的微观组织演变，同时实现钢材轧制过程中微观组织演变的在线模拟和可视化。本发明算法可在线模拟板带材热轧过程中再结晶组织演变，实现微观组织演变模拟和可视化，为钢材热轧生产过程微观组织调控提供直观的可视化结果。

摘要： 本发明提供一种微观组织均匀的聚晶金刚石制品及其制备方法，属于超硬材料技术领域，组织成分包括金刚石颗粒和粘结剂，微观下组织均匀，无粘结剂团聚。其制备方法如下：先将金刚石微粉进行表面镀膜，镀膜成分同粘结剂成分一致，镀膜重量与粘结剂预加重量一致。再将已镀膜的金刚石微粉混合，置于混料机混合均匀。之后将已混合均匀的粉料进行组装装配，在高温高压条件下进行烧结，从而制备出微观组织均匀的聚晶金刚石制品。本发明采用PVD、CVD等镀膜法将粘结剂成分以薄膜形式均匀镀覆在金刚石微粉表面，避免单独添加粘结剂，从而避免球磨混料过程中产生粘结剂团聚，从而经过高温高压烧结后，得到微观组织均匀的聚晶金刚石制品。

摘要： 本发明公开一种具有微观组织均匀性的AT13等离子喷涂喂料的制备方法，通过分别单独解聚α‑Al2O3粉、金红石型TiO2粉，再将其混合球磨，防止了少量TiO2粉与大量α‑Al2O3粉初期一同球磨混合时出现不均匀吸附可能导致的成分偏析，再使用均化器进行分散，可进一步保持料浆的均匀状态，使TiO2的分布均匀性得以提高，从而制备出具有高度组织均匀性AT13喷涂喂料。