织构

摘要： 本文研究了在未渗氮工序下,Nb含量对取向硅钢抑制剂析出行为、初次再结晶组织、织构演变以及成品板磁性能的影响。结果表明,Nb含量分别为0.028%和0.050%的取向硅钢初次再结晶试样中抑制剂类型均以Nb(C,N)为主,析出物数量密度依次为8.23×10^(5)、13.51×10^(5)个/mm^(2),析出物平均尺寸分别为44、35 nm;两种钢初次再结晶试样的平均晶粒尺寸相差不大,分别为11、12μm,主要织构类型均为{114}、{111}和{111}织构。当Nb含量由0.028%增至0.050%,钢中抑制剂数量密度增加、尺寸减小,初次再结晶组织均匀性变差,有利织构含量降低,经高温退火后,0.050%Nb取向硅钢二次再结晶不完善,组织更细小,磁性能相对较差。

摘要： 结合实际生产0.4%Si无取向硅钢,统计了不含Sn和0.025%Sn无取向硅钢的磁性能变化,利用金相显微镜、X射线衍射仪观察分析不同成分下试样的显微组织和微观织构。试验结果表明:Sn元素可以显著降低无取向硅钢的晶粒尺寸,0.025%Sn试样的平均晶粒尺寸比不含Sn减小28.4%;加入Sn元素后抑制了无取向硅钢中不利于磁性能的{111}面织构组分强度,提高了对磁性能有利的{100}面织构组分强度,0.025%Sn与不含Sn相比磁感均值从1.756 T提升至1.768 T,铁损均值从5.476 W/kg降低至5.204 W/kg,明显改善了无取向硅钢磁性能。

摘要： 为了研究光敏树脂表面楔形冠状织构的摩擦学性能,以C-UV9400A光敏树脂为材料,利用3D打印立体光固化成型技术制备表面光滑和具有不同织构面积占有率的楔形冠状织构试样。在MRTR多功能摩擦磨损试验机上检测表面织构化的光敏树脂的摩擦学性能,利用体式显微镜观察织构宏观形貌。探究不同载荷(5,20 N)、不同转速(100,200,300 r/min)对不同织构面积占有率(10%,15%,20%,25%,30%,35%,40%,45%,50%)试样的摩擦学性能影响。有限元分析软件Fluent分析表明,织构的存在使得油液内部产生空化现象,抑制了负压的形成;油膜正压力升高,有效提高了油膜承载能力;织构内部存在涡流现象,对于吸附磨屑起到积极作用;转速的升高导致油膜承载能力进一步增强。与光滑表面试样相比,具有织构的试样具有更低的摩擦系数,织构面积占有率为35%时在大部分工况下具有最佳的减摩抗磨效果。

摘要： 针对薄板坯连铸连轧流程结合同步脱碳与渗氮工艺所制备的低温Hi-B钢,采用电子背散射衍射和X射线衍射技术系统研究了流程工序中主要织构组分及其含量、分布的演变特征,探讨了位向较为准确的Goss取向晶粒的发展过程。研究结果表明,热轧与常化板均以{001}〈110〉—{112}〈110〉的α织构为主,且沿板厚方向织构分布不均匀,板中与标准{110}〈001〉位向差不大于5°的高斯晶粒基本位于整个板厚的1/10~1/4处,含量仅约为0.1%。冷轧板以{001}〈110〉—{223}〈110〉的α织构为主,且取向密度明显增大。经835°C同步脱碳与渗氮处理后,渗氮板中{001}〈120〉、{114}〈481〉与{110}〈001〉织构的取向密度及晶粒含量明显提升,α织构的取向密度及晶粒含量大幅降低,但板中与标准{110}〈001〉位向差不大于5°的高斯晶粒的分布位置及含量基本未发生变化。同时与渗氮板中其他取向晶粒相比,位向差不大于10°的Goss取向晶粒在尺寸、数量和Σ3—Σ9晶界含量方面均不占优势,但在高能晶界含量方面具有极为明显的优势,即在Goss取向晶粒发生二次再结晶的初始阶段,高能晶界可能会起到较为关键的作用。经高温退火后,磁性能优异的成品板主要为单一的高斯织构,同时高斯织构聚集的锋锐程度较高,且其与标准{110}〈001〉位向的偏离角约为3°。

摘要： 为研究织构及其形状对G95Cr18不锈钢与自润滑衬垫摩擦副摩擦磨损特性的影响,采用紫外皮秒激光器在G95Cr18不锈钢销表面制备了不同形状的织构。采用扫描电子显微镜、3D共聚焦显微镜和接触角检测仪观察了织构形状和表面润湿角的变化,采用旋转式销盘接触摩擦磨损试验机检测了G95Cr18不锈钢-自润滑衬垫摩擦副的摩擦磨损特性。结果表明:织构能明显增大G95Cr18不锈钢销的表面粗糙度和表面润湿角。此外,销表面织构能有效降低摩擦副的摩擦因数,但粗糙的织构会加剧衬垫的磨损。摩擦副的磨损机制主要是磨粒磨损和黏着磨损。

摘要： 银镀层可作为高档手工艺品的保护层,其组织结构关系到银镀层的防护性能,而电镀参数对其组织结构具有重要的影响。本研究采用X射线衍射和扫描电子显微镜研究电流密度对银镀层织构以及表面形貌的影响。结果表明,在电流密度为0.1A/dm^(2)时,银镀层呈现为丝织构;当电流密度为0.2A/dm^(2)时,银镀层呈现和织构组分;当电流密度为0.3A/dm^(2)时,银镀层呈现为丝织构。随着电流密度的增加,织构强度逐渐增强;当电流密度为0.1A/dm^(2)时,银镀层表面粗糙,呈暗灰色;当电流密度为0.2A/dm^(2)和0.3A/dm^(2)时,银镀层表面光滑,呈银白色。若银镀层较厚,建议其为丝织构;若银层较薄,银层可为丝织构。

摘要： 研究了退火温度及冷轧压下量对低碳铝镇静钢退火织构的影响。结果表明,在退火温度700°C、压下量70%时,γ织构明显增强;但压下率进一步增加,γ纤维织构反而减弱,并出现了较强的旋转立方织构。压下量70%和75%时,有利于深冲性能的{111}织构和{112}织构较强,而对冲压性能不利的旋转立方织构{100}和高斯织构{011}较少。压下量70%、退火温度700°C时,γ纤维织构大幅增强,冲压性能较好。

摘要： 利用热轧复合工艺制备Ti-6Al-4V/6061/AZ31B(简称Ti/Al/Mg)叠层复合板,并研究了轧制温度对其组织与性能的影响。结果表明,Ti/A/Mg叠层复合板中Ti/Al及A/Mg界面结合良好。铝层和镁层的组织在厚度方向上是不均匀的,镁层组织的不均匀是由于轧辊与板材表面之间的摩擦力所致,铝层组织的不均匀是由于铝层与钛层及铝层与镁层之间的不协调变形造成的。铝层织构在厚度方向上的变化与组织变化相一致。Al/Mg界面处及铝中心层的织构包含p-fiber、Goss和剩余cube取向。而A/Ti界面处织构主要是r-cube取向和γ-fiber织构。在轧制变形量约为29%时,随轧制温度从400°C升高到500°C,复合板的抗拉强度、屈服强度和伸长率降低。

摘要： 将定向凝固态M2052合金采用不同的工艺轧制得到三组合金样品,对合金施加固溶+时效热处理,并采用金相显微镜、X射线衍射仪、动态热机械分析仪和万能材料试验机研究了合金在不同轧制压下率的组织、织构、阻尼性能及力学性能。结果表明,随着轧制压下率的增大,合金的微观组织由枝晶组织向等轴晶转变,且α-Mn的析出量增多,导致阻尼性能下降。40%、60%和90%轧制压下率的合金在0.1 Hz的孪晶内耗峰分别为0.0548、0.0532、0.0333;同时,织构组成也发生明显变化,H织构严重降低合金伸长率,但P织构可以大幅提高合金力学性能。经轧制处理的合金伸长率均大于15.0%,抗拉强度均大于500 MPa。研究结果对兼具优异力学性能的高阻尼锰铜基合金的研制具有重要的指导意义。

摘要： 在强度为6 T的磁场中,在不同温度下,对真空热压成型的钌进行热处理,测定了样品的硬度和密度,并进行了X射线衍射(XRD)织构分析和扫描电镜(SEM)表征。结果表明,经强磁场热处理后钌的密度无变化,硬度增大;在强磁场和热处理温度的的共同作用下,钌内部原子迁移,从而使其晶粒取向、织构分布发生改变。

摘要： 本文通过扫描电镜(SEM)及常规力学性能试验对7804铝合金板沿厚度方向的显微组织、织构及力学性能进行了详细的研究，结果显示：样品芯部及表层晶粒都沿轧制方向拉长，芯部基本未发生再结晶，小角度晶界的含量随着离芯部距离的增加而减少，再结晶程度逐渐加强；未回溶相S(Al2CuMg)、Al7，Cu2Fe、Al18Cr2Mg3在芯部及表层尺寸无明显差别；芯部织构主要为铜织构copper{112}、黄铜织构Brass{110},(B)、s织构{123}、{241}，{113} 及{231}，表层织构出现旋转立方炽构r-cube{100}及{111}织构，且随芯部到表层织构在基体中的整体体积含量减少。

摘要： 本文利用电子背散射衍射(EBSD)技术，对含不同铌芯丝数的Cu／Nb微现复合线材中的Cu沿径向的织构进行了表征。结果表明：复合线材在拉拔过程中，各层织构存在差异，织构种类由表及里减少，且主要向平行于拉拔方向的丝织构聚集；对于复合不同道次的样品，在相同部位．变形量大的线材內部炽构更集中于炽构组分。

摘要： TWIP钢的主要变形机制为孪生诱导塑性,因此研究应变与孪晶密度之间的相互联系非常重要.通过XRD及电子背散射衍射等分析手段,对成分为Fe-30Mn-3Si-4Al-0.093C的TWIP钢的变形结构与力学性能之间的关系进行了系统研究.将平均晶粒尺寸为10μm的TWIP钢样品在室温中冷轧,其冷轧量分别为,10%,20%,30%,40%,50%,60%及70%,并随之进行拉伸变形.结果表明材料的织构演变,拉伸强度及延伸率的变化规律与材料的冷轧量密切相关,对变形样品的微观机构分析表明,冷轧量为40%的样品在拉伸变形后的微观结构中孪晶密度最大.电子背散射衍射分析表明变形孪晶密度与晶粒的微观取向及材料的冷轧量关系密切.并对该材料的孪生变形的机制进行了深入探讨.研究内容对通过成分工艺调控,控制TWIP钢中的孪晶密度及优化TEIP钢的强度及韧性具有指导作用.

摘要： 本文采用晶体取向分布函数(ODF)及透射电镜研究分析了冷轧过程中高纯铝微观组织及织构的演变规律。研究结果表明：随冷轧道次变形量的增加，晶粒尺寸不断减小，胞状组织越密集，晶胞内位错密度逐渐增加，位错墙，团位错，及位错缠结增加。同时晶粒取向聚集程度由小变大，当轧至0.11mm厚时，取向基本稳定在S、Cu与Bs等形变织构上。

摘要： 利用OM和XRD,研究了热处理对宽热滞Ni47Ti44Nb9合金热挤压管材织构的影响.结果表明:热挤压管材中的B2相呈纤维状,多数晶粒的取向靠近{111},经600°C淬火,主要织构组分仍接近{111},但强度提高,淬火温度提高到850°C,主要织构组分接近{112}.

摘要： 用D5000型X射线衍射仪研究了两种热浸镀锌钢板St02z和St04z镀层的织构,利用极化测试和腐蚀失重实验分析了热浸镀锌钢板在5％NaCl溶液中的腐蚀行为,用扫描电镜、能谱仪和X射线衍射仪分析了镀锌层的组织结构。实验结果表明：镀锌层相结构从基体向外,由δ、ζ和η相组成,其中ζ相最厚;St02z镀层{0002}基面织构密度高于St04z.并且St02z耐腐蚀性优于St04z;腐蚀后,镀层表面存在未被腐蚀的{0002}晶面;热浸镀钢锌板腐蚀失重后的腐蚀产物为Zn(OH)2,Zn5(OH)8Cl2!H2O和Fe6C12-x(OH)12+x.

摘要： 研究了不同冷轧量对Fe-20Mn-3Si-3Al-0.145C孪晶诱发塑性(TWIP)钢的组织和力学性能的影响.对不同冷轧量的试验钢进行拉伸试验,通过光学显微镜和透射电子显微镜(TEM)对其微观组织和孪晶形貌进行观察和分析,并利用XRD测试技术和电子背散射衍射技术(EBSD)对所研究钢的冷轧变形后组织的晶界特征、晶粒取向差、织构的变化进行了研究.结果表明:冷轧量为10%时的试验钢具有较好的综合力学性能,其抗拉强度大于1300MPa,屈服强度也达到了770MPa,断后伸长率>35%金相观察表明其室温下的微观组织主要为奥氏体基体,并包含大量的形变孪晶.通过透射电子显微镜也观察到了大量的形变孪晶、层错和位错存在.随着冷轧量的增大,孪晶的体积分数也随之增大.形变孪晶增强了材料的加工硬化能力而使其具有良好的力学性能.在所研究钢的冷轧组织中有大量退火孪晶存在#随着变形量的增加,形变孪晶的数量逐渐增加:孪晶与位错之间的交互作用使材料的加工硬化率提高,从而延迟了颈缩的产生,导致试验钢具有很高的均匀变形能力.孪晶总是在高密度位错与层错区产生,位错、层错的塞积,位错、层错以及孪晶间的交互作用导致材料强度显著提高.EBSD测试结果表明织构的变化规律为,黄铜织构｛110｝〕〈112〉和高斯织构｛110｝〈001〉在不同的冷轧量下都处于主导地位,它们的强度都随着冷轧量的增加而增大,而S结构｛123｝〈634〉随着冷轧量的不同没有明显的变化,其他织构组分的强度一直处于较低水平.

摘要： 实验室试制了TSCR流程的低碳低硅高效电机用无取向硅钢,研究了850~1050°C常化对0.5mm冷轧板950°C×7min退火后组织、织构和磁性能的影响.结果表明,随常化温度的升高,热轧板晶粒尺寸增大,晶界更清晰;由于第二相尺寸比较大使冷轧退火后晶粒也呈单调增大趋势;同时提高了{100}面和{110}高斯有利织构.最终铁损呈单调下降,磁感呈单调上升趋势.

摘要： 采用磁控溅射方法制备了上钉扎CrPt/FePt和下钉扎FePt/CrPt双层膜(Ta作为缓冲层和保护层),样品在真空度优于5×10-4Pa的真空炉里进行350°C,5h的退火,退火时沿样品的易轴方向加约63.68kA/m的静磁场。实验发现,退火后CrPt/FePt体系的钉扎场比FePt/CrPt体系的钉扎场大。从织构和晶粒尺寸两方面对其中的原因进行了分析。结果表明,CrPt/FePt体系具有较弱的择优取向度和较小的晶粒尺寸是引起体系具有较大交换偏置场的原因。

摘要： 锆合金具有密排六方结构，晶体对称性低，优先滑移系数目较少,变形机制较为复杂．本文利用电子背散射衍射(EBsD)技术研究了变形锆合金晶粒內部取向差轴(in-grain misorientation eaxes，简称IGMA)的分布规律。研究结果表明．c轴平行于TD或向TD倾斜的晶粒,IGMA集中分布在轴附近，其变形机制以柱面滑移为主；c轴平行于ND的晶粒，轴附近的IGMA密度较低，变形过程中锥面滑移起重要作用。除了晶体取向影响，变形机制还可能受到晶粒约束条件的影响。

摘要： 本发明公开了微织构自驱动油滴的脂润滑球轴承及其微织构加工方法。现有技术没有对受挤压外溢到滚道两侧的润滑油油滴回流特性进行研究。本发明在内圈和外圈滚道的非接触区划分出液滴驱动区域带，在液滴驱动区域带设置微织构；微织构从滚道的非接触区向接触区方向由疏到密布置；液滴驱动区域带由多个连续的梯度区域组成；每个梯度区域设有一个微织构单元阵列；从非接触区向接触区方向，越靠近接触区的梯度区域，其上的微织构单元阵列的相邻微织构间距越小。本发明让油滴在不同疏密程度微织构影响下实现在特定区域中的自驱动，能够有效地加速轴承中外溢的润滑油油滴引导回流至油液的润滑区域，提高了滚动轴承润滑油的润滑效果和利用率。

摘要： 本发明公开了一种ECR离子刻蚀加工表面织构并精确控制织构尺寸方法，利用ECR等离子体加工系统，通过调节掩模版的孔径尺寸及离子刻蚀时间，可实现表面织构的参数调控。利用共聚焦显微镜对织构形貌进行表征可发现，织构直径为10～120μm可调，且深度与刻蚀时间成正相关，刻蚀速率为1nm/min，加工后样品的摩擦磨损性能获得大幅度提高，便于实现表面织构的加工并精确控制织构尺寸。

摘要： 本发明公开了一种基于超声振动冲击的表面织构装置，包括超声波发生器和超声振动系统，超声振动系统包括刀头、刀杆、变幅杆和换能器，刀头焊接在刀杆的顶端，刀杆和换能器分别通过螺纹连接在变幅杆的两端，换能器外部套接有换能器外壳，换能器外壳的前端面通过螺栓与变幅杆上的法兰端面固定连接，换能器外壳的后端设置有外壳端盖，外壳端盖通过螺钉和换能器外壳固定连接在一起，换能器外壳通过夹具安装在数控车床的刀架上，工件通过三爪夹盘安装在数控车床上，工件的轴线与刀头刀尖等高。本发明还公开了应用上述基于超声振动冲击的表面织构装置进行织构的方法。

摘要： 本发明涉及一种利用织构屈服各向异性构建织构模型来调控气相沉积金属薄膜织构的方法；首先选择要调控薄膜的体系以及基底，薄膜材料包括Ni、Cu、Al等具有较大的弹性各向异性，各织构的屈服应力相差较大的面心立方金属。基底为与薄膜材料在加热条件下不反应、不扩散且与薄膜材料热膨胀系数相差大于10的惰性基底材料。然后通过计算构建薄膜织构图模型；择优织构是表面能与应变能之和最小的织构，分别算出不同厚度以及不同温度下对应的表面能与应变能求出能量总和；构建不同薄膜在不同基底上的织构图，根据建模所得织构图，得到预期厚度与温度进行沉积与后续热处理，得到预期的金属织构。

摘要： 本发明公开一种双模板织构的大应变无铅压电织构化陶瓷的制备方法，首先制备陶瓷超细粉体；采用两种片状微晶模板与粉体、有机溶剂和助剂混合均匀，经过球磨制浆、流延、叠压、温等静压、切割、排胶、冷等静压、烧结，得到双模板织构的大应变无铅压电织构化陶瓷。所述两种片状微晶模板，第一种为Bi0.5Na0.5TiO3或Bi0.5Na0.5TiO3‑0.7BaTiO3，第二种为NbNaO3、SrTiO3或BaTiO3，与粉体的质量比为1：(0.01‑0.3)。本发明制得的大应变无铅压电织构化陶瓷为弛豫铁电相，相比于原有非织构情况下的压电陶瓷，其逆压电系数大大提高，提高其电致应变特性，织构度达到90％，质量更好。

摘要： 本发明涉及无铅压电织构陶瓷制备技术领域，特别涉及一种高织构度及高电致应变性能的钛酸铋钠基无铅压电织构陶瓷及其制备方法。本发明结合了离子掺杂改性和织构技术，通过熔盐法制备得到钛酸铋模板晶体，通过反应模板晶粒生长法(RTGG)结合改进的流延成型工艺，制备得到一种高织构度及高电致应变性能的钛酸铋钠基无铅压电织构陶瓷，化学式为[Bi0.5(Na0.8K0.2)0.5](Ti1‑xNbx)O3(0≤x≤0.015)，陶瓷晶粒沿001高度取向，织构陶瓷具有较高的织构度、较高的逆压电系数和较好的电致应变性能，在电致应变材料领域具有较好的应用前景。

摘要： 本发明涉及一种具有疏水织构表面的轴向柱塞泵柱塞摩擦副及衬套疏水织构表面的制备方法，其中柱塞摩擦副包括柱塞和缸体组成的柱塞摩擦副，该柱塞摩擦副的柱塞在缸体的柱塞腔的衬套中往复运动，柱塞包括柱塞本体和柱塞球头，在柱塞本体上设有沟槽结构，沟槽结构由若干沟槽Ⅰ组成，在衬套的内表面上设有衬套沟槽结构，在衬套和衬套沟槽结构的内表面设有疏水型微结构。本发明中沟槽结构会使通过柱塞副缝隙的油液流量较小，从而使柱塞副泄漏减小，并且此结构还具有均压效果，柱塞副内压力变化幅度很小，凹坑型微结构表面具有超疏水性，由于其特殊的润湿特性，可以改变液体在流动过程中的状态，因此凹坑型微结构表面具有润滑减阻的效果。

摘要： 本发明涉及纤维织构膜片、其制备方法、纤维织构电极极片、锂离子电池和超级电容器，属于电学材料制备技术领域。为解决现有工艺制备的电极极片工艺性差、能量密度低的问题，本发明提供了一种纤维织构膜片，包括聚四氟乙烯、导电剂和正/负极活性材料。该纤维织构膜片的制备通过大压延比压延使聚四氟乙烯粉料在混合物中产出纳米级长纤维，完成了纤维与正/负极活性颗粒的缠绕，将活性颗粒网在一起，形成质地柔软、可弯曲的纤维织构膜片。使用此纤维织构膜片制备的电极极片具备良好的工艺性、抗冲击性、抗弯曲性和抗穿刺性。本发明制备的纤维织构电极极片提高了活性材料的占比，将该电极极片用于制备锂离子电池和超级电容器能够显著提高其能量密度。

摘要： 本发明涉及刀具加工技术领域，更具体地，涉及一种微织构刀具的制备方法及微织构刀具，包括有以下步骤：S1：将待加工刀具清洗后取出吹干，用飞秒激光器对待加工刀具进行加工；S2：调整飞秒激光器的辅助定位光源，定位待加工刀具的待加工位置，在对待加工刀具进行加工过程中，通过调节待加工刀具的位置，在待加工刀具上加工出微织构阵列结构；S3：将加工好的微织构刀具放入硬质膜镀膜机，在基体表面沉积涂层，制备出带有涂层的微织构刀具；S4：采用压缩气体与润滑剂进行混合气化，形成微米级的液滴，然后喷射到加工区进行润滑。本发明实现微织构涂层刀具的制备，显著提高微织构刀具的切削寿命和切削效果。

摘要： 本公开提出了外冷织构车刀部件及纳米流体微量润滑与微织构刀具耦合的车削系统，其中，外冷车刀刀柄及外冷车刀刀片；所述外冷车刀刀柄作为承载装置，其一端设置有外冷车刀刀片，所述外冷车刀刀片与承载该刀片的外冷车刀刀柄的结构之间设置有外冷车刀刀垫；所述外冷车刀刀柄上还设置有外冷车刀压板零件，所述外冷车刀压板零件将所述外冷车刀刀片压紧在所述外冷车刀刀柄上；所述外冷车刀刀片前刀面上加工有织构。本公开外冷车刀结构简单，制造成本低、制造工艺性好。适用于非长时间加工或生产纲领为小批量的生产企业。