双相不锈钢

摘要： 引入CMT-P复合焊接方法成功制备了成形质量优异的UNS S32750超级双相不锈钢焊接接头,选用金相显微镜、X射线衍射仪、扫描电镜、能谱仪及透射电镜等设备研究了接头不同区域的微观组织.结果表明,焊缝、热影响区和母材组织呈现显著差异.与母材和焊缝相比,热影响区内奥氏体含量最低(32.3%),但焊接接头各微区的奥氏体含量均满足不低于30%的标准要求.由于焊接热循环过程中再加热的作用,焊根及热影响区中析出了尺度和形貌均不同的晶粒内γ2和晶粒边界γ2,而焊缝填充区没有γ2析出.此外,焊根和热影响区均析出了短棍状Cr_(2)N,主要分布在铁素体晶粒内和晶粒边界,Cr_(2)N析出致使相邻铁素体基体形成了明显的贫Cr区.

摘要： 针对具有TRIP效应19Cr经济型双相不锈钢,采用不同激光功率的激光自熔焊开展了焊接对比试验,并对焊缝的宏观形貌、微观组织、力学性能和腐蚀性能进行分析。分析结果显示,焊缝正面宏观外貌的平整度随着激光功率的升高先升高后降低,激光功率为1000 W、1050 W和1100 W时焊缝成形较好;在焊缝处奥氏体相含量相对于母材含量较少,奥氏体含量的变化随着激光功率的变化先减少再增加,激光功率为1000 W时,焊缝处奥氏体含量最少;激光功率为700 W、1000 W和1300 W时焊缝处的平均硬度值为220HV_(0.1),母材处的平均硬度值为370HV_(0.1);激光功率为500 W、1000 W和1300 W的焊接接头电化学测试中,1000 W的不锈钢焊接接头的自腐蚀电流密度最低,点蚀电位最高。研究表明,激光功率为1000 W焊接时,19Cr双相不锈钢焊缝成形性最好,焊缝处显微硬度最低,且具有较好的耐腐蚀性能。

摘要： 采用摆动电弧GTAW对2205双相不锈钢进行了自熔焊接.研究了不同励磁电流下焊缝截面的特征以及其对焊缝组织的影响.结果表明,摆动电弧可以促进接头的熔合,但随着励磁电流增加,熔合效果逐渐变差.摆动电弧可促进2205双相不锈钢焊缝中奥氏体的析出并可使铁素体得到细化,在励磁电流1 A下,效果最佳.奥氏体含量的增加缓解了由于相比例失衡所致的硬度值升高,使得焊缝硬度更加接近母材.

摘要： 2022年5月17日,全国钢标准化技术委员会钢产品无损检测分技术委员会三项CSTM团体标准审定会以视频会议的形式召开。本次会议审定通过了钢研纳克检测技术股份有限公司负责的《奥氏体和奥氏体-铁素体钢板超声检测方法》、《钢轨自动超声检测系统综合性能测试方法》、《钢轨自动涡流检测系统综合性能测试方法》三项CSTM团体标准。《奥氏体和奥氏体-铁素体钢板超声检测方法》填补了奥氏体及奥氏体-铁素体双相不锈钢板超声检测标准的空白,适用于厚度不小于6 mm的奥氏体和奥氏体-铁素体钢板超声检测,规定了奥氏体和奥氏体-铁素体钢板超声检测的一般要求、对比试样、仪器和设备、检测条件和方法、缺陷的测试与评定、钢板的质量分级、检测报告等内容。

摘要： 针对双相不锈钢焊接过程中的热循环对焊接接头组织产生影响导致材料整体性能降低的问题,采用埋弧焊焊接方式和优化的焊接工艺参数对S32101双相不锈钢进行焊接,然后通过无损检测、力学试验、金相试验、点腐蚀试验等对焊接接头的综合性能进行研究。试验结果表明:通过此焊接工艺获得的焊接接头的焊缝及热影响区为奥氏体/铁素体双相组织,其力学性能、耐点腐蚀性能均满足规范要求。

摘要： 开展了2205双相不锈钢(Duplex stainless steel,DSS)氢致开裂(Hydrogen assisted cracking,HAC)行为的研究,考察了组织形态对2205双相不锈钢中氢致裂纹萌生和扩展的影响。结果表明,横向组织中的氢致裂纹扩展的长度比纵向组织中的裂纹更明显,裂纹优先萌生的位置在铁素体相中。此外,基于氢浓度相关的内聚力理论,对DSS的氢致开裂现象进行了预测分析,建立了含双相组织的HAC有限元分析模型,预测结果与试验结果吻合较好。在串联相组织形态结构与奥氏体相的晶粒尺寸减小(细化)的情况下,进入材料中的氢浓度降低,一定程度上抑制了氢致裂纹的扩展。

摘要： 双相不锈钢耐点蚀、耐晶间腐蚀和耐氯化物应力腐蚀性能优良,是优良的海洋用金属材料,但其焊接接头常成为薄弱区而发生腐蚀问题。从材料因素综述了双相不锈钢腐蚀研究的进展。首先,总结了合金元素和热处理对双相不锈钢耐腐蚀性能的影响。合金元素分配及其引起的二次相析出及产生的元素贫化区、铁素体/奥氏体相比例的变化决定双相不锈钢的耐腐蚀性能,固溶处理可消除二次相及其周围的贫Cr区、改善铁素体/奥氏体相比例而提高钢的耐腐蚀性能。其次,分析了双相不锈钢焊接接头的腐蚀特点,综述分析了焊接方法、热输入、保护气体、焊后热处理对焊接接头耐蚀性的影响。钨极氩弧焊(TIG)焊接接头的耐局部腐蚀性能良好,采用合适热输入的多道焊,并控制好层间温度,可提高焊接接头的耐腐蚀性能。固溶处理虽可提高接头的耐腐蚀性能,但目前难以应用于管路等工程构件的焊接接头。最后,简要探讨了目前不锈钢腐蚀研究存在的问题和下一步的研究方向。

摘要： 浓密机是基于重力沉降作用的固液分离设备。在印尼某项目中,通过折弯机多次反复的折弯技术来达到S22053双相不锈钢浓密机瓜皮弧形柔性底板制作,并通过弧形样板及胎具检查折弯后的弧形偏差。

摘要： 通过研究海水腐蚀的机理,结合海边电厂循环冷却水系统的建造及使用经验,分析在不同的条件下,不同管道系统如何选用合适的海水管道材料。

摘要： 薄壁类双相不锈钢零件加工时,容易受材料和结构的影响造成零件变形,刀具磨损加剧。双相不锈钢在车削加工时,其切削线速度应比常规不锈钢参数要降低50%左右,切削参数的不合理造成刀具寿命缩短和切削热量过大,容易产生表面硬化。首先,通过工艺试验结果,对于薄壁双相不锈钢管体零件的加工,应采用专用工装进行约束,设计全包围式专用夹具进行装夹,夹紧时受力均匀,不会影响产品的质量。其工艺路线是否合理,对零件的加工变形起到关键性的作用,专用夹具和经过试验后确认的切削参数,使零件的质量得到了有效的控制。在切削加工时,线速度降低可有效控制刀具的磨损,提高刀具在加工双相不锈钢时的寿命,降低生产成本。

摘要： 文中对S31803双相不锈钢钢管的6GR位置的焊接性能进行了试验研究,分析了试验用钢管焊接接头的外观、探伤检查、力学性能、宏观断面、维氏硬度、相比例、点蚀和CO2应力腐蚀性能.试验结果表明,试验用钢管具有优良的焊接性和耐腐蚀性,完全满足ASMEⅨ-2019的要求,该工艺可应用于生产中.

摘要： 综述了双相不锈钢焊接材料的选用原则及工程应用.结果表明,该焊接材料的选用可采用"准成分匹配"原则,即尽可能使焊缝中的Cr含量与母材接近,同时提高Ni含量并添加适量的N,合理控制焊缝中铁素体与奥氏体的相比例,保证接头获得满意的耐腐蚀性能和焊接性.该钢焊接材料共有5大类,多种工艺方法各具特色,FCAW打底与多种高效焊接方法联合使用的组合工艺优势明显.不同厚度或不同位置的双相不锈钢焊接接头,分别采用匹配的焊接材料和合理的焊接工艺,均在不同的工程中获得成功应用.药芯焊丝的质量稳定性仍需严格控制.

摘要： 双相不锈钢具有耐晶间腐蚀、应力腐蚀以及抗氯离子点蚀和缝隙腐蚀等一系列优点,近年来被广泛使用在压力容器制造中,文章介绍了大型双相不锈钢多晶硅塔器制造过程中的质量、工艺、焊接过程的控制,以及双相钢设备的清洗防护工艺措施,并且具体以S22253材料为列,讨论双相钢设备在制造、焊接、检验等各环节中应注意的事项,合理控制制造过程中的每一步工序是双相不锈钢制造成功的关键.

摘要： 双相不锈钢在室温下固溶体中奥氏体和铁素体约各占一半且兼有两相组织特征,它保留了铁素体不锈钢强度高,导热系数大,线膨胀系数小,耐点蚀、缝隙腐蚀及氯化物应力腐蚀的特点,又具备奥氏体钢不锈钢韧性好、脆性转变温度较低、抗晶间腐蚀、力学性能和焊接性能好的优点.对2209型双相不锈钢带极堆焊层在焊态及焊后经过690°C下不同时间热处理后堆焊层的组织和性能进行了试验,结果表明,焊后热处理的堆焊层铁素体含量降低、力学性能下降、硬度增高、腐蚀性能下降,这主要是由于堆焊层经热处理后未能保持适当的相比例以及σ相的析出导致的.

摘要： 针对水电站高速含沙水流具有的对材料磨损以及水流对材料的腐蚀等特点,宝钢采用轧制复合工艺研制开发了应用于水电领域的2205双相不锈钢轧制复合板.本文介绍了采用轧制复合工艺生产的复合板覆层与基层性能的实际情况,并根据不锈钢复合板的使用特点,研究了不同覆层表面状态下的耐腐蚀性能.试验结果表明,采用轧制复合工艺生产的2205双相不锈钢复合板具有优良的结合强度,设计的基层材料具有优良的强韧性,复合板成品的覆层材料即使在较恶劣的表面状态下,其耐腐蚀能力仍非常优秀.

摘要： 通过电化学技术、腐蚀全浸实验和扫描电子显微镜(SEM)研究了离子液体1-辛基-3-甲基咪唑L-脯氨酸盐在1mol·L-1HCl溶液中对2205双相不锈钢(2205DSS)的缓蚀作用.结果表明:1-辛基-3-甲基咪唑L-脯氨酸盐对2205DSS在1mol·L-1HCl溶液中是以抑制阴极反应为主的混合型缓蚀剂;随缓蚀剂的浓度增加,缓蚀效率增大,随温度升高,缓蚀效率降低;1-辛基-3-甲基咪唑L-脯氨酸盐在2205DSS表面的吸附符合Langmuir吸附等温方程.

摘要： 对不同厚度2205双相不锈钢板材的机械性能进行测试,对随着板厚增加所出现的低韧性问题进行了断口和金相扫描分析,研究发现,终轧温度偏低、轧后冷速过慢可能是导致冲击韧性偏低的主要原因.

摘要： 本文研究了在16Mn钢堆焊E2209双相不锈钢焊条堆焊层的组织变化规律,冷却速度决定了α相的数量以及α相转变为γ相的特征.通过Cr当量与Ni当量确定相比例并进行分析,讨论了合金元素在a相和γ两相中分配变化.点蚀量由化学成分来控制,在此堆焊层上,化学成分决定临界点蚀温度CPT约为40°C.

摘要： 该文首先介绍了双相不锈钢的特点及应用情况,对于在石钢京诚公司研究中的技术难点进行了分析,最后根据双相不锈钢在海洋环境中存在的腐蚀问题进行了展望.

摘要： 双相不锈钢在室温下固溶体中奥氏体和铁素体约各占一半且兼有两相组织特征.它保留了铁素体不锈钢强度高、导热系数大、线膨胀系数小、耐点蚀、缝蚀及氯化物应力腐蚀性能的特点;又具备奥氏体钢不锈钢韧性好、脆性转变温度较低、抗晶间腐蚀、力学性能和焊接性能好的优点.SAF2205双相不锈钢焊接接头的力学性能和耐蚀性取决于接头能否保持适当的相比例.正确选用焊接材料、严格控制焊接热输入量以及制定合理的焊接工艺是双相不锈钢焊接的关键.本文进行了双相不锈钢的焊条电弧焊、手工钨极氩弧焊对接焊缝焊接工艺评定及产品的施焊,各项技术指标均满足要求,证明所选用的焊接方法、焊接材料、焊接工艺正确合理.

摘要： 本发明的双相不锈钢的一方式以质量%计，含有C：0.03%以下、Si：0.05～1.0%、Mn：0.1～7.0%、P：0.05%以下、S：0.0001～0.0010%、Ni：0.5～5.0%、Cr：18.0～25.0%、N：0.10～0.30%、Al：0.05%以下、Ca：0.0010～0.0040%以及Sn：0.01～0.2%，剩余部分包括Fe和不可避免的杂质；Ca和O的含量的比率Ca/O为0.3～1.0；用（1）式表示的孔蚀指数PI低于30；PI＝Cr＋3.3Mo＋16N （1）。

摘要： 本发明的双相不锈钢钢材由铁素体相和奥氏体相构成，其成分组成含有C：0.100质量％以下、Si：0.10～2.00质量％、Mn：0.10～2.00质量％、P：0.050质量％以下、S：0.0100质量％以下、Al：0.001～0.050质量％、Ni：1.0～10.0质量％、Cr：22.0～28.0质量％、Mo：2.0～6.0质量％、N：0.20～0.50质量％，并且含有从Ta：0.01～0.50质量％和Ge：0.1～1.0质量％中选择的一种以上，余量由Fe和不可避免的杂质构成。

摘要： 本发明提供一种合金元素节减型双相不锈钢热轧钢材，其以质量%计含有C：0.03%以下、Si：0.05～1.0%、Mn：0.5～7.0%、P：0.05%以下、S：0.010%以下、Ni：0.1～5.0%、Cr：18.0～25.0%、N：0.05～0.30%及Al：0.001～0.05%，余量包含Fe及不可避免的杂质，通过热轧而制造，铬氮化物析出温度TN为960°C以下，与实施了固溶化热处理的热轧钢材相比，屈服强度高50MPa以上，为热轧后的原状，没有实施固溶化热处理。另外，本发明的包层钢板具备双相不锈钢作为夹层材料，双相不锈钢具有上述组成，铬氮化物析出温度TN为800～970°C。

摘要： 本发明的双相不锈钢的一方式以质量%计，含有C：0.03%以下、Si：0.05～1.0%、Mn：0.1～7.0%、P：0.05%以下、S：0.0001～0.0010%、Ni：0.5～5.0%、Cr：18.0～25.0%、N：0.10～0.30%、Al：0.05%以下、Ca：0.0010～0.0040%以及Sn：0.01～0.2%，剩余部分包括Fe和不可避免的杂质；Ca和O的含量的比率Ca/O为0.3～1.0；用（1）式表示的孔蚀指数PI低于30；PI＝Cr＋3.3Mo＋16N （1）。

摘要： 本发明涉及一种细化双相不锈钢中铁素体晶粒尺寸的方法及双相不锈钢，属于双相不锈钢技术领域，用于解决现有双相不锈钢细晶制备工艺苛刻，轧制变形量大的问题。方法包括：步骤一、将双相不锈钢铸锭进行锻造和/或热轧，控制最终锻造或者热轧温度为T50+T；然后空冷至室温得到钢坯；T50表示双相不锈钢中铁素体体积百分含量为50％的加热温度；T＝70～110°C；步骤二、将钢坯进行冷轧，冷轧的变形量为8％～50％；步骤三、将冷轧后的钢坯在T50温度进行固溶处理，固溶处理后冷却至室温得到双相不锈钢。本发明的方法能同时细化双相不锈钢中奥氏体和铁素体晶粒，得到的双相不锈钢综合性能优异。

摘要： 本发明提供具有高强度、高韧性和优良的耐腐蚀性的优良的双相不锈钢和双相不锈钢无缝钢管。具有以质量％计含有C：0.002～0.03％、Si：0.05～1.0％、Mn：0.10～1.5％、P：0.040％以下、S：0.0005～0.020％、Cr：20.0～28.0％、Ni：4.0～10.0％、Mo：2.0～5.0％、Al：0.001～0.05％和N：0.06～0.35％、余量由Fe和不可避免的杂质构成的成分组成，具有以体积率计含有20～70％的奥氏体相和30～80％的铁素体相的组织，屈服强度YS为448MPa以上，平均粒径为1μm以上的氧化物系夹杂物的个数密度为15个/mm2以下，氧化物系夹杂物中含有Al的氧化物系夹杂物的比例为50质量％以下。

摘要： 本发明提供抑制点蚀的发生的双相不锈钢。基于本公开的双相不锈钢含有如下的化学组成和显微组织：所述化学组成以质量％计为Cr：大于27.00％且为29.00％以下、Mo：2.50～3.50％、Ni：5.00～8.00％、W：4.00～6.00％、Cu：0.01％以上且小于0.10％、N：大于0.400％且为0.600％以下、C：0.030％以下、Si：1.00％以下、Mn：1.00％以下、sol.Al：0.040％以下、V：0.50％以下、O：0.010％以下、P：0.030％以下、S：0.020％以下、以及余量：Fe和杂质，且满足式(1)；所述显微组织由35～65体积％的铁素体相以及余量的奥氏体相组成，在铁素体相内析出的Cu的面积率为0.5％以下。Cr+4.0×Mo+2.0×W+20×N‑5×ln(Cu)≥65.2···(1)。

摘要： 提供一种低温韧性优异的双相不锈钢。双相不锈钢的化学组成以质量％计含有C：0.03％以下、Si：0.1～0.8％、Mn：2.3％以下、P：0.040％以下、S：0.010％以下、sol.Al：0.040％以下、Ni：3～7％、Cr：20～28％、Mo：0.5～2.0％、Cu：大于2.0％且为4.0％以下、Co：0.02～0.5％、N：0.1～0.35％、O：0.010％以下等，所述双相不锈钢具有包含奥氏体相和铁素体相的组织，所述铁素体相的面积率为30～60％，在用电子探针显微分析仪测得的Ni含量的分布中，将频率的两个极大值中Ni含量高的一侧的极大值设为Ni

摘要： 本发明涉及双相不锈钢钢材，其包含铁素体相和奥氏体相。所述钢材作为金属成分组成含有从V：0.01～0.50质量％、Ti：0.0001～0.0500质量％、Nb：0.0005～0.0500质量％和Ta：0.01～0.50质量％的X群元素中选择的至少一种，所述钢材具有复合夹杂物、或者复合夹杂物和夹杂物，所述夹杂物包括氧化物、硫化物和氧硫化物中的至少一种，所述复合夹杂物以所述夹杂物为核并且在所述核的周围具备含有Cr和至少一种所述X群元素的碳化物或氮化物的外壳，所述复合夹杂物的个数比例是所述夹杂物的个数总和的30％以上。

摘要： 本发明的双相不锈钢钢材由铁素体相和奥氏体相构成，其成分组成含有C：0.100质量％以下、Si：0.10～2.00质量％、Mn：0.10～2.00质量％、P：0.050质量％以下、S：0.0100质量％以下、Al：0.001～0.050质量％、Ni：1.0～10.0质量％、Cr：22.0～28.0质量％、Mo：2.0～6.0质量％、N：0.20～0.50质量％，并且含有从Ta：0.01～0.50质量％和Ge：0.1～1.0质量％中选择的一种以上，余量由Fe和不可避免的杂质构成。