冷裂纹

摘要： 根据焦炭塔的工艺特点和结构特点,制订检验方案,包括宏观检验、壁厚测定、无损检测、硬度检测及金相分析;从设计、制造及运行方面,对炼油厂延迟焦化装置的焦炭塔在全面检验中发现的塔体鼓胀变形,内壁热疲劳裂纹、冷裂纹以及裙座角焊缝裂纹等常见缺陷进行原因分析,促进焦炭塔的安全运行。

摘要： 对10处存在缺陷的X80钢输气管道环焊缝进行了力学性能检测和两类裂纹成因分析。结果表明:10处环焊缝抗拉强度不合格率为10%,焊缝中心冲击功不合格率为21.7%,热影响区冲击功全部合格;环焊缝、母材和热影响区的维氏硬度全部合格,但热影响区存在软化。环焊缝中的缺陷以未熔合和裂纹为主,二者占比为75%。裂纹主要为冷裂纹和结晶裂纹,冷裂纹起源于焊根附近未熔合缺陷处,在拘束应力作用下发生扩展导致开裂;结晶裂纹产生原因为硫元素在打底焊焊缝中心晶界上偏析并形成低熔点共晶相,在凝固收缩拉应力作用下晶界发生开裂。

摘要： 焊接冷裂纹的本质是氢致开裂,控制预热温度是防止冷裂纹最有效的手段。在计算预热温度时,应综合考虑碳当量、焊接接头的厚度、焊材氢含量及焊接热输入量等因素的影响。对于冷高压设备而言,采用标准EN 1011.2:2001中的方法可以得出各种因素的影响程度,并由计算结果看出,焊接接头的厚度、焊材氢含量的影响比较明显。另外还讨论了一些特殊情况,约束度高的焊缝,例如焊缝修复或接管与法兰相焊等应该提高预热温度,而堆焊、焊接薄壁筋板或垫板、采用焊后立即消氢或消除应力热处理工艺时,其焊前预热的温度可以适当降低。

摘要： 大型海洋平台其主要承重梁通常设计为箱型结构,即箱型梁,箱型梁结构形式较为复杂,且施工空间狭小,再加上主要采用低合金高强钢,焊接生产中最容易出现冷裂纹,这也是焊接结构中最危险的焊接缺陷。本文对冷裂纹成因进行了分析,并对箱型梁焊接生产中预防产生焊接冷裂纹的措施进行总结,为今后提高箱型梁的焊接质量提供施工作业指导。

摘要： 采用一种国产药芯气保焊丝YCJ501-1对200mm厚的Q235B板进行环缝对接焊接,在进行背面清根时,正面坡口处焊缝区及母材均出现严重裂纹,根部裂纹在200°C以下发生,属于焊接冷裂纹,经分析此裂纹产生的主要原因是焊缝区的拘束应力以及预热和后热不足导致。

摘要： 本文以定期检验中发现裂纹的球罐为典型案例,现场进行了荧光磁粉检测、焊接接头残余应力测试和硬度检测,标定了裂纹产生的部位,结合现场检测数据和球罐安装资料,分析了Q370R的碳当量和冷裂纹敏感指数,球壳板焊接和焊后热处理情况。推断出裂纹是由于钢材的淬硬倾向、熔敷金属扩散氢及焊后残余应力共同作用产生的,在役环境下的工作应力导致了焊接裂纹的扩展,提出了相应的预防措施。研究结果对于预防球罐失效、保障其安全质量具有参考价值。

摘要： 主要介绍了新能源光伏支架所用高强耐候钢的焊接工艺技术,从焊接性、焊接缺陷及生产中技术要求方面进行分析。

摘要： 某电厂T91钢主蒸汽压力取样管的焊接接头在运行过程中发生开裂。采用宏观观察、化学成分分析、硬度测试、金相检验以及管系检查等方法,对该焊接接头的开裂原因进行了分析。结果表明:该焊接接头开裂符合冷裂纹(延迟裂纹)的特征,其形成原因为焊接接头中存在未回火的马氏体,使管子膨胀受阻,焊接残余应力未消除,产生了应力集中。建议采用合适的工艺措施,合理安排支吊架的状态,以减少焊接接头的应力集中。

摘要： 获奖情况:2022年中国安装协会科学技术进步奖二等奖一、成果研究背景大型高炉炉壳是一种特种冶金设备,常见板厚介于40mm~100mm,材质为低合金高强度钢,可焊性较差,焊接时易产生冷裂纹。在宝冶原有的炉壳焊接工艺中,横缝、立缝早期都以二氧化碳气体保护焊为主,在长期半自动焊接推广应用中,凸显出质量不可控、焊工劳动强度大、防风措施多、生产效率低、施工工期长、安全管控难度大、施工人员多、环境污染大等问题.

摘要： VVER-1000主管道(核电站主冷却剂回路管道连接反应堆压力容器、蒸发器、主泵,构成一回路压力边界)材料是大壁厚双金属复合管道,其焊接工艺十分复杂,焊接收缩也很难控制.本文从焊接材料的选择,焊接工艺参数的制定等方面出发,科学的分析、制定有效合理的焊接工艺,以保证其焊接质量.

摘要： 1Cr11c03w3NiMovNbNB为日本进口的新型高强度马氏体耐热钢,与传统的12Cr耐热钢相比,W、Co元素含量增至3％,使得该钢具有更好的高温持久强度和抗蠕变性能,但焊接性差.对1Cr11C03w3NiMoVNbNB耐热钢的焊接性进行分析研究,并分别进行了斜Y型坡口抗裂试验和插销试验.结果表明,随着预热温度的提高,其斜Y型坡口焊接裂纹率逐渐下降,焊前不预热插销试样断口为沿晶+穿晶断裂形貌,当预热温度达到300°C时,断口为韧性断裂形貌.随着预热温度的升高,该材料的焊接冷裂纹敏感性下降.

摘要： 层间温度的选择对低合金钢的焊接质量有决定性作用,尤其是在多层多道焊缝中,各层道焊缝热循环交互影响,组织相变过程极为复杂.系统研究多层多道焊的层间温度对16MND5低合金高强钢HAZ的微观组织和冷裂纹的影响,共设置了4种层间温度,分别为室温、125°C、250°C和400°C.试验结果表明,仅在层间温度为室温时HAZ的粗晶区(CGHAZ)出现冷裂纹,且对应的CGHAZ硬度最高(可达400HV).4种层间温度对应的CGHAZ基体组织分别为未完全回火的马氏体、回火马氏体、回火马氏体与下贝氏体的混合组织、粒状贝氏体;除层问温度为室温外,其他3种层间温度得到的CGHAZ,均在靠近熔合线位置出现了魏氏组织,尤其以250°C时居多.综合考虑接头的硬度、微观组织和断裂情况,认为预热温度设置为125～250°C最为合适.

摘要： 分析了压力容器焊接冷裂纹的产生机理,冷裂纹形成的原因很多,本文主要从材料、组对、预热处理、焊接、焊后处理等整个过程中应采取的措施进行分析和探讨,提出了防止冷裂纹产生的具体措施.

摘要： 在运用声发射技术监测冷裂纹的过程中,由于焊后冷却过程中干扰信号多,且监测时间长,使人工分析、评价的困难加大.为降低分析难度与减小工作量,本文以5个典型的声发射信号参量为输入单元、开裂信号和噪声信号特性为输出单元,建立了一个能识别冷裂纹开裂信号的BP神经网络.并通过对15CrMoR钢斜y型坡口焊接冷裂纹实验的数据进行训练和测试,验证了该网络的可行性.

摘要： 用插销试验法研究了用焊条CHE707Ni焊条焊接NVE550钢的冷裂纹敏感性及断口特征.结果表明,预热150°C条件下NVE550钢具有抗冷裂性,临界断裂应力为709.5MPa,高于其屈服强度.试样断裂位置都在熔合区附近,最终断裂区部位于焊缝内;断口形貌表现为解理断裂特征,最终断裂区显微组织为针状铁素体+粒状贝氏体.

摘要： 本文以熔模铸造高裂纹产品的整改为载体,对三大裂纹缺陷——热裂纹、冷裂纹和温裂纹产生的机理进行研究分析,热裂纹原因比较复杂，一般常见裂纹均可通过圆角倒大，圆角变倒角，加防裂筋等结构微调解决。当此两种方法均达不到解决效果时，要考虑化学成分有害元素的控制，浇注系统的设计及产品工艺设计的合理性。而解决冷裂纹的主要方法是加强薄弱位置的强度及控制过程操作的规范性。温裂纹的主要解决方法是适当调整热处理工艺。

摘要： 对Q460高强钢进行焊接性分析和组织性能试验,研究TMCP Q460钢的强化机理.通过公式计算测算其热裂纹、再热裂纹倾向,通过插销试验和热模拟试验揭示其冷裂纹敏感性和过热脆化情况和机理。

摘要： 某电厂200MW机组大修中新购买的电动主闸门,安装前发现冷裂纹,为保证大修工期采取现场补焊的方式进行处理,先由厂家进行异质冷焊效果不理想,后经过反复论证及试验采用同质热补的方法解决了阀体缺陷,保证了设备质量满足了大修工期.

摘要： 针对某电站锅炉磨煤机大齿圈内侧裂纹进行现场勘查，分析了部件材质的焊接性特点，并在焊接工艺中通过焊前预热、锤击焊道和焊后热处理的方法降低其焊接残余应力，保证了焊接质量，一次性修复成功，为以后修复磨煤机大齿圈提供了可借鉴的处理方法。

摘要： 采用有限元数值计算方法,分析了大尺寸刚性试板抗裂性试验中试验钢板厚度、加强筋厚度和拘束焊缝跨距对拘束度的影响。结果表明,随试验钢板厚度和加强筋厚度增大,拘束度呈近似正比例线性增大,其比例系数的绝对值分别为120 (N/mm·mm)/mm和18(N/mm·mm)/mm；随拘束焊缝跨距增大,拘束度呈近似反比例线性减小,其比例系数的绝对值为7 (N/mm·mm)/mm。

摘要： 一种燃气轮机高温部件裂纹损伤冷金属过渡焊接修补方法，包括以下步骤：1)坡口加工：沿待焊接部件裂纹打磨V型槽，根据部件厚度，将收弧区加工成盲孔；2)将裂纹及其附近部件表面区域打磨并清理干净；3)固定待焊接部件；4)单面单道焊双面成形：在部件的背面通保护气，采用冷金属过渡焊进行单面单道焊双面成形，盲孔区降低焊接速度或增加填丝速度，使熔滴填满整个盲孔区，形成饱满焊缝。本发明能够获得焊缝成型良好、背面余高合理、性能满足要求的焊接接头，并且操作简单、可靠、适用性和通用性强，能够满足燃气轮机高温部件裂纹损伤的焊接修补需要。

摘要： 本发明公开了一种改善中碳合金冷镦钢热轧坯应力裂纹的工艺，其采用下述工艺过程：（1）加热前缓冷：浇铸得到的大方坯缓冷48～72小时；（2）分段式加热：第一段加热温度为850～950°C，第二段加热温度为1030～1130°C，均热段的均热温度为1100～1200°C；（3）开坯轧制：采用9道次轧制，前四道次采用50～60mm的压下量，中间的四道次采用20～30mm的压下量，最后一道次采用10～20mm的压下量；（4）轧制后缓冷：开坯轧制后的热轧坯缓冷30～36小时。本工艺获得的中碳合金冷镦钢，可消除碳合金冷镦钢钢坯经高温轧制后产生的钢坯内应力，既避免了钢坯应力导致线材开裂问题，又保证了中碳合金冷镦钢良好的淬透性，保证了钢材的高质量。

摘要： 本发明涉及军用航空维修技术领域，具体为一种基于冷喷涂增材的军械类铸造整体件孔周裂纹复合修补方法，通过裂纹除去、探伤检查、尺寸测量、冷喷涂修复、X射线检查、机械加工、探伤(表面着色、内部X射线)、补漆、衬套安装、装配验核‑首件鉴定‑装机‑监控使用一系列步骤，实现了修复裂纹局部尺寸和基体材料性能；安装采用衬套提高孔壁的挤压强度和装配互换性，两者复合优势互补，实现了对高强度铝合金整体件孔角裂纹的修复，有效降低了整体件的报废率，提高了周期经济效益和整体件的重复使用率。

摘要： 本发明公开了一种环冷鼓风机叶片裂纹抢修方法，包括以下步骤：清理和检测叶片，用清洗剂清除叶片附着的积灰，并用渗透剂对叶片进行探伤，检测风机叶片无其他损伤；打磨叶片裂缝，采用手持式电动砂轮机沿裂缝方向进行打磨，直至打磨露出叶片本体金属光泽；焊接叶片裂缝，通过焊条打底焊接，再用耐磨焊丝对叶片的损伤部位沿叶片方向依次焊补覆面，并在焊接过程中及时进行锤击；增加叶片衬板，选取高强度的耐磨衬板通过螺栓连接和焊接的方式置于裂缝两侧；二次打磨，焊接完成后，用手持式电动砂轮机对焊接区进行二次打磨，将焊接区域打磨直至表面平整；叶片动平衡测试，在叶片焊接处的180°对称位置先预焊接平衡配重，后测试进行调整配重。

摘要： 本实用新型公开了一种抑制镁合金大板坯表面冷隔和裂纹的三冷装置，包括结晶器，所述结晶器的内部设有冷水循环管，所述结晶器的上表面左右两侧均设有走水管，所述走水管的外壁内侧下方从前到后依次等距安装有多喷嘴。该抑制镁合金大板坯表面冷隔和裂纹的三冷装置，通过结晶器、冷水循环管、走水管、喷嘴、套环、支架和三冷机构之间的配合，将风扇进行供电使风扇向上吹风且风扇下方会产生一定的吸力，可以增加结晶器和板坯周围的空气流速，能够使残留在结晶器和板坯外侧的水分进行蒸发吸热，实现三冷降温作业，增加了液穴深度的调节方式，有利于更好地抑制裂纹的产生，有利于提高铸造速度和生产效率，并提高产品质量。

摘要： 本发明属于焊接技术领域，具体涉及一种焊接冷裂纹测试评价方法；首先基于有限元分析方法计算产品目标焊缝横向残余应力的最大值σ1；建立冷裂纹测试模型，确定试验焊缝横向残余应力值σ2，并锁定冷裂纹测试模型的尺寸；根据锁定的冷裂纹测试模型尺寸加工制造圆形试样和圆环试样；再制作冷裂纹测试焊接夹具和冷裂纹测试样品；对冷裂纹测试样品的试验焊缝裂纹检测，最终进行冷裂纹产生倾向的综合性判定；无需通过复杂的样品加工制备，仅需借助焊接模拟分析软件、简易的环形试样以及简易的组合式测试夹具，即可实现对焊接冷裂纹产生倾向的准确性评价，且测试简便，可操作性好。

摘要： 本发明提供了一种冷裂纹敏感系数≤0.19的620MPa级高强钢，包括以下重量百分比的化学成分：C：0.06~0.08%，Si：0.12~0.50%，Mn：1.50~1.85%，P≤0.020%，S≤0.010%，Cr：0.20~0.60%，Nb：0.015%~0.060%，Alt：0.010%~0.060%，Ti：0.008%~0.035%，B≤0.005%，Mo≤0.08%，Ni≤0.15%，Cu≤0.15%，Pcm≤0.19，余量为Fe和不可避免的杂质。本发明成分设计中不添加贵重金属Mo、Ni、Cu、V，充分发挥C、Mn、Cr、B元素的作用，采用控制轧制和三阶段控制冷却工艺及回火工艺细化组织，获得一种冷裂纹敏感系数≤0.19的620MPa级高强钢的生产方法。

摘要： 本发明公开了一种导管架典型节点焊接横向冷裂纹敏感性定量评价方法，包括以下步骤：S1、通过对失效件的裂纹进行宏观分析、金相分析、断口分析及硬度分析，以获得产生冷裂纹失效的主要原因；S2、设计并加工专用试样，对专用试样进行不同预热温度下的刚性拘束裂纹试验，获得试样开裂/不开裂的临界拘束应力σ1cr。本发明通过将刚性拘束裂纹试验用于焊接横向裂纹的敏感性评价中，可准确模拟焊接接头承受的外部拘束条件，并能够真实地反映焊接接头在实际工况中的受力状态，大幅提高整体的评价精度，为精准评价管节点的焊接冷裂性，进而设计焊接技术(母材、焊材、焊接工艺及拘束水平)以抑制冷裂纹开裂具有重要的理论意义和工程价值。

摘要： 本发明公开了一种超高强钢大型构件在电弧增材制造后出现冷裂纹缺陷的装置及工艺方法。本发明通过在超高强钢双丝MIG增材的机器人装置上增加一根不锈钢细丝；将不锈钢细丝作为填充金属介于两根超高强钢丝材中间，与超高强钢丝材具有间距。本发明利用两个电极的热辐射、电弧热后融化不锈钢细丝，得到“超高强钢‑不锈钢‑超高强钢”夹层特征的熔池。本发明利用不锈钢具有高的抵抗塑性变形和断裂的能力，通过形变来缓解或消除超高强钢大型构件的冷裂纹，最终获得成型质量优异的超高强钢大型构件。

摘要： 本发明公开了一种低冷裂纹敏感系数的890MPa级高强钢及生产方法，按照重量百分比，由以下原料制备而成：C：0.05～0.09％、Si：0.12～0.60％、Mn：1.55～1.85％、P≤0.020％、S≤0.010％、Nb：0.015％～0.060％、Alt：0.010％～0.060％、B：0.0008％～0.0025％、Ti：0.008％～0.020％、Cr：0.20％～0.60％、Ni≤0.15％、Cu≤0.15％、N≤0.0060％、O≤0.0030％、H≤0.0002％、Pcm≤0.21、余量为Fe和不可避免的杂质，本发明适用于高强钢，通过本发明的生产方法生产的890MPa级高强钢，其屈服强度≥890MPa，抗拉强度≥940MPa，等比例伸长率A≥11％，‑20°C纵向冲击功≥100J，且本发明在生产高强钢时不需要添加成本较高的合金，因此生产成本较低，同时本发明工艺流程简单，不复杂。