预热温度

摘要： 本研究以某钢铁企业高炉煤气回收水冷系统为对象,分析研究了低热值高炉煤气与不同预热温度空气的同轴扩散气流在绝热炉膛内混合和燃烧的特点,建立了κ⁃ε双方程燃烧数学模型,并对其同轴扩散气流燃烧特性进行了模拟研究。研究结果表明:空气预热温度的升高能够有效促进化学反应活性较差的CO参与燃烧反应,同时CO化学反应速度也得到有效提高,并使得高炉煤气的大量可燃成分更多地聚集在距离燃烧器气流出口0.1~0.2 m的范围内得以燃烧。在空气预热作用下,高炉煤气中的可燃成分的燃尽性能都有所下降,其中CH_(4)的燃尽性能下降最为显著。这有利于缩短低热值难以着火的高炉煤气的燃烧行程,有效促进高炉煤气中的CO的燃烧,有利于燃烧装置结构的优化及高炉煤气的回收利用。

摘要： 针对某钢铁企业高炉煤气回收水冷系统的特点,分析研究了低热值高炉煤气与不同预热温度空气的同轴扩散气流在绝热炉膛内混合和燃烧的特点,据此建立k-ε双方程燃烧数学模型,并对其燃烧混合特性进行模拟研究。研究结果表明:回流中心区的位置位于轴向0.1~0.22 m,但随着空气预热温度的升高,缩小到0.12~0.2 m,回流负压也有所降低,同轴扩散气流在较低的空气预热温度下与管壁之间产生作用的范围更大;炉内气流的混合主要发生在炉膛的前半部分,空气预热温度越高,混合发生的位置越靠近气流入口。空气预热导致的热力作用有利于强化扩散气流内部之间及与回流气流之间的混合,缩短了火焰行程。这对优化低热值高炉煤气燃烧用炉膛结构提供了依据。

摘要： 通过溶胶凝胶法研究不同预热温度(140°C、170°C、200°C、230°C)对Sb_(2)(S,Se)_(3)薄膜性能及其太阳电池转化效率的影响,利用XRD、Raman、SEM、UV、光电化学测试对Sb_(2)(S,Se)_(3)薄膜结构与光电性能进行表征,并对制备的薄膜器件进行I-V特性曲线表征。由XRD衍射和Raman散射测试表明,硒化后的样品均掺入了Se原子。预热温度为200°C时,Sb_(2)(S,Se)_(3)的(120)、(130)、(230)衍射峰相对强度最大,表明晶体结晶质量提升的同时,具有一定取向。SEM表征发现,Sb_(2)(S,Se)_(3)薄膜的形貌以及薄膜表面平整度与前驱体的预热温度密切相关;合适的衬底预热温度(200°C)可以快速将有机溶剂分解挥发,使Sb_(2)S3前驱体薄膜迅速沉积在衬底表面。200°C时Sb_(2)(S,Se)_(3)薄膜光电性能最好,暗电流相对最平稳,此时带隙值为1.37 eV,制备出的太阳电池效率为0.386%。

摘要： 焊接冷裂纹的本质是氢致开裂,控制预热温度是防止冷裂纹最有效的手段。在计算预热温度时,应综合考虑碳当量、焊接接头的厚度、焊材氢含量及焊接热输入量等因素的影响。对于冷高压设备而言,采用标准EN 1011.2:2001中的方法可以得出各种因素的影响程度,并由计算结果看出,焊接接头的厚度、焊材氢含量的影响比较明显。另外还讨论了一些特殊情况,约束度高的焊缝,例如焊缝修复或接管与法兰相焊等应该提高预热温度,而堆焊、焊接薄壁筋板或垫板、采用焊后立即消氢或消除应力热处理工艺时,其焊前预热的温度可以适当降低。

摘要： 氧枪是转炉炼钢工艺最主要的设备之一,氧枪性能对于冶炼指标影响较大。使用Ansys Fluent软件对四孔旋流氧枪喷头射流进行数值模拟,设定喷吹气体介质为90%O_(2)+10%CO_(2),调整混合气的预热温度,分析不同预热温度对旋流喷头射流特性的影响。结果表明,在相同喷吹距离条件下,预热温度越高,射流轴向速度越大,射流径向速度最大值增加,且射流偏移程度加剧。本研究结果可为旋流氧枪喷头混合喷吹CO_(2)+O_(2)的设计和优化提供理论参考。

摘要： 为了实现高强度级别水电工程用钢的工业应用,研究了800 MPa级高强水电钢的焊接性能,分析了预热温度、焊接方式对不同厚度规格钢板冷裂纹倾向和焊接接头力学性能的影响。结果表明:当焊接预热温度为70°C时,可以保证钢板不出现冷裂纹且具有良好的焊接工艺适应性。采用两种焊接方式的焊接接头力学性能均满足标准要求。

摘要： 本文介绍了980钢的可焊性,并采用焊条电弧焊(SMAW)方法利用不同预热温度、后热处理对板材进行了焊接工艺试验,通过拉伸性能、冲击韧性和显微硬度测试对不同预热、后热温度获得的焊接接头进行评定。试验结果表明,采用焊接材料V840,焊接方法为焊条电弧焊及合理的焊接工艺参数,可以获得焊接接头的综合力学性能良好,且满足工程要求的焊接接头。

摘要： 为解决20g与ZG15Cr1Mo1V不等壁厚焊口开裂问题,从焊口开裂的原因分析入手,经补充焊接工艺评定,重新制定焊接工艺,采取修改坡口、提高预热温度和层间温度以及通过加热的温度梯度效应确保落实、增加退火焊道等措施,使焊口质量合格,达到满意的使用效果。

摘要： 针对选择性激光烧结(selective laser sintering,SLS)预热温度控制过程,其具有时变非线性和迟滞的特点,提出一种混合遗传算法(genetic algorithm,GA)和粒子群算法(particle swarm optimization,PSO)优化BP神经网络(back propagation neural network,BPNN)PID的控制方法。首先,通过GA算法优化BP神经网络随机产生的初始权值和阈值,提高BPNN的学习效率和稳定性;其次,利用PSO算法优化BP神经网络的反向传播过程进行权值和阈值的更新,进一步提高算法的收敛速度,减少其在迭代过程中陷入局部最优的可能性;最后,在MATLAB 2019a上进行仿真实验,结果表明相较于传统PID和BP-PID,提出的混合算法优化的BP-PID有效减少响应时间,可以实现无振荡、无超调;为了进一步验证本文提出的控制方法的优越性,搭建样机测试平台,测试此控制器在实际预热温度控制中的应用效果,测试结果表明该控制器与PID控制器相比,响应速度和控制精度都得到有效提升。

摘要： 目的 探讨电热恒温箱不同温度设定对CT增强扫描时碘对比剂注射温度的影响.方法 本研究是一项临床随机对照试验,将2019年9月至2019年10月收治于我院的200例拟行冠状动脉增强CT检查的患者随机分为观察组(A组)和对照组(B组),每组各100例患者.A组患者的电热恒温箱温度设定为39°C,B组患者的电热恒温箱温度设定为37°C.将碘对比剂抽入高压针筒后,排出25～30mL碘对比剂注入收集瓶内,使用电子温度计分别测量收集瓶内碘对比剂抽药后的温度值及注药时温度值,同时记录碘对比剂从开始抽取至开始注射所需的准备时长.比较两组患者碘对比剂注射时的温度值及所需的准备时长的差异.结果 电热恒温箱温度设定为39°C的A组患者增强注射时碘对比剂温度为(34.64±1.28)°C,而设定为37°C的B组患者增强注射时碘对比剂温度为(32.20±1.85)°C,A组患者的增强注射时碘对比剂温度显著高于B组患者,差异有统计学意义(P＜0.05).A组患者开始抽入至开始注射的准备时长为(3.15±0.54)min,B组患者开始抽入至开始注射的准备时长为(3.17±0.57)min,A组患者开始抽入至开始注射的准备时长稍短于B组患者,差异无统计学意义(P=0.686).A组患者碘对比剂温度值下降为(1.79±0.56)°C,B组患者碘对比剂温度值下降为(1.92±0.55)°C,A组患者碘对比剂温度值下降稍低于B组患者,差异无统计学意义(P=0.549).结论 提高电热恒温箱温度设定值至39°C可以在CT增强中使注射时碘对比剂温度更接近最佳注射温度,在临床上有参考价值.

摘要： 本文以二硝酰胺铵(ADN)基推力器为研究对象,分析了预热温度对ADN基推力器点火瞬变过程的影响机理,分析了不同预热温度下,催化床和燃烧室外壁面温度,燃烧室压力随时间变化的典型特征,并对比了催化床壁面温度和燃气温度之间的关系,建立了描述燃烧室内压力和温度变化的拟合公式.并通过建立仿真模型获得了推力器催化分解和燃烧过程中温度和压力的云图分布.

摘要： 选用束丝SiC纤维作为增强体材料,纤维预热温度分别选取500、530、550°C,采用真空压力浸渗法制备纤维体积分数为40％,基体合金为ZL301合金的单向连续SiCf/Al复合材料,研究纤维预热温度对连续SiCf/Al复合材料纤维损伤及拉伸强度的影响.结果表明,预热温度对SiC纤维损伤的影响较大,其中预热温度为500°C时的纤维拉伸强度最高,为1827MPa,约为纤维原丝强度的77.7％;纤维预热温度530°C时复合材料的平均拉伸强度为483MPa,断口呈现韧性断裂特征,复合材料的拉伸强度最高.

摘要： 本文对SUMITEN950-TMCP钢进行了碳当量和冷裂敏感系数分析计算、斜Y坡口焊接裂纹试验和刚性对接焊接裂纹试验焊接试验分析其淬硬倾向和预热温度.结果表明SUMITEN950-TMCP钢有一定的淬硬倾向,焊前需预热.根据焊接冷裂纹敏感指数和熔敷金属扩散氢含量以及板厚,间接地计算出采用焊条电弧焊的预热温度为116°C.斜Y坡口焊接裂纹敏感性试验表明,24mm厚的SUMITEN950-TMCP钢焊前需要预热,焊条电弧焊预热温度为75°C,气体保护焊预热温度为100°C.刚性对接裂纹试验研究表明,24mm厚的SUMITEN950-TMCP钢采用埋弧焊时焊前需预热50°C.

摘要： 单推-3(DT-3)是中国1985年研制成功低冰点单组元推进剂,DT-3已成功应用于长征系列运载火箭等末速修正和姿轨控制系统.本文通过对比无水肼的化学动力学反应模型以及相关文献的调研构建了21种组分,11步基元反应的简化化学动力学模型,采用气体体积反应的方法对DT-3专项200N推力器内热分解和燃烧过程进行数值模拟研究,所得推力、温度及压强与实验误差不大.根据项目要求,对不同催化床预热温度进行了对比分析,得出了启动温度越高,推力器启动越迅速且稳定性越好的结论.这为DT-3实验提供了参考.

摘要： 初次研发的高性能桥梁钢Q690qE中加入较多的合金元素,较普通桥梁钢板的碳当量高、冷裂倾向大,属难焊钢种.通过最高硬度试验和斜Y型坡口焊接裂纹试验评价该钢的焊接性,确定不同焊接方法的预热温度,为Q690qE钢在桥梁工程中的运用提供技术依据.

摘要： 利用激光-MAG复合焊焊接方法对壁厚18.4mm的X80管线钢进行打底根焊,设计了钝边为8mm的U形坡口.观察了接头组织,焊缝主要由针状铁素体构成,热影响区由板条马氏体、粒状贝氏体、铁素体组成.测量接头硬度发现,不预热时焊缝硬度高达HV330,超出相关标准规定,冷裂纹敏感性大,同时熔合线附近存在较大硬度梯度,易产生应力集中.这一特点制约了激光-MAG复合焊技术在管道焊接施工中的应用.通过焊前预热发现,焊缝硬度明显降低,接头硬度分布得到改善.预热温度较高时又会恶化焊缝组织、增加焊接成本,因此需选择合适的预热温度来调节接头硬度.

摘要： 针对当前印刷电子存在工艺复杂、原材料成本高、成形件温度可靠性差、低导电率的技术瓶颈,结合金属微滴喷射高柔性、低成本以及工艺简单的优点,提出一种将金属微滴喷射技术直接在具有高粘弹性的有机玻璃基体上打印表面电路的方法.试验研究基体预热温度对成形线条形貌的影响,对比试验结果,明确了微滴搭接失效导致线路断裂的原因.通过沉积线路点亮LED验证金属微滴喷射打印表面电路的可行性,有望为表面电路低成本快速打印开拓新思路.

摘要： 采用不同温度的模具制备AZ91镁合金,并运用ANSYS有限元软件模拟了铸造温度场,获得了冷却曲线.结合冷却曲线分析了铸态组织,并研究了不同温度模具制备的镁合金经轧制变形后的组织与性能.随着模具温度降低,冷却速率增大,枝晶尺寸明显减小,共晶相含量降低并由网状向弥散断续状发展,而固相析出Mg17Al12含量增多.经过420°C12h固溶后400°C模具制备的镁合金仍有断续未固溶的离异共晶相,600°C模具制备的镁合金存在网状离异共晶相.轧制变形后的200°C高温拉伸塑性,600°C和400°C模具制备的镁合金低于200°C和室温模具制备的镁合金.

摘要： 本文详细分析了A514钢的焊接存在着冷裂倾向和热影响区性能的脆化和软化问题,通过选择低氢型焊接材料,低热输入的焊接方法,辅以合理的预热温度以及焊后不需热处理的工艺设计,并经过焊接工艺评定试验,确定了焊条电弧焊、药芯焊丝气体保护焊、实芯焊丝气体保护焊焊接工艺规范，对于A514钢的焊接，焊条电弧焊、药芯焊丝气体焊和实芯气体保护焊均是适用的，焊条电弧焊必须选用低氢型焊材，厚20mm以下的AS14钢板焊前完全不需预热，热输入应控制在10-16千焦的范围进行焊接，A514焊缝接头的焊后热处理会明显降低焊缝金属的冲击韧性。同时满足AWSD1.1和CCS的焊接要求.

摘要： 通过对国产21/4Cr-1Mo-1/4V钢的工艺焊接性试验确定了国产钢板的焊接预热、后热参数,经试验评定,表明其焊接接头性能满足加氢设备的技术要求.

摘要： 本发明涉及一种在机动车的内燃机（64）中的预热塞（10），所述预热塞包括一具有限定的电阻‑温度系数的电阻元件（16），所述电阻元件构造为单组分螺旋线（44）。所述电阻元件借助于施加在所述电阻元件（16）上的动态变化的操控电压来加热并且/或者保持在一预先给定的温度上。

摘要： 本发明涉及一种排烟温度可控的分控相变空气预热系统及预热方法。所述预热系统包括空气预热器(4)和与之连通的空气通道(5)、烟气通道(7)，沿空气流动方向在所述空气通道(5)上空气预热器(4)前设置低温放热装置(18)；沿烟气流动方向在烟气通道(7)上空气预热器(4)前后分别设高温吸热装置(6)和低温吸热装置(1)；低温放热装置(18)上与蒸汽联箱相连的蒸汽总管(15)通过支管分别与高温吸热装置(6)和低温吸热装置(1)连通；低温放热装置(18)凝结水联箱相连的凝结水总管(16)通过支管分别与高温吸热装置(6)和低温吸热装置(1)连通。本发明中可根据煤种和机组负荷的变化，调整余热回收量和烟气排烟温度。

摘要： 本发明涉及一种空气预热器冷端综合温度控制方法、系统及空气预热器，其中方法包括以下步骤：实时检测空气预热器的排烟温度和二次风入口温度；根据所述排烟温度和二次风入口温度计算空气预热器冷端综合温度；将所述空气预热器冷端综合温度和设定温度进行比较，根据比较结果，调整所述二次风入口温度，实现空气预热器冷端综合温度的自动控制；本发明的技术方案使得空气预热器正常运行时，所有负荷工况下冷端综合温度都保持在设定温度以上运行，排烟温度随机组负荷的变化而改变，实现冷端综合温度的自动控制；空气预热器冷端综合温度在经济、安全范围内，能够降低机组发生低温腐蚀的风险，使机组安全、稳定、经济运行。

摘要： 本发明涉及一种在机动车的内燃机（64）中的预热塞（10），所述预热塞包括一具有限定的电阻-温度系数的电阻元件（16），所述电阻元件构造为单组分螺旋线（44）。所述电阻元件借助于施加在所述电阻元件（16）上的动态变化的操控电压来加热并且/或者保持在一预先给定的温度上。

摘要： 本发明涉及一种排烟温度可控的分控相变空气预热系统及预热方法。所述预热系统包括空气预热器(4)和与之连通的空气通道(5)、烟气通道(7)，沿空气流动方向在所述空气通道(5)上空气预热器(4)前设置低温放热装置(18)；沿烟气流动方向在烟气通道(7)上空气预热器(4)前后分别设高温吸热装置(6)和低温吸热装置(1)；低温放热装置(18)上与蒸汽联箱相连的蒸汽总管(15)通过支管分别与高温吸热装置(6)和低温吸热装置(1)连通；低温放热装置(18)凝结水联箱相连的凝结水总管(16)通过支管分别与高温吸热装置(6)和低温吸热装置(1)连通。本发明中可根据煤种和机组负荷的变化，调整余热回收量和烟气排烟温度。

摘要： 本实用新型公开一种用于将原奶预热到均质温度的耐腐蚀预热罐，包括罐体、底脚和安装座，所述罐体底面设置有所述底脚，所述罐体侧面设置有进料管，所述罐体另一侧面设置有出液管，所述出液管上方设置有控制主机，所述控制主机上设置有显示屏。有益效果在于：本装置设置有加热管和搅拌辊，能够对罐体内的原奶进行充分的搅拌预热，同时设置有颗粒度检测器，能够在预热过程中实时检测原奶的颗粒度信息并显示在显示屏上供使用者观察了解，使用者可以通过控制键盘设置预定均质颗粒值，控制主机控制预定均质颗粒值和原奶的颗粒度信息进行比较，当原奶的颗粒度信息符合预定均质颗粒值时，控制主机控制加热管停止加热，使用方便。

摘要： 本实用新型涉及一种空气预热器冷端综合温度自动控制系统及空气预热器，其中系统部分包括第一温度检测器和第二温度检测器，分别用于获取空气预热器的排烟温度和二次风入口温度；控制运算单元，分别与所述第一温度检测器和第二温度检测器相连，用于根据所述排烟温度和二次风入口温度计算空气预热器冷端综合温度，并将空气预热器冷端综合温度和设定温度进行比较，输出比较结果；加热器，与控制运算单元的输出相连，通过所述比较结果，调整加热器的输出功率，向所述二次风入口输出加热功率；本实用新型的技术方案使得排烟温度随机组负荷的变化而改变，实现冷端综合温度的自动控制。

摘要： 本实用新型涉及金属模具预热技术领域，具体地说，涉及可调节预热温度的金属模具预热装置，包括外壳，外壳内部设有预热箱，预热箱内壁与外壁之间的空心区域为水浴层，外壳上方嵌设有加热棒，预热箱左端面靠近顶部处嵌设进水管，预热箱左端面靠近底部处嵌设有排水管，箱门上嵌设有观察窗，观察窗内侧面上设有温度计；该可调节预热温度的金属模具预热装置，外壳前端配合箱门，在紧固螺栓配合下，便于固定箱门与外壳，预热箱插接在外壳中，水浴层中填充水源，在加热棒的配合下，持续稳定的进行加热，让保温更持久，观察窗的配合下，实时观察内部状况，在温度计作用下，实时了解内部的温度变化，便于手动调节加热棒的加热或降温使用。

摘要： 本实用新型公开了一种提高氨油预热温度的夹套管预热器，涉及预热器技术领域，包括框架，所述框架的内部左侧依次设有油换热器及氨换热器，所述框架的内部且在所述氨换热器的右侧设有混合罐，所述油换热器及所述氨换热器的输出端与所述混合罐的输入端连通连接有管道，所述框架的内部且在所述混合罐的右侧设有外管，所述外管的内部贯穿设有内管，所述内管依次连通连接，所述内管的一端与所述混合罐的输出端连通连接，所述外管之间设有固定架，通过油换热器对油进行加热，油温从10‑30°C可以提高到50°C以上，通过氨换热器，氨温度从25°C左右提高到50°C以上，预热后的氨油混合气温度达到175°C以上，保证后续氨油混合气的加工质量。

摘要： 本实用新型公开了一种预热温度均匀的堆焊用预热装置，涉及堆焊预热装置领域；包括底座，底座上铰接有若干用于支撑圆筒形的工件的滚轮，滚轮抵靠在工件两端，底座上固接有外加热片，外加热片套设在工件中部，底座上固接有与工件适配的内加热片，内加热片位于工件内，底座上固接有与工件同轴的转轴，转轴与工件一端固接，外加热片一侧设有滑槽，滑槽与外加热片所在的轴平行，滑槽内滑动连接有与滑槽适配的滑片，滑片远离内加热片的一侧固接有焊枪，底座上设有焊接操作架，滑片固接在焊接操作架上，焊枪包括枪头，枪头位于滑槽内，外加热片外侧设有一个温控箱，外加热片、滑片与内加热片均与温控箱电连接；本实用新型预热温度均匀。