低合金高强钢

摘要： 采用焊接热模拟技术制备了低合金高强钢激光电弧复合焊热影响区的均匀化组织试样,并结合示波冲击试验和组织精细化表征技术分析了热模拟试样组织与韧性之间的关系.结果表明,热模拟粗晶区、细晶区组织为板条马氏体,临界区组织为马氏体和晶界碳化物,亚临界区组织为回火马氏体;峰值温度对热模拟试样裂纹形成功影响不大,对裂纹扩展功具有较大影响;热模拟临界区和粗晶区试样抵抗裂纹扩展的能力较差;当峰值温度相同时,热模拟粗晶区试样的冲击吸收能量随冷却速度的变化不大.峰值温度主要影响热模拟粗晶区试样裂纹稳定扩展功,峰值温度越高,裂纹稳定扩展功越低.热模拟粗晶区试样断裂过程属于裂纹扩展控制,马氏体板条块是控制其裂纹稳定扩展的微观组织单元.

摘要： 使用Gleeble-3500热模拟机对Q690D低合金高强钢进行了焊接热模拟,得到了一次和二次焊接热循环时不同峰值温度和冷却时间下的热影响区组织,并进行了显微组织观察、硬度测试、冲击性能测试及断口形貌分析。结果表明,一次焊接热循环时,随着焊接热循环峰值温度的增加,试样显微组织逐渐粗化,并由粒状贝氏体组织向上贝氏体和板条马氏体组织转变,硬度增加,冲击性能恶化。热循环峰值温度为900°C时,冲击吸收能量最大为78.95 J;峰值温度为1350°C时,冲击吸收能量最小值仅为17 J。冲击断口由延性断裂向解理断裂转变。在同一峰值温度下,随着冷却时间t;的增加,试样硬度降低,而冲击吸收能量也随之降低。二次焊接热循环时,试样显微组织晶粒粗大,主要为板条马氏体,且硬度更高,冲击性能继续恶化,冲击吸收能量最低值仅为24.99 J,冲击断口主要为解理断离和准解理断裂,说明二次焊接热循环导致试样性能变差。

摘要： HC420LAD+Z是冷轧低合金高强钢的典型牌号。随着汽车主机厂对钢带质量要求的不断提高,热镀锌HC420LAD+Z钢带凭借较高的屈服强度以及良好的成型、焊接和防腐性能,广泛应用于汽车的结构件或加强件,但力学性能的波动会对主机厂模具的冲压造成一定的影响。本文通过对某钢厂的热镀锌HC420LAD+Z钢带进行生产稳定性研究,优化生产过程关键工艺参数,对其化学成分与力学性能实绩的过程能力指数C;值进行计算分析,C;值均大于1.33,说明生产过程能力达到了理想的状态,并形成了一套完善、稳定、高效、可控的生产工艺方案,对于汽车厂和钢厂都具有很重要的意义。

摘要： 通过动态充氢条件下的拉伸与预充氢条件下的应力松弛试验研究,采用扫描与透射电子显微镜研究了不同温度回火的含V低合金高强度钢的微观组织。结果表明:随着动态充氢电流密度的增大,不同温度回火的钢的塑性损失增加,断口形貌从韧窝向准解理和沿晶发展;在相同电流密度下,低温回火的钢氢脆敏感性最大,且在较小电流密度下就发生脆性断裂。在应力松弛过程中,预充氢试样的松弛循环次数和有效应力增加,有效激活体积和激活能降低;在相同电流密度预充氢后,低温回火的钢有效激活体积变化较小。

摘要： 文章阐述了汽车结构用冷轧连退低合金高强钢HC500LA的性能特征和强化机理,得到了包括化学成分、热轧工艺、冷轧工艺、退火工艺的HC500LA完整生产工艺方案,通过生产实践和汽车生产厂家的批量试用,表明包钢HC500LA产品综合机械性能良好,生产工艺稳定且成熟,具备批量供货能力。

摘要： 为确保船用吊机稳定运行,对船用吊机基座EH36-Z35的焊接性进行理论分析,确定了小热输入、多层多道焊、焊前预热、控制层间温度及控制焊缝成形系数等工艺要求,并在焊接试验后对焊缝进行无损检测和各项力学性能测试。试验结果表明:在合理的焊接工艺条件下,焊接接头的各项力学性能符合规范要求。

摘要： 通过焊接试验分析单电源双丝手工MAG焊在中厚板焊接上的应用可行性,对Hardox450这种低合金高强钢焊接接头进行拉伸、冲击、硬度等力学性能试验,并对试验结果进行分析。试验结果证明了这种焊接方法是可行的,并且该焊接方法可使焊接效率得到较大提升。

摘要： 采用Gleeble-3500热模拟试验机研究了层流冷却速度和卷取温度对汽车用低合金高强钢板热轧过程中析出行为的影响.结果表明:热轧过程中钢中析出物主要为多边形Nb(C,N)和细小NbC;随着热轧后层冷速度的增大,析出物尺寸减小、长大速度减慢,其密度从200个/μm2减少到了50个/μm2.试样热轧后层冷至400°C的卷取过程中,由于析出驱动力不足,析出物的数量骤减,其密度从250个/μm2减小到了25个/μm2.控制热轧过程中析出物的尺寸和数量并尽量减少含Nb析出物的数量,有利于连续退火后得到细小均匀的组织,产生细晶强化和析出强化的双重强化效果.

摘要： 为了研究退火工艺对低合金高强钢力学性能的影响,在连续退火条件下对X410LA进行了模拟试验和工业试验.采用连续退火模拟试验机模拟连退生产工艺,研究了退火温度对低合金高强钢X410LA力学性能的影响,获得了不同强度要求的试验钢.在实际生产过程中,研究了不同均热温度、过时效温度下低合金高强钢X410LA的力学性能变化情况.

摘要： 低合金高强钢焊接接头的淬硬倾向强,如果制造过程中焊接规范执行不当,在拘束度大时会产生延迟裂纹,甚至在设备投产运行后才显现出来,危害极大.通过分析某制造厂废热锅炉汽包中20MnMoNb材质管座与13MnNiMoNbR材质封头间组合焊缝延迟裂纹产生原因,制订低合金高强钢焊缝返修工艺措施,在坡口制备、 焊接规范及施焊技能上采取相应措施,保证了焊接裂纹的返修质量.有针对性提出低合金高强钢焊接要点.

摘要： 本文研究了汽车用低合金高强钢HC340LA的低周疲劳性能.试验采用轴向应变控制,从循环响应特征、循环应力-应变关系、迟滞回线、应变-寿命关系进行分析,并对循环应力-应变和应变-疲劳寿命数据线性回归,得到疲劳性能参数及疲劳过渡寿命.

摘要： 以HC340LA牌号为研究对象,结合攀钢钒机组生产能力,深入研究了冷轧工艺对低合金高强钢产品性能的影响,通过结合合金成分、冷轧工艺参数及组织变化等因素的分析,研究各个因素对低合金高强钢性能指标的影响,优化HC340LA产品的工艺控制参数.

摘要： 利用热模拟试验机详细研究了在新工艺控制下的冷轧低合金高强钢在退火过程中铁素体再结晶动力学规律,并基于JMAK方程建立了铁素体再结晶动力学模型,为铁素体再结晶控制提供了理论依据.结果表明,温度越高,铁素体再结晶发生时间越早,达到完全再结晶时所用时间越短,同时通过数据拟合得到常规工艺和新工艺下两种实验钢的再结晶激活能分别为308.83kJ/mol与261.87kJ/mol;与初始组织为铁素体-珠光体时相比,贝氏体组织在退火的过程中再结晶激活能更小,完成再结晶所需时间更短,并且退火后显微组织中的渗碳体颗粒分布更加均匀、弥散;与5°C/s加热时相比,80°C/s加热条件下的回复过程被推迟发生,变形组织内部保留大量储存能作为再结晶的驱动力,使铁素体再结晶快速完成.同时对比研究了不同初始组织的实验钢在退火过程中的析出特征.结果表明,新工艺下实验钢的析出粒子尺寸更均匀、细小,体积分数更高,因而相应的析出强化贡献更明显.

摘要： 文中讨论了不同位置补焊对低合金高强钢Q345E焊接接头力学性能及微观金相组织结构的影响,判定正常焊接工艺参数下不同位置补焊后焊接接头性能能够满足相关标准要求,为五级修焊接返修工作提供了依据.

摘要： 层间温度的选择对低合金钢的焊接质量有决定性作用,尤其是在多层多道焊缝中,各层道焊缝热循环交互影响,组织相变过程极为复杂.系统研究多层多道焊的层间温度对16MND5低合金高强钢HAZ的微观组织和冷裂纹的影响,共设置了4种层间温度,分别为室温、125°C、250°C和400°C.试验结果表明,仅在层间温度为室温时HAZ的粗晶区(CGHAZ)出现冷裂纹,且对应的CGHAZ硬度最高(可达400HV).4种层间温度对应的CGHAZ基体组织分别为未完全回火的马氏体、回火马氏体、回火马氏体与下贝氏体的混合组织、粒状贝氏体;除层问温度为室温外,其他3种层间温度得到的CGHAZ,均在靠近熔合线位置出现了魏氏组织,尤其以250°C时居多.综合考虑接头的硬度、微观组织和断裂情况,认为预热温度设置为125～250°C最为合适.

摘要： 锅炉给水预热器壳程筒体材质为低合金高强钢13MnNiMoNbR与管板材质为低合金耐热钢SA336GrF22cl3(2.25Cr1Mo锻)异种钢相焊,由于金属组织和化学成分都不相同,物理性能差别较大,焊接时易出现多方面的问题.本文通过焊接试验,确定了低合金耐热钢(2.25Cr1Mo锻)与低合金高强钢(13MnNiMoNbR)相焊时,在低合金耐热钢侧预先堆焊一层低合金高强钢焊接材料的隔离层,与2.25Cr1Mo钢一致的较高温度的焊后热处理后,再进行整个焊缝的焊接,随后焊接接头采用与13MnNiMoNbR钢一致的较抵温度的焊后热处理.这样既可以减少熔合区成分不均匀所带来的一些问题,同时也能保证焊接接头的各项性能.试验结果表明所制定的焊接工艺可获得满意的焊接接头质量.

摘要： 低合金高强钢轮辋主要成形工序包括:闪光对焊、扩口、三道次滚形、扩张精整,其中扩口成形时轮辋对焊接头易发生开裂.为探究其开裂原因,采用ABAQUS/Explicit有限元软件,对轮辋扩口成形工序建立三维弹塑性有限元模型;对焊缝、热影响区单独划分区域,测量各区域材料的力学性能,并赋予各区域不同的材料属性;重点分析扩口成形中工件焊缝、热影响区的应力分布及变化规律.仿真模拟结果发现:工件两端喇叭口处焊缝、热影响区应力值均远大于母材,且最大应力值出现在轮辋边缘焊缝区域.焊缝应力集中导致对焊接头出现开裂缺陷概率增大,工程中应采取措施降低扩口工序中工件对焊接头,尤其焊缝区域的应力.

摘要： 采用红外聚焦灯照射的方法对30CrMnSi钢TIG焊接头进行红外及时后热,研究了红外后热时间对接头金相组织、显微硬度和抗拉强度的影响.结果表明,红外后热的缓冷作用,减少了接头淬硬组织马氏体的产生,有利于降低焊接冷裂纹敏感性;红外后热也不会造成接头抗拉强度的恶化.

摘要： 采用红外聚焦灯照射的方法对30CrMnSi钢TIG焊接头进行红外及时后热,研究了红外后热时间对接头金相组织、显微硬度和抗拉强度的影响.结果表明,红外后热的缓冷作用,减少了接头淬硬组织马氏体的产生,有利于降低焊接冷裂纹敏感性;红外后热也不会造成接头抗拉强度的恶化.

摘要： 采用红外聚焦灯照射的方法对30CrMnSi钢TIG焊接头进行红外及时后热,研究了红外后热时间对接头金相组织、显微硬度和抗拉强度的影响.结果表明,红外后热的缓冷作用,减少了接头淬硬组织马氏体的产生,有利于降低焊接冷裂纹敏感性;红外后热也不会造成接头抗拉强度的恶化.

摘要： 本发明涉及一种低合金耐热高强钢、钢构件及其制备方法。所述低合金耐热高强钢，以重量百分比计，包含以下组分：C 0.04～0.06，Si 0.06～0.2，Mn 0.06～0.35，Cr 1.3～1.5，Pd 0.35～0.45，P≤0.009，S≤0.006，Ni 0.2～0.4，Cu 0.01～0.08，V 0.3～0.4，Nb 0.1～0.2，W 0.2～0.5，Ti 0.005～0.02，余量为Fe和不可避免的杂质。采用本发明制备的低合金耐热高强钢构件，具有较高的室温拉伸强度、屈服点和表面硬度。

摘要： 本发明涉及低合金高强钢领域，具体说是一种高强高韧的含Cu低合金高强钢及其热处理方法。含Cu低合金高强钢的化学成分(质量百分比)为：C 0.035～0.070％；Ni 3.5～4.5％；Cr 0.8～1.2％；Mo 0.35～0.65％；Mn 0.25～0.65％；Si<0.05％；S≤0.010％；P≤0.010％；Nb 0.025～0.055％；Cu 1.0～2.0％，余量为Fe。其热处理方法包括淬火和回火处理，即先经过840～920°C淬火获得马氏体组织，然后在400～600°C之间进行回火处理，得到回火马氏体组织。热处理后可满足含Cu低合金高强钢对强度、延伸率及低温冲击韧性等综合性能的要求，解决了传统含Cu低合金高强钢强韧性匹配不佳的问题，具有良好的应用前景。

摘要： 本发明涉及一种汽车用高强塑积的低合金高强钢冷轧板的生产工艺，属于冶金技术领域。技术方案是：包括冶炼、热轧、冷轧工序，所述的冷轧工序中，连退温度控制如下：均热温度：840～860°C；缓冷温度：670～700°C；快冷温度：410～430°C；时效结束温度：350～370°C；根据厚度不同规格的带钢，制定了不同的连退带速目标值：规格0.8mm带速为205m/min，规格1.0mm带速为165m/min，规格1.2mm带速为137m/min，规格1.5mm带速为110m/min，规格1.8mm带速为92m/min，规格2.0mm带速为82m/min，规格2.5mm带速为66m/min。本发明的有益效果：通过对化学成分进行修改，优化热轧、冷轧工艺，生产出高强塑积的低合金高强钢冷轧板，使得该低合金高强钢冷轧板强塑积达到15GPa%，同时使得质量稳定控制。

摘要： 本发明公开了一种SAF2205双相不锈钢与WELDOX700低合金高强钢的焊接工艺，所述焊接工艺用焊条电弧焊对SAF2205与WELDOX700进行焊接，焊接时不预热，焊接过程中采用多层多道焊，焊接时在背面及施焊面热影响区用铜板垫护，打底焊时正面采用熄弧焊。本发明工艺方案合理，采用E309MoL-17焊丝、实施多层多道焊，可获得焊缝区域为奥氏体和铁素体的双向组织，使SAF2205与WELDOX700的焊接获得满意的接头质量，其力学性能达到要求。

摘要： 本发明涉及低合金高强钢领域，具体说是一种高强高韧的含Cu低合金高强钢及其热处理方法。含Cu低合金高强钢的化学成分(质量百分比)为：C 0.035～0.070％；Ni 3.5～4.5％；Cr 0.8～1.2％；Mo 0.35～0.65％；Mn 0.25～0.65％；Si<0.05％；S≤0.010％；P≤0.010％；Nb 0.025～0.055％；Cu 1.0～2.0％，余量为Fe。其热处理方法包括淬火和回火处理，即先经过840～920°C淬火获得马氏体组织，然后在400～600°C之间进行回火处理，得到回火马氏体组织。热处理后可满足含Cu低合金高强钢对强度、延伸率及低温冲击韧性等综合性能的要求，解决了传统含Cu低合金高强钢强韧性匹配不佳的问题，具有良好的应用前景。

摘要： 本发明涉及一种汽车用高强塑积的低合金高强钢冷轧板的生产工艺，属于冶金技术领域。技术方案是：包括冶炼、热轧、冷轧工序，所述的冷轧工序中，连退温度控制如下：均热温度：840～860°C；缓冷温度：670～700°C；快冷温度：410～430°C；时效结束温度：350～370°C；根据厚度不同规格的带钢，制定了不同的连退带速目标值：规格0.8mm带速为205m/min，规格1.0mm带速为165m/min，规格1.2mm带速为137m/min，规格1.5mm带速为110m/min，规格1.8mm带速为92m/min，规格2.0mm带速为82m/min,规格2.5mm带速为66m/min。本发明的有益效果：通过对化学成分进行修改，优化热轧、冷轧工艺，生产出高强塑积的低合金高强钢冷轧板，使得该低合金高强钢冷轧板强塑积达到15GPa%，同时使得质量稳定控制。

摘要： 本发明特别涉及800MPa级热轧低合金高强钢及其钢基体和制备方法，属于钢材制备技术领域，钢基体的化学成分以质量分数计包括：C0.10％～0.15％，Si0.1％～0.3％，Mn1.7％～2.3％，Al0.03％～0.06％，Cr0.05％～0.1％，Mo0～0.05％，V0～0.05％，Ti0.1％～0.14％，P0～0.008％，S0～0.001％，N0～0.005％，其余为Fe；采用V、Ti微合金化，屈服强度达到800MPa及以上，扩孔率≥70％，90°V型弯曲试验的最小弯芯直径R≤0.5T(T为高强钢厚度)，兼具超高强度及优异的局部成形性能，满足汽车工业轻量化及车身零部件复杂成形需求。

摘要： 本发明涉及一钢多级冷轧低合金高强钢，化学成分质量百分比为：C：0.04‑0.07％，Si：0.1‑0.3％，Mn：0.4‑0.6％，P≤0.018％，S≤0.010％，Als：0.020‑0.060％，Ti：0.010‑0.020%，余量为Fe和不可避免的杂质。本发明还涉及一钢多级冷轧低合金高强钢的生产方法，包括连铸、热轧、酸轧、连退和平整工序，热轧工艺中，将板坯加热至1220‑1290°C，终轧温度控制在870‑910°C，轧后通过层流冷却系统分别冷却至650‑560°C进行卷取；轧后层流冷却、连退温度和平整延伸率根据生产低合金高强钢级别的不同分别采用不同的参数范围。本发明可实现一种炼钢成分生产出屈服强度覆盖210‑260MPa级别的多级低合金高强钢板，降低企业生产成本。

摘要： 本发明涉及一种屈服强度覆盖240～270Mpa级别的一钢多级冷轧低合金高强度钢及其制造方法，其化学成分的重量百分含量为：C 0.05～0.09％，Si≤0.05％，Mn 0.30～0.50％，P 0.010～0.025％，S≤0.01％，Al 0.020～0.060％，Nb 0.010～0.020％，N≤0.006％，余量为Fe和不可避免的杂质。本发明通过合理的成分设计并匹配相应的热轧、酸轧、连退工艺，达到采用一种炼钢成分同时获得屈服强度240MPa级和270MPa级的冷轧低合金高强度钢产品的目的，所得低合金高强钢的厚度规格为0.6～2.5mm，其力学性能屈服强度覆盖240～270MPa级别。

摘要： 本发明涉及一种屈服强度覆盖300～340Mpa级别的一钢多级冷轧低合金高强度钢及其制造方法，其化学成分的重量百分含量为：C 0.05～0.09％，Si 0.02～0.06％，Mn 0.7～1.0％，P 0.010～0.025％，S≤0.01％，Al 0.020～0.090％，Nb 0.015～0.040％，N≤0.008％，余量为Fe和不可避免的杂质。本发明通过合理的成分设计并匹配相应的制造工艺，达到采用一种炼钢成分同时获得屈服强度300MPa级和340MPa级的冷轧低合金高强度钢产品的目的，所得低合金高强钢的厚度规格为0.6～2.5mm，其力学性能屈服强度覆盖300～340MPa级别。