焊后热处理

摘要： 对TP310HCbN奥氏体耐热钢进行了3种模拟的焊后热处理,即分别在715°C加热0.5 h、755°C加热0.5 h和755°C加热1.5 h后炉冷到400°C以下空冷,以及焊后热处理后再分别于650°C时效1×10^(3) h、3×10^(3) h、6×10^(3) h、10×10^(3) h。检测了焊后热处理及时效后钢的冲击韧度、硬度、冲击断口形貌和显微组织。结果表明:经3种模拟焊后热处理的TP310HCbN钢的显微组织均为奥氏体,具有良好的冲击韧度和较高的硬度;随着在650°C时效时间的延长,TP310HCbN钢的硬度先降低后升高,冲击韧度下降至20 J左右;M23C6碳化物在晶界聚集并呈网状分布导致时效后钢的冲击韧度降低,而晶内均匀细小Z相的沉淀强化提高了钢的硬度;焊后热处理对TP310HCbN钢650°C时效后的组织没有影响,焊后热处理温度较高和保温时间较长能加速时效过程中钢的组织变化。

摘要： 以ABAQUS模拟软件为基础,创建管道环缝二维轴对称有限元模型,利用完全耦合方式计算了304不锈钢管焊接过程中的温度场和残余应力场,并在焊接完成后的残余应力场的基础上进行了焊后热处理工艺过程的有限元模拟。结果表明:二维轴对称模型能够有效地模拟304不锈钢管焊接热力耦合机制,相较于三维模型单元数目更少,节省大量计算时间;热处理后的残余应力场与热处理前相比,厚度方向残余应力降低,环向和纵向残余应力没有降低,但应力集中位置明显减少,应力分布较为平缓;焊后热处理过程中的塑性应变和高温蠕变是残余应力消除的力学机制,其中塑性应变起主要作用。

摘要： 在役火电机组主汽、热段系统存在大量低硬度P91管道,P91钢的高温持久强度随硬度下降呈下降趋势,160 HB硬度P91在540°C下的屈服强度和抗拉强度分别下降了57%和33%,外推1×10^(5) h的持久强度相较推荐值降低一半,低硬度P91管道存在较大的运行风险,需要进行寿命评估或更换处理。对于已经处于硬度下限的P91钢管道进行焊接和热处理时,控制其硬度下降量是关键。文中对某电厂低硬度P91主气管道进行硬度检测与校核、剩余寿命计算及更换处理等全流程的试验研究。结果表明,当现场检验P91钢里氏硬度值低于160 HB时,建议采用便携式链式布氏硬度计进行校核,较为准确;采购新的P91管道硬度建议在200~230 HB之间,为焊接和焊后热处理留下余量;通过对热处理设备控温仪表进行校准,焊后热处理工艺参数进行优化调整等措施,可将P91焊缝近缝区母材硬度下降量控制在10 HB以内,为火电机组低硬度P91钢管道的综合处理提供技术参考。

摘要： 使用ANSYS软件建立厚板埋弧焊接头的热-力数值分析模型,计算焊接过程中接头的瞬态温度场和应力场分布,分析焊后感应热处理对残余应力的影响。将模拟计算所得的熔池轮廓和残余应力数据与实测厚板焊后值进行对比,验证模型的可靠性。结果表明:焊后厚板埋弧焊接头处的残余应力以拉应力为主,最大残余应力存在于焊缝处,数值为233 MPa;焊后感应热处理后,焊接接头处焊缝区残余应力下降最为明显,下降至160 MPa,减小30%。

摘要： 为了实现核电蒸汽发生器制造效率和质量的全面提升,现通过对设备制造过程中焊接及热处理过程进行分析,使得焊接和热处理技术与设备制造进行充分融合。首先,对焊接相关焊接材料进行梳理,制定一套切实可行的焊接方法,其次,从主环缝的焊接、管板堆焊与管子一管板密封焊、水室封头堆焊与接管安全端焊接三个方面入手,探讨了产品焊接工艺。最后,从预热、后热、层间温度控制、焊后热处理等方面入手,研究了产品热处理工艺。结果表明:文章关于产品焊接工艺和产品热处理工艺具有较高的可靠性和可行性分析,有效地实现了核电蒸汽发生器的质量提升,为进一步促进核电项目的有效实施打下坚实的基础。希望通过这次研究,为相关从业人员提供有效的借鉴和参考。

摘要： 4.1随焊热处理工艺,焊后热处理是焊接生产中常用的降低残余应力、提高结合强度的处理工艺,该工艺在合金的电弧熔丝增材制造中同样得到了广泛应用[111]。适当的热处理工艺可有效提高电弧增材试样的强度。Xv等对电弧增材制造的钛、铝、镍及Ti/Al合金试样进行热处理后,试样强度分别提高了4%、78%、5%和17%。此外,对试样进行热处理可以显著细化晶粒。

摘要： 6082-T6为轨道、汽车等产品常用的高强度可热处理强化铝合金材料,其接头焊后会存在过时效软化的现象进而使焊接接头强度降低。本实验采用单脉冲MIG焊的焊接方法使用5087焊丝进行焊接,焊态接头抗拉强度为212 MPa,焊接接头硬度最低值为69 HV,位于距离焊缝中心7 mm的热影响区(HAZ)。在对焊接接头实施540°C×40 min+175°C×8 h的热处理制度后,其焊接接头抗拉强度为283 MPa,提升了71 MPa,焊接接头硬度最低值为100 HV,位于焊缝金属区(WZ)。

摘要： 西安跨灞河悬索桥主索鞍鞍槽采用在主缆通过平面内设计仅有竖向弯曲的鞍槽满足线形需要,主索鞍鞍体采用铸焊结合的结构,鞍体轮廓尺寸大,制造难度大。本文从几个方面进行工艺研究,通过分析该桥的结构特点,借鉴以往悬索桥索鞍的制造经验,制定出合理的制造工艺,解决了生产制造中的难题,保证了主索鞍体各项指标满足要求。

摘要： P92钢是在P91钢的基础上微调元素成分得到的美标马氏体耐热钢。该种金属材料在各类高压蒸汽管道中有广泛应用。相较P91钢,P92钢增加了钨元素和硼元素,同时在元素成分比例方面提升了钨元素和钼元素含量。通过元素比例的调整P92钢在耐高温以及耐腐蚀性上优于P91钢。在加工过程中,由于进行了元素比例调整,因此其高温蠕变断裂强度获得提升。以超超临界压发电机组主蒸汽管道为例,使用P92钢能够在保障强度、耐高温性、耐腐蚀性的基础上降低管道整体重量,在不改变基础结构设计的前提下有效提升整体应用效果。合金材料显微组织情况及其力学性能直接影响该材料在实践应用中的整体效果。P92钢在加工处理过程中,需要应用到焊后热处理技术,对该材料进行研究时应重点分析,经焊后热处理后P92钢在焊缝部位的纤维组织以及力学性能情况。

摘要： 超超临界机组作为一种高温高压环境下运行的重要火电设备,其在管道选择上有很高的要求。当前市面上满足超超临界机组的管道种类主要是P91和P92两型,二者均属于9%Cr热强钢管道。而此类型的钢材在焊接过程中为了进一步消除因焊接过程中热量影响导致的残余应力,保障焊接后管材接缝处、受影响区域以及母材本身的组织性能需要进行焊后热处理,而在这一过程中能够影响温度场的因素相对较多,管道长度是其中比较重要的一项影响参数。

摘要： 局部焊后热处理过程中，由于结构、材料的原因，焊缝两侧非对称导热的焊接接头。分为横向单向导热、横向双向导热、横向和纵向导热，可采用温度补偿法和功率补偿法。

摘要： 双相不锈钢在室温下固溶体中奥氏体和铁素体约各占一半且兼有两相组织特征,它保留了铁素体不锈钢强度高,导热系数大,线膨胀系数小,耐点蚀、缝隙腐蚀及氯化物应力腐蚀的特点,又具备奥氏体钢不锈钢韧性好、脆性转变温度较低、抗晶间腐蚀、力学性能和焊接性能好的优点.对2209型双相不锈钢带极堆焊层在焊态及焊后经过690°C下不同时间热处理后堆焊层的组织和性能进行了试验,结果表明,焊后热处理的堆焊层铁素体含量降低、力学性能下降、硬度增高、腐蚀性能下降,这主要是由于堆焊层经热处理后未能保持适当的相比例以及σ相的析出导致的.

摘要： 通过试验对比分析了超级双相钢SAF2507带极堆焊层焊态和焊后热处理试样的力学性能和耐点腐蚀性能,探讨了经焊后热处理后堆焊层中σ相的析出行为.结果表明,经焊后热处理的堆焊层铁素体相上析出了弥散分布的有害相σ相,σ相硬而脆,严重降低堆焊试样的低温(-40°C)冲击韧性,同时σ相周围的贫铬贫钼区容易发生点蚀从而导致带极堆焊层耐腐蚀性能变差.因此SAF2507带极堆焊层应避免在600～900°C进行焊后热处理.

摘要： CAP1400钢制安全壳体积大,需要在工程施工现场组装、焊接并进行局部热处理,示范工程属于世界首堆,其钢制安全壳热处理尚无先例,热处理工艺无成熟经验可供借鉴.本文着重对热处理工艺实施阶段进行研究,从加热器选型、控温与测温热电偶的设置、集成保温工装等方面制定合理经济可行的实施工艺,保证升温、保温及降温阶段热处理温度控制能够满足设计工艺的要求.

摘要： 钢轨闪光焊后需要对接头进行焊后热处理,提高接头的韧性.目前国内焊轨基地焊后热处理均是固定风压和喷风距离,通过喷风时间控制接头硬度和组织,主要弊病是受环境温度、湿度对接头的硬度及组织影响较大.环境温度低、湿度较大时,有可能出现马氏体组织,相反可能造成接头硬度不够.通过控制焊后热处理时喷风终冷温度,可避免环境温度、湿度等对接头性能的波动,保证接头硬度和组织满足标准要求.

摘要： 高温、高压加氢反应器是加氢裂化和加氢脱硫装置的核心设备,现今大多采用Cr-Mo钢材料,最常采用2.25Cr-1Mo钢.尤其是其中的热壁加氢反应器壳体几乎绝大部分都采用该钢制造.随着冶炼技术的不断发展,这种钢的纯洁性、匀质性、抗氢性能、抗回火性能和综合力学性能亦在不断提高和改善,12Cr2Mo1R(H)钢在中国压力容器制造已得到广泛应用,本文通过对12Cr2Mo1R(H)钢的不同规范的焊后热处理,分别检验经三种热处理规范后该钢的焊接接头性能,结果表明三种热处理规范均能满足技术要求,由于产品制造中实际热处理温度有一定的温差,建议采用690°C焊后热处理规范,可保证到合格的产品性能.

摘要： 利用金相显微镜对比观察了P91钢和TP347H钢焊接接头在焊态和720°C、760°C、800°C和1050°C×2h空冷等多种焊后热处理工艺下的母材、热影响区和焊缝区微观组织的变化.研究发现在760°C×2h热处理工艺下,试样在焊缝区内马氏体组织晶粒细腻、均匀,并且弥散分布,具有最好的组织性能.更高温度的热处理工艺,试样在P91一侧组织中出现铁素体和位错,同时在TP347H热影响区内组织品粒粗大,碳化物在晶界大量聚集.热处理工艺为800°C×2h和1000°C×2h的焊后热处理会在P91侧焊缝上出现渗碳层.

摘要： 介绍了高温、高压加氢反应器用Cr—Mo抗氢钢以及在生产过程中焊缝金属典型裂纹产生的原因及防止措施.并讨论了Cr—Mo钢焊接材料的选择原则及焊接热输入和焊后热处理规范对焊接接头性能的影响.

摘要： 费托合成反应器是煤制油单体系统的核心关键设备,其制造程序相当复杂,其技术含量和安全系数都要求很高.整体进炉进行焊后热处理时,由于其直径大、壁厚,接管繁多,其应力集中部位长期在载荷应力,热应力交汇的应力集中区工作,所以该部位是设计与制造的关键部位.本文利用ANSYS软件分析产品承受的机械应力与热应力进行模拟,并提出预防损害的措施,对反应器卧式热处理过程中风险环节管控提供理论依据.

摘要： 锥体在锁斗的制造中难度最高,尤其对于大型厚壁锥体,大小口直径差异大,壁厚较厚,锥体的成型受到诸多因素的影响,比如号料、热成型、收缩量、组装精度、焊接与防变形等.通过采取有效的控制措施:锥体的合理分瓣,模具的有效设计,锥体厚度工艺余量的充分考虑以及焊接和热处理有效的防变形措施,可使锥体的成型达到较为理想的效果.

摘要： 本发明涉及铁路钢轨制造技术领域，公开了一种1100MPa级低合金热处理钢轨焊后热处理方法。该方法包括以下步骤：(1)将焊接形成的余温为1150‑1300°C的钢轨焊接接头进行第一阶段冷却，使钢轨焊接接头的表面温度降至580‑640°C；(2)将钢轨焊接接头进行第二阶段冷却，使钢轨焊接接头的表面温度降至410‑470°C；(3)将钢轨焊接接头进行第三阶段冷却，使钢轨焊接接头的表面温度降至10‑30°C。本发明利用焊接余热进行热处理，不需要再加热，因此简化了热处理工艺，并降低了成本；能够将钢轨焊接接头金相组织中可能出现的马氏体组织百分含量控制在≤3％范围内，同时，钢轨接头的实物疲劳寿命可达250万次。

摘要： 本发明涉及铁路钢轨制造技术领域，公开了一种1300MPa级低合金热处理钢轨焊后热处理方法。该方法包括：(1)将焊接形成的余温为900‑1100°C的钢轨焊接接头进行第一阶段冷却，使焊接接头表面温度降至650‑720°C；(2)将钢轨焊接接头进行第二阶段冷却，使焊接接头表面温度降至480‑550°C；(3)将钢轨焊接接头进行第三阶段冷却，使焊接接头表面温度降至10‑30°C。本发明利用焊接余热进行热处理，热处理过程中不需要再加热，简化了热处理工艺，降低了成本；能够将钢轨焊接接头金相组织中可能出现的马氏体组织百分含量控制在≤1％范围内，同时，钢轨接头疲劳寿命可达300万次，有助于保证铁路运行安全。

摘要： 本发明涉及用于发电站的锅炉、压力容器配件等的压力容器用钢，并且更具体地涉及对高温回火热处理和焊后热处理具有优异抗力的压力容器用钢及其制造方法。

摘要： 本发明涉及热处理型贝氏体钢轨焊接接头焊后热处理方法，属于铁路钢轨焊接技术领域。本发明解决的技术问题是热处理型贝氏体抗锤性低。本发明的技术方案是当焊接得到的待冷却接头踏面表面温度冷却到850～500°C的温度区间后对接头的轨头部分进行风冷，当踏面表面温度冷却至270～210°C后结束风冷，让接头自然冷却至室温。通过本发明热处理后的焊接接头满足热处理型贝氏体钢轨焊接接头冲击、硬度、软化区宽度以及抗锤性的技术要求，可在国内重载线路钢轨的焊接基地或在线焊接施工单位推广使用。

摘要： 本发明提供了一种焊后热处理支撑工具及焊后热处理支撑装置，涉及焊后热处理的技术领域。一种焊后热处理支撑工具，放置在绑扎加热器并敷设保温材料的被处理件下方，包括：支撑件、多组调节组件和至少一个底座；至少一个所述底座固定在地面上，所述被处理件放置在所述支撑件表面，多组所述调节组件位于所述支撑件和至少一个所述底座之间；所述调节组件包括多个能够相对滑动的调节件，任意相邻的两个调节件之间通过锁紧件固定，用于调节所述支撑件的高度。本发明的目的在于提供一种焊后热处理支撑工具及焊后热处理支撑装置，以缓解现有技术中柔性陶瓷加热器的频繁损坏和保温材料下坠引起的温度恒温不稳定的难题。

摘要： 本发明公开了一种管件焊后热处理的焊缝焊后热处理检验方法，主要包括如下步骤：2.1.1）经焊后热处理的管道焊缝，应测量焊缝及热影响区的硬度值，以检查热处理效果，硬度值应符合设计文件、相关工程标准或焊接作业指导书的规定；当经热处理后的焊缝硬度值超过规定值时，应重新进行热处理，并仍须作硬度测定；2.1.2）当设计文件无明确硬度值规定时，碳素钢的焊缝和热影响区的硬度值不宜大于母材硬度的120%，合金钢不宜大于母材硬度的125%，检验数量不应少于热处理焊口部总数的10%，且不少于1个。每个焊口不少于1处，每处3点（焊缝、热影响区、母材）。本发明工序合理，制造成本低。

摘要： 本发明涉及一种铸钢件局部焊后热处理的方法，尤其是涉及一种大型铸钢件缺陷焊补后局部焊后热处理的方法，该方法为缺陷焊补后首先进行焊接区硬度检测，硬度最高不要超过标准要求的40～60HB，采用感应热处理，感应热处理的具体工艺参数为升降温速度10～20°C/min，保温时间1～4h，保温温度为正常焊后热处理温度+20～40°C，加热深度30～100mm，感应热处理后，对所处理缺陷的焊肉、焊缝、母材这三区进行硬度和NDT检测，全部符合要求后，则局部焊后热处理完毕；本发明工艺方法独特、操作简便、适用于大型铸钢件的能提高局部焊后热处理效果、保证产品质量和提高生产效率、降低成本。

摘要： 本发明涉及铁路钢轨制造技术领域，公开了一种1300MPa级低合金热处理钢轨焊后热处理方法。该方法包括：(1)将焊接形成的余温为900‑1100°C的钢轨焊接接头进行第一阶段冷却，使焊接接头表面温度降至650‑720°C；(2)将钢轨焊接接头进行第二阶段冷却，使焊接接头表面温度降至480‑550°C；(3)将钢轨焊接接头进行第三阶段冷却，使焊接接头表面温度降至10‑30°C。本发明利用焊接余热进行热处理，热处理过程中不需要再加热，简化了热处理工艺，降低了成本；能够将钢轨焊接接头金相组织中可能出现的马氏体组织百分含量控制在≤1％范围内，同时，钢轨接头疲劳寿命可达300万次，有助于保证铁路运行安全。

摘要： 本发明涉及铁路钢轨制造技术领域，公开了一种1100MPa级低合金热处理钢轨焊后热处理方法。该方法包括以下步骤：(1)将焊接形成的余温为1150‑1300°C的钢轨焊接接头进行第一阶段冷却，使钢轨焊接接头的表面温度降至580‑640°C；(2)将钢轨焊接接头进行第二阶段冷却，使钢轨焊接接头的表面温度降至410‑470°C；(3)将钢轨焊接接头进行第三阶段冷却，使钢轨焊接接头的表面温度降至10‑30°C。本发明利用焊接余热进行热处理，不需要再加热，因此简化了热处理工艺，并降低了成本；能够将钢轨焊接接头金相组织中可能出现的马氏体组织百分含量控制在≤3％范围内，同时，钢轨接头的实物疲劳寿命可达250万次。

摘要： 本实用新型提供了一种焊后热处理支撑工具及焊后热处理支撑装置，涉及焊后热处理的技术领域。一种焊后热处理支撑工具，放置在绑扎加热器并敷设保温材料的被处理件下方，包括：支撑件、多组调节组件和至少一个底座；至少一个所述底座固定在地面上，所述被处理件放置在所述支撑件表面，多组所述调节组件位于所述支撑件和至少一个所述底座之间；所述调节组件包括多个能够相对滑动的调节件，任意相邻的两个调节件之间通过锁紧件固定，用于调节所述支撑件的高度。本实用新型的目的在于提供一种焊后热处理支撑工具及焊后热处理支撑装置，以缓解现有技术中柔性陶瓷加热器的频繁损坏和保温材料下坠引起的温度恒温不稳定的难题。