TIG焊

摘要： 以厚度为6 mm的镍基泡沫金属为研究对象,采用TIG焊并选用Inconel625与Inconel600两种焊丝,探讨焊接工艺对焊缝成形、接头组织和性能的影响。结果表明在本试验条件下,选用Inconel625焊丝,焊接电流为60 A,焊前预热150°C,Y形坡口和间断填丝的工艺时,所得到的焊接接头力学性能最优,抗拉强度可达21.37 MPa,约为母材的96.0%;接头断口以韧窝为主,且部分韧窝中存在以碳化物和非金属夹杂为主的第二相质点;焊缝表面为等轴晶,焊缝中部为等轴晶和树枝晶,层道交界处为胞状晶和柱状晶,熔合区为胞状晶和胞状树枝晶,热影响区晶粒明显长大;焊缝区和熔合区主要由γ-Ni和γ固溶体构成。

摘要： 以ABAQUS模拟软件为基础,创建管道环缝二维轴对称有限元模型,利用完全耦合方式计算了304不锈钢管焊接过程中的温度场和残余应力场,并在焊接完成后的残余应力场的基础上进行了焊后热处理工艺过程的有限元模拟。结果表明:二维轴对称模型能够有效地模拟304不锈钢管焊接热力耦合机制,相较于三维模型单元数目更少,节省大量计算时间;热处理后的残余应力场与热处理前相比,厚度方向残余应力降低,环向和纵向残余应力没有降低,但应力集中位置明显减少,应力分布较为平缓;焊后热处理过程中的塑性应变和高温蠕变是残余应力消除的力学机制,其中塑性应变起主要作用。

摘要： 镁合金焊接时一般采用TIG焊,因为TIG焊对板材尺寸的影响较小,且其焊接接头的热影响区范围也小,能大幅度地提升焊缝的耐腐蚀能力,接头整体性能较好。文章通过金相观察、硬度测试和拉伸实验,研究了焊接电流和焊接速度对4mm厚AZ61D镁合金板材TIG焊接头微观组织和力学性能的影响规律。结果表明:合金TIG焊焊缝相结构与母材相结构相同,由α-Mg固溶体和金属间化合物β-Mg_(17)Al_(12)组成;焊接接头中焊缝区的硬度最高,热影响区的硬度最低,母材的硬度稍低于焊缝,高于热影响区;当焊接电流为50A、焊接速度为85mm/min时,焊接接头完全焊透,未产生焊接缺陷,此时焊接接头的力学性能最好,抗拉强度、屈服强度和伸长率均达到了最大值,分别为193MPa、120MPa和2.9%,分别达到了母材对应指数的64%、77%和14.5%。

摘要： 核电主管道具有管壁厚、现场焊接空间狭窄、高服役环境等特点,其焊接技术一直是核电发展的热门研究方向之一。文中介绍了焊接方法的分类,总结了传统焊接方法的不足,分析了窄间隙激光热丝焊的国外、国内研究现状。通过分析窄间隙激光热丝焊的技术优缺点,提出了窄间隙激光热丝焊在核用管道焊接领域的发展方向,为核电发展贡献力量。

摘要： 通过焊接和“整体环形锻造+线切割”两种制造方案对ITER磁体支撑U型支撑夹(PFCS2 U)的制造进行了研究。在采用TIG焊接方案时,通过对组件进行双面和单面焊接,结合多种辅助工装和热处理,最终可将尺寸控制在要求范围内,77K时焊缝的夏比冲击性能低于100J;在采用“整体环形锻造+狭缝线切割”的制造方案时,U型支撑夹的开口尺寸和狭缝尺寸均满足公差要求,同时保证了U型支撑夹的材料性能的一致性,提高了U型支撑夹的力学性能。“整体环形锻造+狭缝线切割”最终获得ITER国际组织(IO)的认可,并应用到U型支撑夹的批量生产中。

摘要： 轨道交通车辆在冲击振动试验后,部分设备SUS304不锈钢焊接件出现断裂失效现象。为了提升SUS304不锈钢焊后机械性能,采用金相显微镜、扫描电镜、硬度测试及拉伸试验等方法,研究了中低温热处理工艺对2 mm厚SUS304不锈钢板TIG焊接接头的组织及力学性能的影响。研究发现,经400°C热处理30 min及焊接后未处理态焊缝组织均由γ-奥氏体与δ-铁素体组成,δ-铁素体主要分布于富Cr区呈蠕虫状,热处理后δ-铁素体含量有一定程度的减少。焊接接头热处理后硬度值整体较未处理态低,焊后焊缝屈服强度为189.5 MPa,应变为64.5%,热处理后屈服强度为221 MPa,应变为72.7%,屈服强度提升了16.6%,达到母材的屈服强度。断口呈现出韧性断裂特征且无显著焊接缺陷,主要呈现出较深的韧窝,韧窝分布着第二相粒子,第二相粒子阻碍滑移造成应力集中而产生微坑,成为裂纹的主要发源地之一。

摘要： 综合考虑接头几何特征影响,建立了倾斜电极条件下角接头TIG焊电弧三维非对称数值分析模型.基于所建模型,利用FLUENT软件对不同接头角度下焊接电弧温度场、流场、压力场和电势场进行模拟计算.结果表明,模型能够合理反映TIG焊电弧行为特征.电弧形状呈现扁平非对称钟罩型;接头夹角对电弧横断性形态影响相对较大.随着接头夹角的增加,电极端部附近电弧等离子体峰值温度与峰值流速均有所增加,电弧电势峰值也有所提高;同时,电弧挺度增大,但工件表面压力峰值下降明显.

摘要： 介绍了轧机高压06Cr19Ni10不锈钢管路制作工艺流程。着重阐述管子热弯曲成形、装配焊接和焊接完成以后的后处理等,制作中从工艺上采取措施,并采用了一些改进工艺后,管路不论是尺寸形状还是焊接质量以及焊后抛光钝化处理都通过检测为合格产品。

摘要： 钨极惰性气体保护(TIG)焊过程中的熔池流动对焊缝最终几何形状、显微组织、残余应力等有重要影响,了解熔池流动特性对控制焊缝质量和性能有重要意义。目前,熔池流动特性的研究方法主要分为试验测试、数值模拟和量纲分析3大类,综述了近年来国内外关于TIG焊熔池流动特性研究方法的现状,对比分析了不同研究方法的特点,并对今后的研究方向进行了展望。

摘要： 0Cr18Ni9Ti奥氏体不锈钢广泛应用于锅炉、船舶、运输管线等生产安装中,材料之间的连接必不可少,焊接是其中最主要的连接方式。根据工艺和产品安装要求焊接位置多样,而在所有焊接位置中,斜45°位置最难掌握和保证焊接质量,同时生产中很多时候斜45°位置还存在障碍管的影响,这个位置也是技能考核的最高要求6GR考核项目,熟练掌握此技术与工艺对焊工的技能有很大提升。文章以斜45°障碍管TIG焊为研究对象,从焊接方法与焊材选择、焊接试验与工艺参数、焊接操作和焊接接头检验等方面进行了焊接技术讲解与工艺分析。

摘要： 不锈钢车体的侧墙与底架连接全部采用的是连接板长焊缝焊接结构.根据FEA计算分析,侧墙与底架之间连接焊缝为车体疲劳计算中的关键焊缝,为了消除焊趾处的应力集中,提高焊缝的抗疲劳性能,在生产过程中,需要对侧墙与底架之间连接焊缝局部应力较大处进行圆滑过渡处理.现有技术是通过设计的结构补强或者圆角打磨过渡等方案提高焊缝的抗疲劳等级;类似技术方案复杂、操作空间受到一定限制、成本高;使用TIG焊对其样件再熔合,通过焊接试验验证TIG焊熔合具备可操作性,通过宏观金相观察结果进一步证明试样合格,样件形成的圆弧外观焊证明其焊接释放应力的工艺合理性.

摘要： 不锈钢车体的侧墙与底架连接全部采用的是连接板长焊缝焊接结构.根据FEA计算分析,侧墙与底架之间连接焊缝为车体疲劳计算中的关键焊缝,为了消除焊趾处的应力集中,提高焊缝的抗疲劳性能,在生产过程中,需要对侧墙与底架之间连接焊缝局部应力较大处进行圆滑过渡处理.现有技术是通过设计的结构补强或者圆角打磨过渡等方案提高焊缝的抗疲劳等级;类似技术方案复杂、操作空间受到一定限制、成本高;使用TIG焊对其样件再熔合,通过焊接试验验证TIG焊熔合具备可操作性,通过宏观金相观察结果进一步证明试样合格,样件形成的圆弧外观焊证明其焊接释放应力的工艺合理性.

摘要： 不锈钢车体的侧墙与底架连接全部采用的是连接板长焊缝焊接结构.根据FEA计算分析,侧墙与底架之间连接焊缝为车体疲劳计算中的关键焊缝,为了消除焊趾处的应力集中,提高焊缝的抗疲劳性能,在生产过程中,需要对侧墙与底架之间连接焊缝局部应力较大处进行圆滑过渡处理.现有技术是通过设计的结构补强或者圆角打磨过渡等方案提高焊缝的抗疲劳等级;类似技术方案复杂、操作空间受到一定限制、成本高;使用TIG焊对其样件再熔合,通过焊接试验验证TIG焊熔合具备可操作性,通过宏观金相观察结果进一步证明试样合格,样件形成的圆弧外观焊证明其焊接释放应力的工艺合理性.

摘要： 不锈钢车体的侧墙与底架连接全部采用的是连接板长焊缝焊接结构.根据FEA计算分析,侧墙与底架之间连接焊缝为车体疲劳计算中的关键焊缝,为了消除焊趾处的应力集中,提高焊缝的抗疲劳性能,在生产过程中,需要对侧墙与底架之间连接焊缝局部应力较大处进行圆滑过渡处理.现有技术是通过设计的结构补强或者圆角打磨过渡等方案提高焊缝的抗疲劳等级;类似技术方案复杂、操作空间受到一定限制、成本高;使用TIG焊对其样件再熔合,通过焊接试验验证TIG焊熔合具备可操作性,通过宏观金相观察结果进一步证明试样合格,样件形成的圆弧外观焊证明其焊接释放应力的工艺合理性.

摘要： 不锈钢车体的侧墙与底架连接全部采用的是连接板长焊缝焊接结构.根据FEA计算分析,侧墙与底架之间连接焊缝为车体疲劳计算中的关键焊缝,为了消除焊趾处的应力集中,提高焊缝的抗疲劳性能,在生产过程中,需要对侧墙与底架之间连接焊缝局部应力较大处进行圆滑过渡处理.现有技术是通过设计的结构补强或者圆角打磨过渡等方案提高焊缝的抗疲劳等级;类似技术方案复杂、操作空间受到一定限制、成本高;使用TIG焊对其样件再熔合,通过焊接试验验证TIG焊熔合具备可操作性,通过宏观金相观察结果进一步证明试样合格,样件形成的圆弧外观焊证明其焊接释放应力的工艺合理性.

摘要： 采用TIG填丝多层焊进行了TC18钛合金15mm厚板的连接,探讨了U型、V型和X型坡口对焊接接头微观组织的影响规律.研究结果表明,TC18钛合金TIG焊接接头的微观组织主要为B基体上分布着片层状、短棒状或针状的α相,坡口形式主要影响TC18钛合金焊接接头中的α相的形态、大小和数量:采用U型坡口时,焊接接头组织中α相以片层状为主,未转变的β相较多,采用V型坡口时,接头中的α相呈部分片层状和针状,而采用X型坡口时,接头中的α相呈针状及部分短棒状,且针状α相相互交错排列,形成网状组织.

摘要： 采用TIG填丝多层焊进行了TC18钛合金15mm厚板的连接,探讨了U型、V型和X型坡口对焊接接头微观组织的影响规律.研究结果表明,TC18钛合金TIG焊接接头的微观组织主要为B基体上分布着片层状、短棒状或针状的α相,坡口形式主要影响TC18钛合金焊接接头中的α相的形态、大小和数量:采用U型坡口时,焊接接头组织中α相以片层状为主,未转变的β相较多,采用V型坡口时,接头中的α相呈部分片层状和针状,而采用X型坡口时,接头中的α相呈针状及部分短棒状,且针状α相相互交错排列,形成网状组织.

摘要： 采用TIG填丝多层焊进行了TC18钛合金15mm厚板的连接,探讨了U型、V型和X型坡口对焊接接头微观组织的影响规律.研究结果表明,TC18钛合金TIG焊接接头的微观组织主要为B基体上分布着片层状、短棒状或针状的α相,坡口形式主要影响TC18钛合金焊接接头中的α相的形态、大小和数量:采用U型坡口时,焊接接头组织中α相以片层状为主,未转变的β相较多,采用V型坡口时,接头中的α相呈部分片层状和针状,而采用X型坡口时,接头中的α相呈针状及部分短棒状,且针状α相相互交错排列,形成网状组织.

摘要： 采用TIG填丝多层焊进行了TC18钛合金15mm厚板的连接,探讨了U型、V型和X型坡口对焊接接头微观组织的影响规律.研究结果表明,TC18钛合金TIG焊接接头的微观组织主要为B基体上分布着片层状、短棒状或针状的α相,坡口形式主要影响TC18钛合金焊接接头中的α相的形态、大小和数量:采用U型坡口时,焊接接头组织中α相以片层状为主,未转变的β相较多,采用V型坡口时,接头中的α相呈部分片层状和针状,而采用X型坡口时,接头中的α相呈针状及部分短棒状,且针状α相相互交错排列,形成网状组织.

摘要： 采用热模拟技术、显微分析方法和冲击韧性测试等手段,对连续油管用钢在TIG焊接过程中,针对不同焊接热输入对接头热影响区不同区域的冲击韧性的影响这一问题进行分析.实验结果表明,接头热影响区中,粗晶区以交错网状长条状铁素体组织为主,断口形貌以均匀的韧窝为主,韧窝大且深,韧性较好,冲击功值相对较高.细晶区以细小的多边形铁素体为主,组织均匀,断口形貌以韧窝为主,较粗晶区尺寸和深度有所减小,韧性次之.不完全重结晶区晶粒尺寸大小不一,晶界清晰,组织结合力弱,断口形貌主要以小且浅的韧窝为主,冲击韧性最低.回复再结晶区没有发生明显相变,晶粒略有长大,与母材组织相近,冲击韧性较不完全重结晶区有所回复.于此同时,随着焊接热输入的增加,粗晶区、细晶区和回复再结晶区韧窝的尺寸逐渐减小,深度逐渐减薄,冲击韧性逐渐下降.不完全冲击韧性最差,且在改变热输入的情况下对其冲击韧性值影响不大,故采用较小的焊接热输入对连续油管进行焊接,有助于保证其焊接HAZ具有较好的韧性.

摘要： 本发明涉及钨惰性气体(WIG)焊炬主体(2)、WIG焊炬手柄(8)以及WIG焊炬(1)。为了在均用于气冷式和水冷式WIG焊炬(1)的WIG焊炬主体(2)和WIG焊炬手柄(8)之间建立容易实施的可插接连接，规定：气体通道(10)在布置于插入元件(7)的壳侧上的入口(16)中终止于插入元件(7)的远端(11)的前面，并且在插入元件(7)的远端(11)处设置有中心进入孔(19)，该中心进入孔(19)在插入元件(7)的壳侧上的返回开口(21)中终止于插入元件(7)的远端(11)的前面。在WIG焊炬手柄(8)中，设置有与中央通道(33)同轴布置的第二通道(34)以及与第二通道同轴布置的附加第三通道(35)，其中，在第二通道(34)和第三通道(35)之间设置有连接件(36)。第一通道(33)在接收部件(9)的中心具有孔(37)，第二通道(34)在接收部件(9)的壳侧上具有孔(38)，并且第三通道(35)在接收部件(9)的壳侧上具有孔(39)。

摘要： 本发明通过形成为：将钨电极（1）的尖端研磨成圆锥状或多棱锥状，从电极（1）的尖端向基部侧沿轴向设置沿着该尖端部的中心轴的宽度为0.75mm~1.5mm且一定的狭缝，在电极（1）的中心附近夹着狭缝形成了至少两个以上的尖端的TIG电弧焊用电极（1），可得到在大电流区域可不发生焊道成形不良而进行焊接，在小电流区域也能够保持电弧集中，避免偏斜地产生电弧而使焊道蜿蜒、避免焊道宽度变细而成为凸焊道的TIG焊接钨电极（1）。

摘要： 本发明涉及MIG/MAG焊炬本体(2)、MIG/MAG焊炬手柄(8)和MIG/MAG焊炬(1)。MIG/MAG焊炬手柄(8)配备有与中心通道(33)同轴布置的第二通道(34)以及与第二通道同轴布置的附加的第三通道(35)，其中，在第二通道(34)和第三通道(35)之间设置有连接部分(36)。第一通道(33)具有在接收部分(9)的中心的孔口(37)，第二通道(34)具有在接收部分(9)的外侧面上的孔口(38)，第三通道(35)具有在接收部分(9)的外侧面上的孔口(39)。

摘要： 本发明涉及一种脉冲MIG焊与TIG焊的复合焊炬及其焊接方法，其复合焊炬包括TIG焊枪主体、钨电极及保护气体喷嘴，钨电极的两侧对称设置焊丝导电嘴，焊丝穿过焊丝导电嘴，焊丝及焊丝导电嘴的外部套装有焊丝导电体，焊丝导电体与焊枪主体之间设有绝缘隔离层，焊丝导电嘴的中心线与钨电极中心线相交于一点，且焊丝中心线与钨电极尖端轮廓线相平行。本发明采用复合电弧加热，加速了焊丝的熔化，提高了焊接效率，同时减小了复合电弧的枪体结构，增加了灵活性，因此很适合于机器人焊接。

摘要： 本发明涉及一种用于改善钛及钛合金薄板激光焊咬边的激光TIG复合焊焊接工艺，沿焊接方向，位于前面的焊枪为超高频脉冲TIG焊枪，位于后面的焊枪为激光头，且两个焊枪的间距为1‑9mm，实现共熔池焊接。与现有技术相比，本发明利用TIG高频脉冲压缩电弧的电磁搅拌增强了熔池流动性，延长了焊缝冷却时间，可充分抑制高速焊接或者某些激光功率下的咬边问题，焊缝成形良好，焊接速度可达6m/min，而且接头质量优良。

摘要： 本发明涉及钨惰性气体(WIG)焊炬主体(2)、WIG焊炬手柄(8)以及WIG焊炬(1)。为了在均用于气冷式和水冷式WIG焊炬(1)的WIG焊炬主体(2)和WIG焊炬手柄(8)之间建立容易实施的可插接连接，规定：气体通道(10)在布置于插入元件(7)的壳侧上的入口(16)中终止于插入元件(7)的远端(11)的前面，并且在插入元件(7)的远端(11)处设置有中心进入孔(19)，该中心进入孔(19)在插入元件(7)的壳侧上的返回开口(21)中终止于插入元件(7)的远端(11)的前面。在WIG焊炬手柄(8)中，设置有与中央通道(33)同轴布置的第二通道(34)以及与第二通道同轴布置的附加第三通道(35)，其中，在第二通道(34)和第三通道(35)之间设置有连接件(36)。第一通道(33)在接收部件(9)的中心具有孔(37)，第二通道(34)在接收部件(9)的壳侧上具有孔(38)，并且第三通道(35)在接收部件(9)的壳侧上具有孔(39)。

摘要： 本发明通过形成为：将钨电极（1）的尖端研磨成圆锥状或多棱锥状，从电极（1）的尖端向基部侧沿轴向设置沿着该尖端部的中心轴的宽度为0.75mm~1.5mm且一定的狭缝，在电极（1）的中心附近夹着狭缝形成了至少两个以上的尖端的TIG电弧焊用电极（1），可得到在大电流区域可不发生焊道成形不良而进行焊接，在小电流区域也能够保持电弧集中，避免偏斜地产生电弧而使焊道蜿蜒、避免焊道宽度变细而成为凸焊道的TIG焊接钨电极（1）。

摘要： 本发明涉及MIG/MAG焊炬本体(2)、MIG/MAG焊炬手柄(8)和MIG/MAG焊炬(1)。MIG/MAG焊炬手柄(8)配备有与中心通道(33)同轴布置的第二通道(34)以及与第二通道同轴布置的附加的第三通道(35)，其中，在第二通道(34)和第三通道(35)之间设置有连接部分(36)。第一通道(33)具有在接收部分(9)的中心的孔口(37)，第二通道(34)具有在接收部分(9)的外侧面上的孔口(38)，第三通道(35)具有在接收部分(9)的外侧面上的孔口(39)。

摘要： 本发明涉及一种脉冲MIG焊与TIG焊的复合焊炬及其焊接方法，其复合焊炬包括TIG焊枪主体、钨电极及保护气体喷嘴，钨电极的两侧对称设置焊丝导电嘴，焊丝穿过焊丝导电嘴，焊丝及焊丝导电嘴的外部套装有焊丝导电体，焊丝导电体与焊枪主体之间设有绝缘隔离层，焊丝导电嘴的中心线与钨电极中心线相交于一点，且焊丝中心线与钨电极尖端轮廓线相平行。本发明采用复合电弧加热，加速了焊丝的熔化，提高了焊接效率，同时减小了复合电弧的枪体结构，增加了灵活性，因此很适合于机器人焊接。

摘要： 本发明提供了一种贮箱箱底TIG环缝焊装置及TIG环缝焊工艺，涉及TIG环缝焊技术领域。所述TIG环缝焊装置包括：环缝焊胎具、变位机和铣焊龙门；环缝焊胎具包括：焊接模胎、压紧装置和顶盖压环；所述焊接模胎包括：底座、升降环、支撑装置、芯轴升降装置和连接筒；所述TIG环缝焊工艺依次包括以下步骤：S1叉形环装夹；S2圆环装夹；S3铣边；S4焊接；S5锁定压紧装置；S6铣边；S7顶盖装夹；S8铣边；S9焊接；S10拆模取件。本发明中，运动单元伺服驱动，压紧通过气动实现，可以适应贮箱箱底壁厚的变化，工件被压在焊接模胎上后由铣削头铣去余量并铣出焊接坡口，铣削时的运动轨迹与焊接时的运动轨迹一致，保证了焊接对缝的质量，有效保障了产品的高精度焊接要求。