熔敷金属

摘要： 焊接效率是海洋平台及船体建造的关键,不预热焊接能够显著提高焊接施工效率、降低建造成本。文中采用焊条电弧焊在不预热条件下制备了2种Mo含量不同690 MPa低合金高强钢熔敷金属,对其组织和性能之间的关系进行了分析。研究发现,Mo元素对熔敷金属微观组织、相变过程、塑性及强韧性具有显著影响。在成分体系0.02%~0.03%C,4.4%~4.5%(Mn+Cr+Ni),0.23%~0.61%Mo条件下,通过Mo元素调控获得细化、良好塑性、高强韧性熔敷金属组织。细小、良好塑性组织在冲击过程中能够抑制裂纹萌生和扩展,显著提高了熔敷金属的低温冲击韧性。然而,组织细化与塑性提高对于韧性改善机制存在显著差异,组织细化提高了晶界密度进而阻碍裂纹扩展,塑性良好的组织抑制了裂纹萌生并阻碍其扩展。在0.03%C,4.4%(Mn+Cr+Ni),0.23%Mo成分体系及不预热焊接条件下,获得了抗拉强度742 MPa,-50°C冲击吸收能量82~114 J(平均值103 J)的熔敷金属。

摘要： 研究了道间温度、焊接热输入对Q690高强抗震耐蚀钢埋弧焊熔敷金属性能的影响,推荐出适合该钢的最佳埋弧焊工艺。当道间温度低于100°C,熔敷金属拉伸重复出现脆断现象,道间温度高于100°C未出现脆断,应用扫描电镜分析认为断口位置为氢致脆断,对缺陷中心夹杂物能谱分析,结果表明该夹杂物为非金属夹渣。通过控制焊接电流和焊接速度,研究焊接热输入对熔敷金属抗拉强度、屈服强度、延伸率、布氏硬度和冲击韧性的影响。除热输入为28.3 kJ/cm时,熔敷金属抗拉强度和屈服强度有所升高,随着热输入增大,熔敷金属拉伸性能总体呈下降趋势,热输入为21.6 kJ/cm熔敷金属冲击平均值最佳,布氏硬度随着热输入增大逐渐降低。推荐较佳的焊接热输入为19.8~21.6 kJ/cm,道间温度为100~200°C。

摘要： 通过透射电镜和电子背散射衍射技术,研究了Cu对低合金高强钢熔敷金属有效晶粒尺寸的影响。研究结果表明,熔敷金属的组织主要由板条状贝氏体和板条马氏体组成,随Cu含量由0.052%增加到0.53%,板条结构变得细小致密;当Cu含量为0.052%时,有效晶粒的平均尺寸为2.39μm,当Cu含量增加到0.24%时,有效晶粒的平均尺寸减小到2.18μm,当Cu含量继续增加到0.53%时,有效晶粒的平均尺寸最终减小到1.99μm,随Cu含量的增加,有效晶粒得到细化。

摘要： 本文采用新研制的国产R717焊条作为研究对象,研究不同焊接热输入(10.08~26.60kJ/cm)对焊条熔敷金属组织和拉伸、冲击、硬度等性能的影响。结果发现,R717焊条熔敷金属焊缝焊态组织为马氏体组织、M-A组元和析出物等,热处理后为回火马氏体组织。

摘要： 田湾核电7/8号机组为俄罗斯VVER堆型,主管道为规格∅990×70mm的厚壁复合钢钢管,焊接数量较大,此堆型在国际上都是采用手工焊进行焊接。本文计划开展VVER堆型主管道自动焊工艺的研究,以田湾7/8号机组俄罗斯VVER堆型主管道自动焊工艺为研究对象,通过进行是否维持预热试验、采用具有不同熔敷金属强度的焊接材料试验,对比分析影响VVER堆型主管道自动焊焊缝力学性能的趋势,为后续施工提供宝贵经验。

摘要： 白鹤滩百万千瓦水电机组转轮的上冠、叶片、下环之间全部采用HS13/5L马氏体不锈钢焊丝进行MAG焊接,由于HS13/5L属于13Cr型超级马氏体不锈钢,其MAG焊熔敷金属韧性低于母材,直接影响转轮的性能,为此对该熔敷金属进行微观组织表征及力学性能测试。熔敷金属的焊态组织为淬火马氏体+枝晶间δ铁素体以及部分回火马氏体,回火组织为回火马氏体+逆变奥氏体;590°C×8 h回火处理使熔敷金属的韧性得到明显改善,在Ac1点附近温度回火而形成的逆变奥氏体是韧性提高的重要韧化相。正火+回火的热处理工艺能进一步提高熔敷金属的韧性,冲击功基本稳定在100 J以上,较590°C×8 h热处理工艺提高了10~20 J,HS13/5L熔敷金属力学性能优异,满足白鹤滩水轮机转轮的焊接要求。

摘要： 采用一种免焊后热处理的回火焊道焊接工艺在碳钢试板上进行反应堆压力容器用低合金钢焊丝堆焊工艺试验,获取低合金钢焊丝焊态熔敷金属.根据ASTM E466和ASTM E606标准对焊态熔敷金属进行室温下低周和高周疲劳性能试验,并使用Coffin-Mansion方程与三参数方程拟合焊态熔敷金属低周疲劳和高周疲劳寿命曲线.同时,根据核电设备设计规范RCC-M中推荐的修正系数对试验获得的疲劳曲线进行修正,获得修正后的S-N曲线,并与RCC-M规范中低合金钢疲劳设计曲线进行对比.试验结果表明:基于RCC-M修正后的焊态熔敷金属低周疲劳S-N曲线与RCC-M中的低合金钢低周疲劳设计曲线基本重合;基于RCC-M修正后的焊态熔敷金属高周疲劳S-N曲线位于RCC-M中的低合金钢高周疲劳设计曲线之上.

摘要： 随着国内用电量的不断增加,高水头大容量抽水储能电站的建设也不断增多.针对国产B950CF钢板使用自主研发的埋弧焊丝与焊剂,进行相关焊接性试验.经熔敷金属试验检测,抗拉强度为979?MPa,屈服强度为812?MPa,-40?°C冲击吸收能量均在90?J以上,-60?°C冲击吸收能量均在60?J以上.并且在对接接头焊接时也具有优良的性能,板厚为70?mm的弯曲试验合格率为100％.实现了高强度与高韧性的良好匹配,为国产1000?MPa水电用钢材在工程应用上奠定了基础.

摘要： 为了提高管道熔化极气体保护焊(GMAW)环焊缝的性能,为现场焊接焊材选用和工艺参数制定提供指导,采用拉伸试验、冲击试验以及金相分析等方法对国内外几种气保实心焊丝在不同焊接热输入下焊缝的强度、韧性进行了试验研究.试验结果显示,焊缝金属的屈服强度和抗拉强度较焊材熔敷金属有明显提高,尤其是在较低热输入下,填充焊缝的针状铁素体更加细小.研究表明,热输入对GMAW实心焊丝形成的焊缝金属强度和韧性有较大影响,建议在匹配焊材时,应在与实际管道相近的焊接条件下进行焊材的性能复验.

摘要： 文中对3.5Ni低温用钢及其配套焊材的发展及研究状况进行了归纳,其中主要对3.5Ni低温钢焊接用W107焊条的发展现状及焊接性能的相关研究进行了全面总结。围绕提高低温钢焊接接头低温冲击韧性并保证其稳定性的相关研究及机理作以总结,为后续研发产品性能稳定的W107焊条提供可靠的理论依据和参考资料。

摘要： 采用自制的E81T1-C1药芯焊丝,研究了焊接道间温度及焊接速度对熔敷金属显微组织及力学性能的影响.试验结果表明,随着道间温度在一定范围内增加,焊缝可得到优异的显微组织及力学性能,该焊丝的最佳道间温度为150°C;熔敷金属化学成分,主要是Si、Mn含量随着焊接速度的增加烧损较少,过渡到熔敷金属中的含量较多;焊接速度减小,热输入增加,熔敷金属组织尺寸较大,冲击功降低.通过试验对比,确定了焊丝的最佳焊接规范.

摘要： 本文依据相关行业标准,重点研究了高强钢用实芯焊丝和药芯焊丝的化学成分、熔敷金属的力学性能.通过具体的焊接试验,分析总结出700MPa、900MPa不同级别实芯焊丝与药芯焊丝各自的焊接工艺特点.700MPa级的实芯焊丝与药芯焊丝均能满足力学性能要求，并且焊缝的塑性和韧性方面药芯焊丝略优于实芯焊丝。900MPa级的实芯焊丝比药芯焊丝力学性能优良。此外，实芯焊丝焊接烟尘较小，送丝平稳，容易保存;药芯焊丝易吸潮，保存管理的要求更为严格。根据两类焊材的特点，为公司不同产品的焊材选择提供了技术支持。

摘要： 本文通过在金红石型药芯焊丝中加入不同含量的铝铁,研究了Al对熔敷金属组织及力学性能的影响,并对夹杂物的数量和成分进行了分析.随焊丝中铝铁含量的增加,Al对促进其他脱氧元素过渡的作用不明显,熔敷金属强度基本保持不变,韧性变化显著.微观组织及夹杂物分析发现,当Al以合金元素的作用固溶与基体中,促进晶界块状铁素体的析出,使韧性恶化;当Al以脱氧剂的作用与Ti、Mn等元素联合脱氧时,可以优化夹杂物尺寸,增大原奥氏体晶粒,促进针状铁素体的形成,使熔敷金属获得良好的韧性.

摘要： 对于大型水轮机马氏体不锈钢转轮的焊接,当前突出问题之一是焊缝金属冲击韧性偏低,采用常用的熔化极富氩气体保护焊,焊缝金属冲击韧性不足ZG0Cr13Ni4Mo不锈钢母材的2/3.为提高焊缝金属的冲击韧性,本文试验研究了C、O对超低碳马氏体不锈钢焊丝熔敷金属冲击韧性的影响,发现O含量是控制熔敷金属冲击韧性的主导因素.

摘要： 针对新型钢铁材料的焊缝熔敷金属的韧化问题,采用直接氧化物合金化这一新型方法,通过焊接材料实现了纳米氧化物颗粒向液态熔池中的过渡,研究了纳米氧化物对低合金高强钢钢焊缝熔敷金属组织性能的影响.试验结果表明:纳米Al2O3、TiO2和稀土氧化物的添加使焊缝中生成了大量弥散分布、尺寸为0.2~0.8μm的细小球形复合夹杂物,有效提高针状铁素体的形核能力,形成大量板条束尺寸约1~2μm、且均匀分布的针状铁素体.纳米氧化物的添加使熔敷金属的冲击韧性显著提高,尤其是添加氧化钛和稀土氧化物的焊缝,其-20°C冲击韧度达到了150J/cm2以上,比无氧化物添加的焊缝冲击韧度提高67％.

摘要： 通过在X80管线钢埋弧焊丝中加入微合金元素Zr和设计了不同Zr含量的药芯埋弧焊丝,研究了微合金元素Zr对管线钢埋弧焊丝熔敷金属冲击韧性的影响.结果表明,加入微量的Zr,可以提高熔敷金属低温冲击韧性和冲击韧性的稳定性;随着Zr含量的增加,熔敷金属的冲击韧性逐渐降低,熔敷金属中Zr含量0.005％时,熔敷金属的冲击韧性最好.

摘要： 通过在X80管线钢埋弧焊丝中加入微合金元素Zr和设计了不同Zr含量的药芯埋弧焊丝,研究了微合金元素Zr对管线钢埋弧焊丝熔敷金属冲击韧性的影响.结果表明,加入微量的Zr,可以提高熔敷金属低温冲击韧性和冲击韧性的稳定性;随着Zr含量的增加,熔敷金属的冲击韧性逐渐降低,熔敷金属中Zr含量0.005％时,熔敷金属的冲击韧性最好.

摘要： 熔敷金属中的扩散氢含量,是产生延迟裂纹的主要原因之一.为防止产生裂纹,除焊前、焊后采取适当的热处理、合适的焊接工艺之外,选用高质量、低氢含量的焊接材料也是极为关键的元素.文中就测试E501T-1型药芯焊丝熔敷金属中的扩散氢含量使用不同标准、不同方法进行对比,客观地总结了它们之间的区别,以方便用户选择合适的标准和试验方法对焊材进行扩散氢检验.

摘要： 针对核级蒸发器支承用低合金钢焊条CHE608HR,采用固定热处理保温温度为620°C、改变热处理保温时间的方法,借助金相显微镜研究热处理保温时间对其焊缝金属力学性能及组织的影响.结果表明,熔敷金属的拉伸强度随着热处理保温时间的增加而降低,低温冲击性能随着热处理保温时间的增加先升高后降低.热处理保温时间为1～24h时,可获得综合力学性能良好的熔敷金属.

摘要： 通过研究焊条熔敷金属中N、Nb含量对HB硬度的影响,解决了熔敷金属HB硬度难以保证180以上的问题,研制出工艺性能优良、力学性能优异的钛酸型高硬度E347L-17焊条.

摘要： 通过对结构的进一步研究，提供被如下改善的熔敷接头及其熔敷方法，能够尽量抑制或解除在管端部和软管端部嵌合插入而成的接合部上因热熔敷引起的向内侧的膨出以及焊珠的形成，在不造成流体的流动阻力的情况下能够良好地进行熔敷一体化。因此，熔敷接头具有用于由合成树脂制成的软管的端部嵌合插入的管端部，并且，利用从外侧包围管端部的加热单元的加热来对管端部和嵌合插入在管端部内的软管端部进行熔敷，该熔敷接头设置有外套安装在管端部上的由合成树脂制成的保持架，并且在保持架上以一体方式形成有用于在与加热单元之间确保径向上的膨胀用间隙的凸缘。

摘要： 一种熔堆的耐热金属，其组分及wt%为：C0.05~0.10，Mn0.45~0.75，P≤0.020，S≤0.012，Si0.25~0.45,Cr1.25~1.45,Mo0.55~0.70,Al≤0.030,N≤0.015，Ti0.005~0.020；制备方法：将埋弧焊丝与经烘烤过的碱性焊剂配合使用，在厚度不低于25mm的两钢板端之间进行埋弧焊接；且每熔堆一层则用木锤敲击其表面，如此往复直至熔堆至需要规格；将钢板予以切除后进行热处理。本发明采用焊丝加碱性焊剂，通过埋弧方式，直接得到了不同成分且具有耐热性能的1.25%Cr‑0.5%Mo系金属，再进行热处理，使熔堆制备的金属性能与轧制件或锻件相同。

摘要： 通过对结构的进一步研究，提供被如下改善的熔敷接头及其熔敷方法，能够尽量抑制或解除在管端部和软管端部嵌合插入而成的接合部上因热熔敷引起的向内侧的膨出以及焊珠的形成，在不造成流体的流动阻力的情况下能够良好地进行熔敷一体化。因此，熔敷接头具有用于由合成树脂制成的软管1的端部1T嵌合插入的管端部2T，并且，利用从外侧包围管端部2T的加热单元4的加热来对管端部2T和嵌合插入在管端部2T内的软管端部1T进行熔敷，该熔敷接头设置有外套安装在管端部2T上的由合成树脂制成的保持架3，并且在保持架3上以一体方式形成有用于在与加热单元4之间确保径向上的膨胀用间隙S的凸缘12。

摘要： 本发明属于表面熔敷强化加热设备，特别涉及一种基于管道复合金属熔敷层制备的高频感应熔敷制备装置，所述该装置包括：底座、螺纹孔、涡轮、升降机箱体、红外测温仪、内控制箱、45钢基体、硅酸玻璃管、感应线圈、顶升法兰、顶升丝杆、轴承、联轴器、电机、外控制箱、蜗杆。所述升降机箱体与底座通过螺栓连接，所述涡轮蜗杆安装于升降机箱体内，所述顶升丝杆与涡轮内螺纹啮合，所述顶升法兰与顶升丝杆固连所述硅酸玻璃管安装于底座卡槽内，所述感应线圈置于硅酸玻璃管外，所述红外测温仪安装于底座上，所述内控制箱与感应线圈和红外测温仪连接，所述电机安装于底座上，所述联轴器一端与蜗杆连接一端与电机连接，所述外控制箱与电机连接。

摘要： 本发明属于表面熔敷强化加热设备，特别涉及一种基于管道复合金属熔敷层制备的高频感应熔敷制备装置，所述该装置包括：底座、螺纹孔、涡轮、升降机箱体、红外测温仪、内控制箱、45钢基体、硅酸玻璃管、感应线圈、顶升法兰、顶升丝杆、轴承、联轴器、电机、外控制箱、蜗杆。所述升降机箱体与底座通过螺栓连接，所述涡轮蜗杆安装于升降机箱体内，所述顶升丝杆与涡轮内齿轮啮合，所述顶升法兰与顶升丝杆固连所述硅酸玻璃管安装于底座卡槽内，所述感应线圈置于硅酸玻璃管外，所述红外测温仪安装于底座上，所述内控制箱与感应线圈和红外测温仪连接，所述电机安装于底座上，所述联轴器一端与蜗杆连接一端与电机连接，所述外控制箱与电机连接。

摘要： 一种熔堆的耐热金属，其组分及wt%为：C0.05~0.10，Mn0.45~0.75，P≤0.020，S≤0.012，Si0.25~0.45, Cr1.25~1.45, Mo0.55~0.70, Al≤0.030, N≤0.015，Ti0.005~0.020；制备方法：将埋弧焊丝与经烘烤过的碱性焊剂配合使用，在厚度不低于25mm的两钢板端之间进行埋弧焊接；且每熔堆一层则用木锤敲击其表面，如此往复直至熔堆至需要规格；将钢板予以切除后进行热处理。本发明采用焊丝加碱性焊剂，通过埋弧方式，直接得到了不同成分且具有耐热性能的1.25%Cr-0.5%Mo系金属，再进行热处理，使熔堆制备的金属性能与轧制件或锻件相同。

摘要： 本发明减少片材坯料及带状构件的未熔敷部分。本发明的熔敷装置包括：加压构件对3，用于对片材坯料1和带状构件2进行加压；进给装置4，对片材坯料1和带状构件2以通过加压构件对3之间的方式间歇性或连续地进行进给；以及激光装置5，在加压构件对3的上游向片材坯料1或带状构件2照射激光束50。熔敷装置可包括移动装置6，在进给停止时，所述移动装置6使加压构件对3相对于片材坯料1及带状构件2而朝上游移动。也能以如下内容代替：进给装置4使片材坯料1和带状构件2回退某一长度，之后使片材坯料1及带状构件2停止。

摘要： 一种熔敷检测装置，具备第一电路、第一电路电源以及第二电路。第一电路和将电源与主继电器连接的第一线路、以及将负载与主继电器连接的第二线路连接。第一电路包括检测元件。第一电路电源向第一电路供给直流电源。第二电路与第一电路连接，检测第一线路与第二线路之间的电压差。在主继电器从闭合状态被控制为断开状态时，第一电路根据来自第一电路电源的电流是否经由主继电器流向检测元件来检测主继电器的熔敷。在主继电器从闭合状态被控制为断开状态时，第二电路仅当在第一线路与第二线路之间产生电压差时切断第一电路。

摘要： 本发明提供堆焊材料、熔敷金属以及具有熔敷金属的构件。堆焊材料含有C：0.2～1.5质量％、Si：0.5～2质量％、Mn：0.5～2质量％、Cr：20～40质量％、Mo：2～6质量％、Ni：0.5～6质量％、V：1～5质量％、W：0.5～5质量％，其余部分由Fe及不可避免的杂质构成。

摘要： 本发明提供堆焊材料、熔敷金属以及具有熔敷金属的构件。堆焊材料含有C：0.2～1.5质量％、Si：0.5～2质量％、Mn：0.5～2质量％、Cr：20～40质量％、Mo：2～6质量％、Ni：0.5～6质量％、V：1～5质量％、W：0.5～5质量％，其余部分由Fe及不可避免的杂质构成。