冲击韧度

摘要： 针对某深水管道连接器A694 F65钢冲洗压力帽锻件,在满足标准要求的前提下,设计了两种不同化学成分即合金元素存在微量差异的锻材方案,采用相同的锻造和热处理工艺进行加工制造,对两种锻件产品进行力学性能测试和金相检验。结果表明:为保证可焊性,在考虑碳当量的同时,降低碳、锰含量,提高铬、镍和钼等合金元素含量,锻件的显微组织为所需的贝氏体+铁素体,非金属夹杂物含量较低,材料强度满足产品设计要求;锻件低温冲击韧度满足产品设计要求,在-46°C和-18°C温度下的冲击韧度测试结果差异较大,随着测试温度的升高,冲击韧度测试结果的稳定性提升。

摘要： 采用Gleeble热模拟机对传统热轧机械控制工艺生产的EH36船板钢进行了模拟焊接试验,焊接热输入分别为100 kJ/cm和200 kJ/cm。对热模拟试验后的钢进行了-20°C冲击试验、硬度测试和金相检验。结果表明:在两种焊接热输入条件下,焊缝热影响区严重软化,冲击韧度较低,均为脆性断裂,不满足船级社的要求;以200 kJ/cm的热输入焊接的EH36船板钢热影响区晶粒粗化严重,部分晶粒尺寸达200μm以上,晶界铁素体和侧板条铁素体较多,针状铁素体较少。

摘要： 分析一种优化后的低硅高钼型H13钢的热处理工艺及组织性能。结果表明,低硅高钼型H13钢CCT曲线中冷却速率大于2°C/min时,组织转变产物为全马氏体,淬透性十分优秀,且退火性能优良,可以在坯料淬火之前进行充分粗加工,保证工件质量;其淬火组织为板条马氏体+大量弥散碳化物,晶粒度级别为6~7级,回火组织为均匀回火索氏体及少量碳化物,平均洛氏硬度为44.7HRC,冲击韧度达到48.5J/cm2。低硅高钼型H13钢调质处理后韧性、淬透性及导热性较传统H13更优。

摘要： 一批压缩机转子,材料为FV520B不锈钢,脆性较大,即冲击韧度偏低。为揭示转子冲击韧度不合格的原因,对转子进行了化学成分分析、金相检验和能谱分析。结果表明:转子含有含氧的网状非金属夹杂物,就是这种网状非金属夹杂物导致其韧性较差。

摘要： 某公司制作的炉号为Y20200413-12和Y20200420-18的30Cr2Ni4MoV钢汽轮机转子,前者的冲击吸收能量仅为18~50 J,远低于要求的≥81 J。对两个炉号的转子进行了低倍检验、化学成分分析和金相检验。结果表明:Y20200413-12炉号转子的锑含量高达0.009 5%,导致其冲击性能严重降低。

摘要： 一批Φ300 mm×1 950 mm的35CrMoV钢轴锻造和调质处理后冲击韧度仅为13～28 J,远低于要求的＞60J.检测了轴的化学成分、冲击试样的断口形貌、非金属夹杂物含量和显微组织.结果表明:这批35CrMoV轴冲击韧度不合格的原因是,由于锻造的加热时间过长或锻造后表面温度过高,导致锻件形成魏氏组织.完全退火后调质处理的轴,其冲击韧度提高到了 79～89J.

摘要： 从屈服强度为690M P a级的海洋工程用高强韧钢的化学成分及性能入手,结合前期冷裂试验的相关数据对其焊接性进行分析,通过选择合理的坡口及焊接参数,采用自行研制的金属粉药芯焊丝进行焊接试验.结果表明:接头性能优良,满足规范要求,达到可在海洋工程中广泛应用的目的.

摘要： 冲击韧度是指材料在冲击载荷作用下吸收塑性变形功和断裂功的能力,反映材料内部的细微缺陷和抗冲击性能。冲击韧度指标的实际意义在于揭示材料的变脆倾向,可以反映金属材料对外来冲击负荷的抵抗能力,一般用冲击韧度值(a_(k))或冲击功(A_(k))表示,其单位分别为J/cm^(2)或J(焦耳)。数值的大小表示材料的韧性好坏。影响钢材冲击韧度的因素有材料的化学成分、热处理状态、冶炼方法、内在缺陷、加工工艺及环境温度等。

摘要： 金属材料在高温短时载荷作用下,金属材料的塑性增加。但在高温长时载荷作用下的金属材料冷却后,其塑性会显著降低,缺口敏感性增加,往往呈现脆性断裂现象。金属材料的这种特性称为热脆性。钢的热脆性是钢组织不稳定的结果。钢热脆性的温度范围、产生热脆性的速度和冲击韧度降低的多少,取决于钢的化学成分和热处理工艺。

摘要： 某些钢材长时间停留在400~550°C区间,在冷却到室温后其冲击值会出现显著下降的热脆性。几乎所有钢材都有这种产生热脆性的倾向。需要注意的是,具有热脆性的钢材在高温下并不呈现脆化,仍具有较高的冲击韧度,只有当冷却到室温时,才显示出脆化现象。钢材的热脆性只有通过冲击试验才会明显地显示出来,一般比正常冲击韧度下降50%~60%,甚至下降80%~90%。具有热脆性的钢材,显微组织没有明显的变化。影响钢材热脆性的因素主要有。

摘要： 采用横向和纵向试样测定了直径为170mm的TC18钛合金锻棒的力学性能,以研究该棒材不同方向的力学性能是否有差异.锻造状态的TC18合金棒材晶粒尺寸为200-500um,沿纵向拉长.晶界上存在不连续的α相,β基体中分布着大量棒状或球状次生α相.相比于纵向,锻棒的横向拉伸强度略高,断面收缩率和冲击韧度偏低,存在各向异性.锻棒的冲击韧度的高低主要取决于裂纹扩展面的几何因素,与材料的本征塑性和织构关系不大,受晶粒形貌的影响.锻棒的横向断面缩率低也与其晶粒形貌有关.

摘要： 本文以DCQT900材料为研究对象,研究其在低温条件下的力学性能和断口形貌特征.结果表明:随着温度的降低,材料的力学性能变化很大.在-60°C时,相对于常温条件抗拉强度提高了19.8％,伸长率下降33.0％,冲击韧度下降超过了70％,降为31J·cm-2,硬度提高了18.4％.实验结果为研究ADI在低温条件下的使用性能提供了数据参考,有利于ADI的推广应用.

摘要： 本文对比考察了覆砂金属型和水玻璃砂型铸造高锰钢衬板的组织和性能.结果表明,通过覆砂金属型工艺使高锰钢衬板铸态组织中碳化物数量明显减少,冲击韧度最高达94J/cm2,显著高于相同状态下普通水玻璃砂型铸造的衬板.冲击磨粒磨损试验表明,覆砂金属型高锰钢衬板铸态和热处理态的磨损量分别比热处理态普通水玻璃砂型衬板减小36％和28％,前者耐磨性的提高,不仅与较高的综合力学性能有关,也与其较少的缩松及较高的致密度相关.

摘要： 采用自制的振动频率可调的倾斜流变装置,制备了半固态合金浆料并直接进行了流变压铸,研究了振动频率对半固态ZL104合金组织及性能的影响.结果表明,利用带振动装置的倾斜板法制备半固态合金浆料并进行流变压铸,成形试样的组织细小,颗粒较为圆整,随着振动频率的增加,组织进一步细化.振动频率对抗拉强度和伸长率影响较大.随着振动频率的增加,抗拉强度、伸长率、硬度和冲击韧度都在增加,当振动频率为40Hz时,抗拉强度为291MPa,伸长率为7％,硬度(HBS)为80.8,冲击韧度为0.95kJ/m2.

摘要： 对不同显微组织、不同铁素体与珠光体相对含量以及不同晶粒度等级的16Mn(HIC)钢的力学性能进行了研究。结果表明：当钢中出现魏氏组织时,其冲击韧度会明显变差,强度和硬度明显提高,当显微组织完全由魏氏体组成时,材料强度接近技术要求上限；随着珠光体含量的增加,材料强度和硬度提高,冲击韧性则下降；随着晶粒的细化,材料的强度、硬度提高,冲击韧性也得到了改善,但是由于晶粒度等级变化幅度不大,所以对力学性能影响并不显著。

摘要： 为了通过微合金化的方式改善Az80镁合金的组织和性能，研究了稀土元素Ce对其铸态微观组织和力学性能的影响。结果表明：加入适量的元素Ce后，Az80镁合金的微观组织除原有的α-Mg基体、第二相β-Mgl7A112和少量的A18Mn5相外，还生成了新的针状化合物Al4Ce相。适量的Ce的加入，可明显地细化基体组织，沿晶界分布的连续或断续的网状β相细化为小岛状甚至是细小的颗粒状，针状的Al4ce相也均匀地分布在晶内及晶界处。在本实验条件下，随着Ce含量的增加，实验合金的铸态宏观硬度是呈线性提高，而冲击韧度、抗拉强度和延伸率是呈先增后减的趋势，当Ce的加入量为1.00wt.％时综合性能达到最佳，分别为61.90HB、15.50J·cm-2、171.80 Mpa和3.35％，比AZ80母合金分别提高了9.95％、63.00％、13.30％和36.70％。

摘要： 为解决烘干仓篦板在使用中断裂及耐磨性问题，通过合理的成分设计，采用中碳含铬、钼、钨合金钢，在铸造过程中加入含稀土、硅、镁的变质剂进行变质处理，再经950°C±10°C油淬和240°C±10°C回火的热处理，使无缺口冲击韧度达到180J／cm2以上，硬度HRC48～52。篦板具有很高的韧性和较好的耐磨性，具有一定的耐热性，较长的使用寿命，很好地满足了烘干仓的使用要求，而且贵重金属加入量少，成本较低。

摘要： 研究35SiMnMo截齿钢900°C正火后不同的回火温度对其组织及性能的影响。实验结果表明。35SiMnMo钢900°C正火250°C回火强度出现最高值,回火温度在200～300°C时硬度值最高，不同温度回火，冲击韧度在300°C回火出现峰值,400°C出现了回火脆性,超过400°C回火冲击韧度升高。900°C正火、250°C回火试验材料可获得超高强度和一定的冲击韧度,900°C正火+600°C高温回火试验材料可获得高强度和高的冲击韧度。

摘要： 利用Gleeble-3500 热模拟试验机进行890MPa 高强钢不同焊接热循环的热模拟试验，研究了焊接热输入对焊接 热影响区粗晶区组织、显微硬度与和冲击韧性及其变化规律。结果表明，一次热循环后，随着线能量的增加，热影响区的最 大硬度随之减小，冲击韧性先是下降然后增加，组织主要由贝氏体和马氏体的混合组织，且随着热输入的增加，粗晶区的组 织也出现长大的趋势，且贝氏体的含量有所增加。经历峰值温度为800°C 二次热循环后的韧性基本保持不变，但HAZ的最 大硬度明显减小，其组织表现为晶间析出铁素体和晶粒内部的贝氏体和马氏体由于过热而产生分解的现象。

摘要： 利用Gleeble-3500 热模拟试验机进行890MPa 高强钢不同焊接热循环的热模拟试验，研究了焊接热输入对焊接 热影响区粗晶区组织、显微硬度与和冲击韧性及其变化规律。结果表明，一次热循环后，随着线能量的增加，热影响区的最 大硬度随之减小，冲击韧性先是下降然后增加，组织主要由贝氏体和马氏体的混合组织，且随着热输入的增加，粗晶区的组 织也出现长大的趋势，且贝氏体的含量有所增加。经历峰值温度为800°C 二次热循环后的韧性基本保持不变，但HAZ的最 大硬度明显减小，其组织表现为晶间析出铁素体和晶粒内部的贝氏体和马氏体由于过热而产生分解的现象。

摘要： 本发明公开了一种在中低速冲击载荷下I型裂纹动态止裂韧度测试方法，该发明属于岩石和混凝土工程技术领域，试件构型为发明者自行设计的V形侧开单裂纹半孔板试样，该试样具有V形底部边界，在冲击荷载下产生倾斜向上的压缩波，该压缩波的水平分量对扩展裂纹具有压缩作用，进而可实现对扩展裂纹进行止裂。试验采用中低速落锤冲击试验装置，并用有限元差分软件AUTODYN进行了模拟计算，其结果与试验结果基本一致。将得到的荷载应力时程曲线输入到有限元程序ABAQUS，求出试样I型裂纹动态应力强度因子的时程曲线，最后通过裂纹的止裂时刻确定材料的动态止裂韧度。上述即为中低速冲击荷载作用下纯I型裂纹动态止裂韧度测试方法；本发明的试件构型简单，易于加工，且试验过程简洁明了，操作方便，适于裂纹动态扩展行为研究及动态断裂韧度的测试。

摘要： 本发明公开了一种冲击载荷下I型裂纹动态止裂韧度测试方法，属于岩土工程技术领域，该方法利用大直径分离式霍普金森压杆及发明者设计的测试构型进行了冲击试验研究，采用实验‑数值方法确定试样的动态止裂韧度，通过试验得到的应变信号来计算试样承受的荷载及裂纹止裂的时刻，将得到的时程曲线输入有限元程序Ansys，利用1/4节点单元计算裂尖的近场位移，进而使用位移外推法求得试样I型动态断裂应力强度因子的时程曲线，裂纹止裂时刻对应的应力强度因子值即为材料的动态止裂韧度，从而给出了冲击荷载作用下纯I型裂纹动态止裂韧度的方法；本发明的方法简单，操作方便，对研究在冲击动载荷下岩石的动态止裂特性应更有现实应用意义。

摘要： 本实用新型公开了一种高弹性耐冲击水性环保足球革用柔韧度检测装置，包括安装底板，所述安装底板顶端的一侧安装有检测处理箱，所述检测处理箱的另一侧连接有集中检测箱，所述集中检测箱的内部设置有散热结构。本实用新型通过将烘干箱先进行一定的安装处理，并且在气阀的安装下将其打开使其气流到达烘干箱的内部之后，经过升温组件完成一定的升温处理，由于其升温组件的倾斜设置提高了其内部的流动时间，从而提高了一定的升温能力，并且在流通管的引流下使其气流到达检测处理箱的内部，紧接着在过滤环和磁性吸附内环的相互配合下完成了一定的杂质吸附工作，因此很好的提高了其整体的烘干处理能力，提高了其整体的工作性质。

摘要： 本发明公开了一种超高冲击韧度的韧强钢及其制备方法，属于金属材料技术领域。其成分的质量百分比如下：0.05～0.19％C、0.6～0.85％N、13～22％Cr、16～19％Mn、≤3.0％Mo、≤0.20％Nb、≤1.0％Si、≤0.05％P、≤0.01％S，余量为铁以及不可避免的杂质。本发明所述钢的力学性能在具有高强度如抗拉强度1000MPa以上、屈服强度700MPa以上、断后延伸率40％以上的同时，采用V形缺口夏比冲击试验，冲击韧性值超过250J。

摘要： 本发明是一种可提高冲击韧度的汽轮机叶片，其化学成分的质量百分比为：C：0.13-0.15%，Si：0.8-0.9%，Mn：0.5-0.8%，Cr：14-16%，Ni：0.1-0.3%，Cu：1.3-1.5%，Mo：0.6-1.1%，W：0.1-0.15%，V：0.36-0.45%，Nb：0.5-0.8%，Al:0.28-0.30%，Ti：0.16-0.18%，B：0.08-0.10%，Na：0.45-0.48%，S≤0.02%，P≤0.03%，稀土金属：0.3-0.6%，余量为Fe；本发明还提供可提高冲击韧度的汽轮机叶片的生产工艺，本发明可大幅度提高叶片的冲击韧度，提高叶片的使用寿命。

摘要： 本发明公开了一种超高冲击韧度的韧强钢及其制备方法，属于金属材料技术领域。其成分的质量百分比如下：0.05～0.19％C、0.6～0.85％N、13～22％Cr、16～19％Mn、≤3.0％Mo、≤0.20％Nb、≤1.0％Si、≤0.05％P、≤0.01％S，余量为铁以及不可避免的杂质。本发明所述钢的力学性能在具有高强度如抗拉强度1000MPa以上、屈服强度700MPa以上、断后延伸率40％以上的同时，采用V形缺口夏比冲击试验，冲击韧性值超过250J。

摘要： 本发明是一种可提高冲击韧度的汽轮机叶片，其化学成分的质量百分比为：C：0.13-0.15%，Si：0.8-0.9%，Mn：0.5-0.8%，Cr：14-16%，Ni：0.1-0.3%，Cu：1.3-1.5%，Mo：0.6-1.1%，W：0.1-0.15%，V：0.36-0.45%，Nb：0.5-0.8%，Al:0.28-0.30%，Ti：0.16-0.18%，B：0.08-0.10%，Na：0.45-0.48%，S≤0.02%，P≤0.03%，稀土金属：0.3-0.6%，余量为Fe；本发明还提供可提高冲击韧度的汽轮机叶片的生产工艺，本发明可大幅度提高叶片的冲击韧度，提高叶片的使用寿命。

摘要： 本实用新型涉及塑料韧度测试装置领域，具体涉及一种冲击韧度计的片材调校器，调校器的下平面与水平面平行，中央截面垂直于水平面，调校器前端设置有一中线位于调校器中央截面的，且自调校器上侧面贯穿至下侧面的等边三棱柱状切槽口；定位板前端纵截面呈三角形，且前端外棱位于调校器下平面，定位板设置于调校器底部的与切槽口中线同向的卡轨内，并在弹性件的弹性作用下，使定位板沿卡轨自切槽口顶棱被线性推移至向切槽口底边，且前端外棱不超过切槽口的底边，在塑料样片被固定至冲击韧度计的锁定工位时，能调校并使带有切口的塑料样片材形成直立状态。

摘要： 本实用新型公开了一种材料冲击韧度测试装置，包括实验平台，在实验平台上通过支撑架固定有发射器，发射器后端设有堵头式气室，气室上连接有气管，气管上设有阀门，发射器内部开有供试样通过的通道；撞击杆位于发射器一侧且为实心结构，撞击杆由多个支架支撑，在每个支架底部设有滚轮，在实验平台上设有与滚轮相配合的滑轨；实验平台上还设有刹车杆，刹车杆位于撞击杆的另一侧；发射器、撞击杆以及刹车杆同轴心设置。本实用新型的结构简单，性能稳定，且制造成本低，后期维护、维修简易，设备前后部分同轴度高，能够获得准确的测试数据。

摘要： 本实用新型公开了一种用于放置做冲击韧度试验用试样的低温槽，包括外壳，其特征在于外壳上部设有液氮储存罐和无水乙醇储存罐，外壳下部设有低温混合液保温箱，所述液氮储存罐通过液氮输送管与低温混合液保温箱联通，液氮输送管上设置有液氮输送阀门，所述无水乙醇储存罐通过乙醇输送管与低温混合液保温箱联通，乙醇输送管上设置有乙醇输送阀门，所述低温混合液保温箱内设有用来放置试样的网栅，所述低温混合液保温箱内分别安装有热电偶测温装置和搅拌装置，所述热电偶测温装置、搅拌装置与控制器相连接。本实用新型与现有技术相比，具有以下明显效果：设计合理，结构简单，操作方便，制作成本低，体积小移动方便。