耐热不锈钢

摘要： 10Cr9Mo1VNbN钢是一种马氏体耐热钢,具有较好的抗高温氧化性及高温抗蠕变等特性。介绍了10Cr9Mo1VNbN环锻件制造工艺,性能检测结果均满足技术要求,为生产材质接近的其他耐热钢材料积累了相关经验。

摘要： 核工业发展及核能的不断开发促使人们开始大力研究绿色环保且安全的核废料处理技术。利用金属容器填装玻璃固化核废料并进行填埋是目前国际上主流的核废料处理技术之一。然而,高温熔融玻璃对金属容器表面产生的高温腐蚀成为加速容器失效的重要原因。因此,深入理解金属在高温熔融玻璃介质中的腐蚀行为是保障核废料安全处理的关键之一。本研究选用S30815耐热不锈钢作为研究对象,深入分析S30815耐热不锈钢在1100°C熔融玻璃中保温不同时间后材料表面腐蚀形态、成分及物相结构。研究结果表明,熔融玻璃首先沿晶界向内腐蚀,然后逐步替代金属材料占据晶界位置并进一步向晶内扩渗,形成腐蚀坑。耐热不锈钢中的Cr,Si元素在腐蚀过程中向熔融玻璃扩渗并导致金属表层元素含量下降,最终促使金属表面由奥氏体转变为马氏体。熔融玻璃对耐热不锈钢的腐蚀属于碱性溶解,金属表面无法形成连续稳定的氧化膜,因此,随着保温时间延长腐蚀将会不断进行。

摘要： 18Cr-Al-Si铁素体耐热不锈钢作为一种结构连接件的新型材料,主要应用于超(超)临界火力发电领域.为了明确硅含量对该钢组织和性能的影响,以18Cr-Al-Si铁素体耐热不锈钢为成分基础,施以添加2组不同成分的硅含量,通过室温拉伸和高温氧化等试验方法,同时借助金相显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)和X射线衍射仪(XRD)等表征手段,对不同硅含量试验钢组织和性能进行了系统分析.结果表明,硅含量的增加会细化铁素体的晶粒尺寸并增加M23C6碳化物的数量,试验钢的抗拉强度和屈服强度升高,伸长率下降,断裂方式由韧性断裂向韧-脆混合型断裂方式转变;1.35Si试验钢氧化增重较大,因其钢中析出的M23C6碳化物较多,减少了固溶于基体及形成氧化膜的Cr含量,降低了其抗高温氧化性.

摘要： 采用称重法测得了奥氏体耐热钢253 MA、310 S、625、800 H在800°C下5次热循环的高温氧化动力学曲线,并结合扫描电镜(SEM)、能谱分析(EDS)和X射线衍射(XRD)对氧化层厚度、氧化膜结构及组分进行了分析.结果表明:耐热不锈钢253 MA、310 S、625、800 H在800°C下5次热循环增重曲线均呈近似抛物线规律,表现出良好的高温抗氧化性;氧化膜由外层致密的尖晶石结构和内层的金属氧化物组成,随循环次数增多,外层尖晶石结构也增多变大;致密的氧化膜是其具有优异的抗高温氧化性能的主要原因;经对比,625耐热钢的抗高温氧化性能最优.

摘要： 根据放射性废物处理用材的技术要求,在不锈钢22Cr21Ni12基础上优化设计两组耐热不锈钢材料S1、S2,利用金相、拉伸、高温蠕变等测试手段,研究固溶处理工艺对这两组材料性能的影响规律.结果表明,S1、S2经固溶处理后均发生再结晶形成奥氏体孪晶;随着固溶温度的升高,S1、S2的强度均有所下降,在固溶温度超过1 080°C后下降更明显.当固溶温度高于1 080°C时,S1、S2晶粒均出现了异常长大,但S2的晶粒尺寸均小于S1,主要原因在于S2晶界上碳氮化合物数量多于S1,起到一定的钉扎作用.S1、S2的600°C高温拉伸测试结果显示,两者比较接近,但S1在1 100°C下的拉伸强度更低.在170 MPa、600°C条件下进行1 000 h蠕变测试,S2的蠕变伸长率为0.51％,最好;S1的为0.91％,次之;而对照材料22Cr21Ni12样品1#、2#为1％,最差.综合评价,样品S2的成分和性能较适用研制目标需求.

摘要： 以某型号增压器不锈钢配件激光焊接为载体,对耐热铸造不锈钢焊接裂纹产生原因进行分析,确定了导致焊接裂纹产生的关键影响因素,通过优化焊接工艺参数、改变焊接路径及轨迹、改善焊接工况等方法,有效控制焊接裂纹产生,最终通过分析得出最佳焊接工艺并进行实际验证,总结出了适用于耐热铸造不锈钢的最佳焊接工艺。

摘要： 以某型号增压器不锈钢配件激光焊接为载体,对耐热铸造不锈钢焊接裂纹产生原因进行分析,确定了导致焊接裂纹产生的关键影响因素,通过优化焊接工艺参数、改变焊接路径及轨迹、改善焊接工况等方法,有效控制焊接裂纹产生,最终通过分析得出最佳焊接工艺并进行实际验证,总结出了适用于耐热铸造不锈钢的最佳焊接工艺.

摘要： 通过Laves相强化、弥散强化、固溶强化、碳化物强化、位错强化等综合强化机制,普通耐热钢可进一步提高综合性能,以满足超超临界火电机组的用材标准,确保设备运行安全.梳理分析了国内外铁素体耐热不锈钢发展现状,对山西省发展耐热不锈钢产业提出了政策建议.

摘要： F321是美国的耐热不锈钢,执行美国标准ASTM A182/A182M (2009),是在304不锈钢中添加Ti元素能防止晶间腐蚀的不锈钢。对应中国的牌号为0Crl8NilOTi(对应新牌号为06Crl8NillTi),执行我国技术标准GB/T 1220—19920现在0Crl8Nil0Ti已逐渐取代lCrl8Ni9Tio两种材质的化学成分不同,所以性能上也有所不同:1 Crl8Ni9Ti碳含量较高,0Crl8Nil0Ti的抗晶间腐蚀能力要比1 Crl8Ni9Ti好,因为它不仅含钛,而且含碳量也低,双保险铬。

摘要： 高压转子作为汽轮机核心零件之一,工作环境十分严苛,因而对加工表面质量的要求非常高,其表面质量及性能会严重影响机组的运行可靠性、寿命与安全性.切削液对耐热不锈钢加工表面质量的影响主要表现在表面微组织腐蚀、微结构破坏和有效金属元素的流失,以及机械性能特别是抗疲劳性能的下降.本文针对一种高压转子材料及其在加工制造过程中通用的两种切削液进行研究,分析不同切削液对工件材料表面的腐蚀作用机理,从服役性能的角度研究切削过程不同切削液对加工表面质量的影响.

摘要： 以BNi-2粉末作为中间层,对Mo合金与TP310S耐热不锈钢在不同工艺参数下进行真空液相扩散连接,研究了连接温度、保温时间对连接界面的微观结构、成分分布、力学性能的影响.结果表明:BNi-2粉末中间层对Mo合金及TP310S不锈钢母材有较好的润湿性,在真空下可实现较好的冶金结合,中间连接层组织主要为(Ni,Fe)固溶体,中间层元素与Mo母材反应生成Mo-Si-Ni、Mo2NiB2+Ni3B等金属间化合物.随着温度的升高,元素的互扩散和母材向中间层的溶解程度更加剧烈,界面结合强度增加,当连接温度高于1150°C以上时,界面结合强度降低.

摘要： 采用增重法研究了奥氏体耐热不锈钢S30908、S31008和S30815在900°C的氧化速率,并借助于扫描电镜和XRD分析了氧化膜表面和横截面的形貌。结果表明：S30908和S31008的氧化速率接近,均高于S30815的氧化速率。三个钢种的氧化产物均为氧化铬和少量的M3O4型氧化物,添加少量的稀土铈可以大大提高奥氏体耐热不锈钢的抗氧化性，其效果远优于增加铬镍等贵重合金元素的效果。

摘要： 采用高频感应加热设备熔配耐热不锈钢样品,用正交试验方法探索主要合金元素Si、Mo、Mn、Nb对25Cr-20Ni耐热不锈钢基体组织、碳化物形态和分布及硬度的影响规律,实现对合金成分的优化设计.各合金元素对耐热不锈钢组织和性能影响的显著性顺序为:Nb→Mn→Mo→Si,推荐的合金成分为(wt.％):C0.35、Cr25、Ni20、Si1.7、Mo0.5、Mn1.2、Nb 0.5,其余为Fe.

摘要： 采用高频感应加热设备熔配含Nb量为0～2.0％的耐热不锈钢样品。研究了Nb含量对耐热不锈钢基体组织、碳化物形态及合金硬度的影响规律。结果表明：在耐热不锈钢中，当铌含量在一定范围内增大时，奥氏体晶粒得到有效地细化，晶界增多，碳化物形态由粗大的沿晶界呈连续网状分布的长条状进一步向细小弥散分布的短棒状，点块状转变。当Nb含量超过1.5％时，碳化物会出现聚集长大现象，降低了钢的性能，耐热不锈钢的硬度呈现出先增大后减小的趋势。

摘要： 本文主要通过分析耐热不锈钢薄壁精密孔系零件加工不合格品产生的原因，查找零件超差根源，针对各类影响因素，改进加工工艺流程、零件定位装夹模式和加工工艺参数，减小零件加工变形以及定位和测量误差，提高了该类零件孔系加工合格率。

摘要： 研究了微量稀土对节镍型奥氏体耐热不锈钢高温热塑性、高温持久性能及抗高温氧化性能的影响。研究结果表明:在750～1250°C范围内,稀土显著提高了耐热钢的热塑性,消除了800°C的塑性低凹区,扩宽了安全热加工温度范围近75°C。稀土显著延长了耐热钢的高温持久寿命约3～5倍。钢中添加稀土后,抗氧化性能比未加稀土的提高了～88％。

摘要： 对处于固溶处理态的TP347HFG管冷弯加工,然后对弯管在不同温度(1180,1200°C)和不同时间(2,6,10 min)下固溶处理后进行显微组织观察和力学性能测试,以研究不同参数再次固溶处理时材料组织和性能的变化规律.结果表明:1180°C×2 min固溶时,组织中仍存在滑移线,弯管处于固溶处理不足状态;1180°C×10 min或1200°C固溶时,材料晶粒长大,晶粒度级差增加,弯管处于固溶处理过度状态;1180°C×6 min固溶,材料形变处硬度降到标准要求,滑移线消失,显微组织与弯管前无显著变化;显微组织可以作为新型奥氏体耐热不锈钢弯管固溶处理合适与否的判据.

摘要： 253MA的镍含量在11％以内，但由于加入Si、N等合金元素及稀土元素Ce，能得到全奥氏体组织，具有优良的耐高温氧化及腐蚀的能力．通过对其焊接性进行分析，制订了合理的SMAW焊接工艺，并依照ASMEⅨ标准进行了焊接工艺评定试验，获取到合适的工艺参数。试验结果表明，采用SMAW焊接工艺及Ayesta 253MAAC／DC焊条能得到成形美观、质量良好的焊缝．

摘要： 近几年来，水泥工业如雨后春笋般迅速发展。我国已成为世界上最大的水泥生产大国，水泥机械中的耐热不锈钢是水泥机械工业发展的最重要组成部分，据我们不完全统计，2008年全年我国耐热不锈钢在水泥机械中的使用和消耗达10万吨之多，2009年使用和消耗还将大幅上涨。本文介绍了水泥设备对管道耐热、耐磨的要求，阐述了耐热钢配件在水泥机械的应用情况。

摘要： 本发明提供一种耐热铁素体系不锈钢冷轧钢板，其特征在于：以质量％计，含有C：0.02％以下、Si：0.1～1.0％、Mn：超过0.6％且在1.5％以下、P：0.01～0.05％、S：0.0001～0.0100％、Cr：13.0～20.0％、Mo：0.1～3.0％、Ti：0.005～0.20％、Nb：0.30～1.0％、B：0.0002～0.0050％、Al：0.005～0.50％、N：0.02％以下，剩余部分包括Fe和不可避免的杂质；在表层～t/4(t为板厚)的区域，{111}方位晶粒以面积率计存在20％以上，在t/4～t/2的区域，{111}方位晶粒以面积率计存在40％以上，而且在整个厚度区域，{011}方位晶粒以面积率计存在15％以下。

摘要： 本发明的耐热奥氏体系不锈钢为包含Ce和Zr的特定组成，并且，从表面至厚度方向深度50μm的平均硬度(Hv

摘要： 本发明的铁素体系不锈钢板的一个形态为以质量％计含有C：0.03％以下、N：0.05％以下、Si：1％以下、Mn：1.2％以下、Cr：14％以上且28％以下、Nb：8(C+N)以上且0.8％以下及Al：0.1％以下，剩余部分包含Fe及不可避免的杂质，并且在表面上形成有满足式1的覆膜，其中，df表示覆膜的厚度(nm)、Crf表示覆膜中的Cr阳离子分率、Sif表示覆膜中的Si阳离子分率、Alf表示覆膜中的Al阳离子分率。df×Crf+5(Sif+3Alf)≤2.0(式1)。

摘要： 本发明提供一种耐热铁素体系不锈钢冷轧钢板，其特征在于：以质量％计，含有C：0.02％以下、Si：0.1～1.0％、Mn：超过0.6％且在1.5％以下、P：0.01～0.05％、S：0.0001～0.0100％、Cr：13.0～20.0％、Mo：0.1～3.0％、Ti：0.005～0.20％、Nb：0.30～1.0％、B：0.0002～0.0050％、Al：0.005～0.50％、N：0.02％以下，剩余部分包括Fe和不可避免的杂质；在表层～t/4(t为板厚)的区域，{111}方位晶粒以面积率计存在20％以上，在t/4～t/2的区域，{111}方位晶粒以面积率计存在40％以上，而且在整个厚度区域，{011}方位晶粒以面积率计存在15％以下。

摘要： 本发明的耐热奥氏体系不锈钢为包含Ce和Zr的特定组成，并且，从表面至厚度方向深度50μm的平均硬度(Hv

摘要： 本发明的铁素体系不锈钢板的一个形态为以质量％计含有C：0.03％以下、N：0.05％以下、Si：1％以下、Mn：1.2％以下、Cr：14％以上且28％以下、Nb：8(C+N)以上且0.8％以下及Al：0.1％以下，剩余部分包含Fe及不可避免的杂质，并且在表面上形成有满足式1的覆膜，其中，df表示覆膜的厚度(nm)、Crf表示覆膜中的Cr阳离子分率、Sif表示覆膜中的Si阳离子分率、Alf表示覆膜中的Al阳离子分率。df×Crf+5(Sif+3Alf)≤2.0？？？？？？？？(式1)。

摘要： 本发明涉及异种钢焊接技术，具体说是一种用于珠光体耐热钢与奥氏体不锈钢的异种钢焊接方法。它的特点是依次在选取的板厚相等的珠光体耐热钢与奥氏体不锈钢的焊接端加工坡面‑‑在珠光体耐热钢的坡面上进行Ni基堆焊—在珠光体耐热钢与奥氏体不锈钢的坡面形成的V形槽进行非熔化极的钨极氩弧焊打底‑‑在V形槽内自下而上分层进行各中间层和盖面焊道的焊接—对焊接制品进行热处理，从而得到异种钢焊接完成品。通过该方法制得的珠光体耐热钢与奥氏体不锈钢的焊件，耐腐蚀性能好、强度高，能有效的阻隔碳迁移；且不易出现焊缝缺陷，对焊工操作要求不高；能够增强焊件的冲击韧性，提高产品的性能。

摘要： 本实用新型提供一种不锈钢换热器的不锈钢散热管，主要包括不锈钢散热管(4)、热源进口(5)、热源出口(6)，其特征在于：不锈钢散热管(4)一端设置热源进口(5)，另一端设置热源出口(6)，中间设置平行排列的多个竖直不锈钢散热管，在竖直不锈钢散热管之间半圆圆弧形连接。还公开了一种不锈钢换热器的不锈钢散热管制成的不锈钢热水器。本实用新型的有点效果：利用在竖直不锈钢散热管之间半圆圆弧形连接的不锈钢散热管的设计，使内部不锈钢散热管的焊点大大减少，这样不仅节约了原材料，而且也降低了泄漏率。

摘要： 本发明涉及一种耐热不锈钢无缝钢管及不锈钢与无缝钢管的制造方法。无缝钢管及不锈钢的质量百分比为：C 0.03％～0.08%；0＜Si≤0.50%；0＜Mn≤0.50%；P＜0.020%；S＜0.020%；Cr 18.00%～25.00%；Ni 21.5%～31%；Cu 2.00～4.00％；N 0.10～0.35%；Nb 0.30~0.65%；W 1.0~5.0%；0＜Mo≤0.40%；Co 1.0~4.0%；B 0.003~0.009%；0＜Al≤0.04%。无缝钢管的制造方法：一、冶炼冶炼出奥氏体不锈钢；二、将钢水浇注成钢锭；三、管坯加工锻造钢锭，并加工中心通孔成管坯；四、挤压成毛管用扩孔+挤压的方法把管坯制成毛管；五、钢管深加工将毛管反复冷拉拔与酸洗制成成品。本发明的耐热不锈钢无缝钢管能满足700°C超超临界火电机组锅炉使用。

摘要： 本发明涉及一种耐热不锈钢无缝钢管及不锈钢与无缝钢管的制造方法。无缝钢管及不锈钢的质量百分比为：C0.03％～0.08%；0＜Si≤0.50%；0＜Mn≤0.50%；P＜0.020%；S＜0.020%；Cr18.00%～25.00%；Ni21.5%～31%； Cu2.00～4.00％；N0.10～0.35%；Nb0.30～0.65%；W1.0～5.0%；0＜Mo≤0.40%；Co1.0～4.0%；B0.003～0.009%；0＜Al≤0.04%。无缝钢管的制造方法：一、冶炼：冶炼出奥氏体不锈钢；二、将钢水浇注成钢锭；三、管坯加工：锻造钢锭，并加工中心通孔成管坯；四、挤压成毛管：用扩孔+挤压的方法把管坯制成毛管；五、钢管深加工：将毛管反复冷拉拔与酸洗制成成品。本发明的耐热不锈钢无缝钢管能满足700°C超超临界火电机组锅炉使用。