9Ni钢

摘要： 由于06Ni9DR钢在-196°C下仍具有优异的低温韧性,在乙烯和LNG行业得到了大量应用。针对某工程中06Ni9DR钢焊接后射线检测底片上出现无规律白点的问题,经检查首先排除钢材和焊材的质量问题,然后通过对焊接试验试板产生白点处进行能谱分析和机械性能试验,判断为焊条中含有的钨在焊接时熔化不充分,形成夹钨或钨的化合物,造成射线检测时显现在底片中出现白点。由于白点呈小尺寸点状弥散,不影响焊缝质量评级和各项机械性能。

摘要： 文中针对LNG储罐用9Ni低温钢,分别采用焊条电弧焊和埋弧焊进行横位置焊接试验。通过力学性能测试和微观组织分析研究不同焊接方法对焊接接头性能的影响。试验结果表明:2种焊接接头力学性能都符合标准要求,热影响区冲击吸收功高于焊缝,埋弧焊接头比焊条电弧焊接头低温冲击韧性更好。焊条电弧焊和埋弧焊接头焊缝组织均为奥氏体与析出相,2种接头焊缝组织都呈现多种结晶形态,焊条电弧焊接头焊缝结晶形态主要为柱状树枝晶,埋弧焊接头焊缝结晶形态主要为胞状树枝晶。焊条电弧焊接头过热区组织为粗大板条马氏体,且发生晶界粗化现象,韧性较差。埋弧焊接头过热区组织为板条马氏体和粒状贝氏体,韧性较好。

摘要： 针对镍基焊丝的热裂纹敏感性试验,研制出FISCO热裂纹试验装置,利用该装置对研制的ERNiCrMo-3镍基焊丝进行焊接热裂纹敏感性试验,结果表明,研制焊丝的热裂纹敏感性与进口焊丝相当,均具有较低的热裂纹敏感性。采用研制焊丝焊接9%Ni钢的工艺试验结果表明,焊接接头各项力学性能优良,焊缝组织为纯奥氏体组织,析出相很少,可以满足大型LNG储罐的设计要求。

摘要： 采用XL-F2000机器人激光焊接机,对9Ni钢进行了激光焊接,并对接头组织和性能进行研究。试验结果表明:9Ni钢的激光自熔焊可以得到熔合良好的焊接接头。随着测试点至焊缝中心距离的增加,硬度呈现先上升、后急剧下降的趋势,在热影响区达到硬度峰值390 HV,基材位置为最低值240 HV,焊缝硬度值为350 HV略低于峰值。拉伸试验断口形貌呈韧窝状,具有明显的韧性断裂特征,试样断裂位置在远离焊缝的基材处,屈服强度和抗拉强度高于基材出厂标准。

摘要： 日前,山钢股份营销总公司中标大连船舶重工集团装备制造有限公司600立方C型储罐项目,获得该项目船用9Ni钢订单。这是山钢继成功交付中石化洛阳工程有限公司温州LNG(液化天然气)项目陆上9Ni钢之后获得的第一个船用9Ni钢订单。这批订单的产品是山钢9Ni钢系列的新品种。

摘要： 文中将新型TIP-TIG全自动焊技术用于液化天然气(LNG)储罐内罐的焊接,通过电子显微镜、能谱分析、X射线衍射等测试手段,对比研究了TT焊、SMAW焊接头显微组织、力学性能和低温冲击韧性。结果表明,TT焊接头具有强度高低温韧性好的优点,这主要归因于TT焊热输入小、焊接过程稳定、焊接工艺参数波动小,使得焊接接头成形良好、熔合比小,焊缝组织主要为晶粒细小的奥氏体,元素脱溶析出较少,析出相也是Mo含量较高的富Mo相,这种晶间析出相阻碍位错滑移,具有一定析出强化的作用,较少的析出相避免了因为夹杂物引起应力集中而形成孔洞形核,提高了接头韧性。随着该焊接方法自动化程度的提高,未来可替代SMAW成为LNG储罐立焊缝焊接新技术。

摘要： 文章以国内某LNG项目16万立方米全容式LNG储罐为例,简要介绍了全容式LNG储罐的结构组成、建造材料及建造关键路径,并对关键路径作业及施工难点和控制进行了简要分析和总结,可供同类LNG项目储罐建造参考。

摘要： 通过试验获得9Ni钢焊接接头、母材和焊缝在室温20°C和低温-158°C下的拉伸和断裂性能,对比分析了温度对性能的影响;建立了母材和焊缝的近似R6选择2失效评定曲线(FAC)以及9Ni钢焊接接头的FAC,并进行了对比。结果表明:低温下母材的拉伸和断裂性能以及接头和焊缝的拉伸性能均高于室温下,焊缝的断裂韧度几乎不随温度改变;不同温度下焊缝的屈服强度和断裂韧度均低于母材,焊缝是9Ni钢焊接接头的薄弱区域。由室温拉伸性能构建的近似选择2 FAC包络面积均略小于采用低温拉伸性能构建的FAC,故可用室温拉伸性能构建近似选择2 FAC对9Ni钢焊接接头进行安全评定;分段选取室温下母材和焊缝的近似选择2 FAC构建的焊接接头FAC能最保守地对低温9Ni钢含缺陷结构进行安全评定。

摘要： 基于LNG储罐内罐环缝全自动TT焊接系统,通过对不同壁厚的9Ni钢板进行环缝TT自动焊焊接试验,观察焊缝成形,并结合无损检测及理化性能试验,分析焊缝质量,总结出一套适合9Ni钢环缝焊接的TT全自动氩弧焊接工艺。根据试验研究发现,此TT工艺完全适用于9Ni钢板环缝焊接,且焊缝成形良好,接头性能优异,各指数都高于标准要求,可以有效提高LNG储罐内罐的焊接质量,大幅减少焊材消耗,并减少工作量,从而节约成本、控制质量。

摘要： 天然气应急储备系统是城市天然气能源供应保障多样化的重要设施,大型液化天然气(LNG)双金属全容罐在中小型LNG调峰站中应用越来越多。9Ni钢制大型LNG双金属全容罐的建造关键为9Ni钢板的焊接。介绍了9Ni钢板特点,对比分析了目前常用的9Ni钢焊接工艺的重点、难点及焊接材料应用特点。针对9Ni钢焊接质量的无损检测,着重介绍了目前国内工程中常用的射线检测技术及双胶片曝光技术。通过某调峰站项目中2台50000 m3 LNG双金属全容罐的焊接及质量检验实践,提出了一种通过胶片、增感屏、曝光量和焊缝余高打磨控制相配合确保无损检测质量并提升建造速度的方法。

摘要： 本文研究了Cu含量对9Ni钢强度和低温韧性的影响，并结合显微组织和精细结构分析探讨了含铜9Ni钢的强韧化机理。结果显示，经过淬火+两相区淬火+回火处理后，Cu含量由0增加到1.5%时，其屈服强度和抗拉强度分别提高约150 MPa和105 MPa；-196°C冲击功呈现先增后降的趋势，1.0%Cu时达到最高值157 J，而所有含铜9Ni钢的冲击功均保持在较高的水平。组织观察显示，随Cu含量的增加，钢中二次回火马氏体增加，铁素体减少；颗粒或短杆棒状Cu析出物在基体上析出，组织强化与析出强化共同使钢的强度增加。同时，Cu的加入增加了二次回火马氏体板条边界上的逆奥含量，并能富集于逆奥中并提高其稳定性，低温韧性得到提高。

摘要： 本文研究了Cu含量对9Ni钢强度和低温韧性的影响，并结合显微组织和精细结构分析探讨了含铜9Ni钢的强韧化机理。结果显示，经过淬火+两相区淬火+回火处理后，Cu含量由0增加到1.5%时，其屈服强度和抗拉强度分别提高约150 MPa和105 MPa；-196°C冲击功呈现先增后降的趋势，1.0%Cu时达到最高值157 J，而所有含铜9Ni钢的冲击功均保持在较高的水平。组织观察显示，随Cu含量的增加，钢中二次回火马氏体增加，铁素体减少；颗粒或短杆棒状Cu析出物在基体上析出，组织强化与析出强化共同使钢的强度增加。同时，Cu的加入增加了二次回火马氏体板条边界上的逆奥含量，并能富集于逆奥中并提高其稳定性，低温韧性得到提高。

摘要： 本文研究了Cu含量对9Ni钢强度和低温韧性的影响，并结合显微组织和精细结构分析探讨了含铜9Ni钢的强韧化机理。结果显示，经过淬火+两相区淬火+回火处理后，Cu含量由0增加到1.5%时，其屈服强度和抗拉强度分别提高约150 MPa和105 MPa；-196°C冲击功呈现先增后降的趋势，1.0%Cu时达到最高值157 J，而所有含铜9Ni钢的冲击功均保持在较高的水平。组织观察显示，随Cu含量的增加，钢中二次回火马氏体增加，铁素体减少；颗粒或短杆棒状Cu析出物在基体上析出，组织强化与析出强化共同使钢的强度增加。同时，Cu的加入增加了二次回火马氏体板条边界上的逆奥含量，并能富集于逆奥中并提高其稳定性，低温韧性得到提高。

摘要： 对液态天然气储罐用9Ni 钢进行了三种不同制度的热处理，即830°C×15min，水冷+670°C×30min，水冷+580°C×40min，空冷；830°C×15min，水冷+540°C×40min，空冷；830°C×15min，水冷+580°C×40min，空冷。通过低周疲劳性能测试，得出对应的应变-疲劳寿命（ε-2Nf）和循环应力-应变（Δσ/2-Δεt/2）数学表达式。通过对循环特性的分析发现，三种热处理制度下，9Ni 钢在低应变幅下都未表现出明显的循环软化或循环硬化现象；而在高应变幅下均表现为循环软化，其中热处理制度 QT1 循环软化最为严重。疲劳试样断口形貌表明，疲劳裂纹基本都起始于试样表面，并呈多源性特征。

摘要： 对液态天然气储罐用9Ni 钢进行了三种不同制度的热处理，即830°C×15min，水冷+670°C×30min，水冷+580°C×40min，空冷；830°C×15min，水冷+540°C×40min，空冷；830°C×15min，水冷+580°C×40min，空冷。通过低周疲劳性能测试，得出对应的应变-疲劳寿命（ε-2Nf）和循环应力-应变（Δσ/2-Δεt/2）数学表达式。通过对循环特性的分析发现，三种热处理制度下，9Ni 钢在低应变幅下都未表现出明显的循环软化或循环硬化现象；而在高应变幅下均表现为循环软化，其中热处理制度 QT1 循环软化最为严重。疲劳试样断口形貌表明，疲劳裂纹基本都起始于试样表面，并呈多源性特征。

摘要： 对液态天然气储罐用9Ni 钢进行了三种不同制度的热处理，即830°C×15min，水冷+670°C×30min，水冷+580°C×40min，空冷；830°C×15min，水冷+540°C×40min，空冷；830°C×15min，水冷+580°C×40min，空冷。通过低周疲劳性能测试，得出对应的应变-疲劳寿命（ε-2Nf）和循环应力-应变（Δσ/2-Δεt/2）数学表达式。通过对循环特性的分析发现，三种热处理制度下，9Ni 钢在低应变幅下都未表现出明显的循环软化或循环硬化现象；而在高应变幅下均表现为循环软化，其中热处理制度 QT1 循环软化最为严重。疲劳试样断口形貌表明，疲劳裂纹基本都起始于试样表面，并呈多源性特征。

摘要： 对液态天然气储罐用9Ni 钢进行了三种不同制度的热处理，即830°C×15min，水冷+670°C×30min，水冷+580°C×40min，空冷；830°C×15min，水冷+540°C×40min，空冷；830°C×15min，水冷+580°C×40min，空冷。通过低周疲劳性能测试，得出对应的应变-疲劳寿命（ε-2Nf）和循环应力-应变（Δσ/2-Δεt/2）数学表达式。通过对循环特性的分析发现，三种热处理制度下，9Ni 钢在低应变幅下都未表现出明显的循环软化或循环硬化现象；而在高应变幅下均表现为循环软化，其中热处理制度 QT1 循环软化最为严重。疲劳试样断口形貌表明，疲劳裂纹基本都起始于试样表面，并呈多源性特征。

摘要： 对液态天然气储罐用9Ni 钢进行了三种不同制度的热处理，即830°C×15min，水冷+670°C×30min，水冷+580°C×40min，空冷；830°C×15min，水冷+540°C×40min，空冷；830°C×15min，水冷+580°C×40min，空冷。通过低周疲劳性能测试，得出对应的应变-疲劳寿命（ε-2Nf）和循环应力-应变（Δσ/2-Δεt/2）数学表达式。通过对循环特性的分析发现，三种热处理制度下，9Ni 钢在低应变幅下都未表现出明显的循环软化或循环硬化现象；而在高应变幅下均表现为循环软化，其中热处理制度 QT1 循环软化最为严重。疲劳试样断口形貌表明，疲劳裂纹基本都起始于试样表面，并呈多源性特征。

摘要： 本文分别研究了传统的热处理和两相区热处理工艺对9Ni钢性能的影响规律，通过X射线衍射的方法测定了不同热处理后钢中的逆转变奥氏体含量，分析了不同热处理后钢中逆转变奥氏体含量与9Ni钢性能的内在联系。结果表明:经过普通的QT处理后，钢中逆转变奥氏体含量与其各项性能有明显的对应关系，9Ni钢的性能在很大程度上取决于钢中的逆转变奥氏体含量，而经过两相域热处理后，逆转变奥氏体在基体上的分布状态对9Ni钢性能的影响更加显著。

摘要： 本文分别研究了传统的热处理和两相区热处理工艺对9Ni钢性能的影响规律，通过X射线衍射的方法测定了不同热处理后钢中的逆转变奥氏体含量，分析了不同热处理后钢中逆转变奥氏体含量与9Ni钢性能的内在联系。结果表明:经过普通的QT处理后，钢中逆转变奥氏体含量与其各项性能有明显的对应关系，9Ni钢的性能在很大程度上取决于钢中的逆转变奥氏体含量，而经过两相域热处理后，逆转变奥氏体在基体上的分布状态对9Ni钢性能的影响更加显著。

摘要： 本发明公开了一种ZG06Cr13Ni4Mo钢的冶炼方法，包括以下步骤：S1配料计算，根据产品所需钢水量计算总料，炉料和合金以Ni重量百分比4％为目标值选配，炉料包括25Cr2Ni4MoV的返回料、含镍生铁、优质废钢；S2电弧炉粗炼，包括炉料熔化、脱磷脱碳、预脱氧、合金化、还原和出钢步骤，其中，脱磷脱碳步骤中，当[C]≤0.02％、[P]≤0.003％时，拉除氧化渣，预脱氧步骤中，在拉除全部氧化渣后，加入铝铁5.0～6.0kg/t钢进行预脱氧；S3钢包精炼，精炼总时间≥1h，精炼后吊出浇注。本发明利用电弧炉+精炼炉生产w(C)：0.04～0.06％的低碳不锈钢产品，工艺流程简单、冶炼周期短，相比VOD、AOD冶炼工艺降低了设备复杂性，冶炼成本低，并且钢水中氧含量平均为5.9ppm，提高了钢水的纯净度。

摘要： 由含Fe和Ni或者Fe和Co的石化品脱硫残渣制造含Fe和Ni的材料和含Co的材料的方法、利用该含Fe和Ni的材料制造不锈钢原料的方法以及利用该含Fe和Ni的材料制造镍铁的方法。制造含Ni和Fe的材料的方法包括酸处理含Ni和Fe的残渣以从中除去碱；干燥该残渣，并且在还原性气氛中在600°C(摄氏度)～1300°C(摄氏度)的温度范围内热处理该残渣，以将该残渣中的Ni和Fe的氧化物还原为金属态；用酸浸出通过还原所获得的产物以选择性溶解Ni和Fe；过滤酸浸出的产物以获得含Ni离子和Fe离子的溶液；用碱中和该含Ni和Fe离子的溶液以生成Fe、Ni的氢氧化物；以及过滤并且干燥通过中和所获得的产物。

摘要： 本发明提供一种CCSB钢+1Cr18NI9TI异种钢的焊接方法，将CCSB钢与1Cr18NI9TI异种钢的板缝对接采用无间隙安装，局部间隙值控制在0‑2mm，错边量控制在0‑1mm，然后在板缝背面进行定位焊，定位焊长度20mm；板缝采用机械加工的形式开坡口，1Cr18NI9TI异种钢侧不开坡口，CCSB钢侧开“K”型坡口,坡口角度65°±5°，然后打磨坡口及其两侧30mm范围，以及清除背面焊缝20mm范围内氧化膜及污物，直至露出金属光泽；本发明提供的CCSB钢+1Cr18NI9TI异种钢的焊接方法，焊缝无表面气孔、焊瘤及表面裂纹，磁导率能够满足使用要求。

摘要： 本发明公开了一种RAFM钢与Cr‑Ni不锈钢复合材料，包括RAFM钢组件和Cr‑Ni不锈钢组件，通过接触面加工、接触面清洗和干燥、装配和封焊处理、热等静压扩散焊接、热处理以及表面精加工和干燥处理，可以得到圆形或方形的RAFM钢与Cr‑Ni不锈钢复合材料。根据本发明实施例的RAFM钢与Cr‑Ni不锈钢复合材料，当热等静压扩散焊接温度为900‑1150°C、压力50‑200MPa，保温时间为1‑4h以及淬火温度为1000‑1150°C，淬火时间为0.5‑2h；回火温度为700‑950°C，回火时间为1‑4h时，复合材料界面结合质量较好，可以提高材料的塑韧性。

摘要： 本发明公开了一种ZG06Cr13Ni4Mo钢的冶炼方法，包括以下步骤：S1配料计算，根据产品所需钢水量计算总料，炉料和合金以Ni重量百分比4％为目标值选配，炉料包括25Cr2Ni4MoV的返回料、含镍生铁、优质废钢；S2电弧炉粗炼，包括炉料熔化、脱磷脱碳、预脱氧、合金化、还原和出钢步骤，其中，脱磷脱碳步骤中，当[C]≤0.02％、[P]≤0.003％时，拉除氧化渣，预脱氧步骤中，在拉除全部氧化渣后，加入铝铁5.0～6.0kg/t钢进行预脱氧；S3钢包精炼，精炼总时间≥1h，精炼后吊出浇注。本发明利用电弧炉+精炼炉生产w(C)：0.04～0.06％的低碳不锈钢产品，工艺流程简单、冶炼周期短，相比VOD、AOD冶炼工艺降低了设备复杂性，冶炼成本低，并且钢水中氧含量平均为5.9ppm，提高了钢水的纯净度。

摘要： 本发明涉及金属热处理技术领域，公开了一种对选区激光熔融成形的18Ni300模具钢的热处理方法及18Ni300模具钢，包括步骤：S1、选取原料为选区激光熔融成形的18Ni300的模具钢；S2、将所述模具钢加热到设定温度460°C‑540°C，并保温预设时间t；S3、将保温后的所述模具钢进行冷却，得到强化的模具钢。该对选区激光熔融成形的18Ni300模具钢的热处理方法通过将模具钢加热到设定温度460°C‑540°C，并保温预设时间t，冷却后得到强化的模具钢，该热处理方法提高了模具钢的强度，减少了传统固溶热处理工艺步骤，降低了热处理成本。本发明公开的激光熔融18Ni300模具钢，采用上述的热处理方法进行强化。该激光熔融18Ni300模具钢通过热处理方式进行强化，得到的模具钢强度较大。

摘要： 由含Fe和Ni或者Fe和Co的石化品脱硫残渣制造含Fe和Ni的材料和含Co的材料的方法、利用该含Fe和Ni的材料制造不锈钢原料的方法以及利用该含Fe和Ni的材料制造镍铁的方法。制造含Ni和Fe的材料的方法包括酸处理含Ni和Fe的残渣以从中除去碱；干燥该残渣，并且在还原性气氛中在600°C(摄氏度)～1300°C(摄氏度)的温度范围内热处理该残渣，以将该残渣中的Ni和Fe的氧化物还原为金属态；用酸浸出通过还原所获得的产物以选择性溶解Ni和Fe；过滤酸浸出的产物以获得含Ni离子和Fe离子的溶液；用碱中和该含Ni和Fe离子的溶液以生成Fe、Ni的氢氧化物；以及过滤并且干燥通过中和所获得的产物。

摘要： 本发明提供一种9Ni钢的Ni含量控制方法，装入量控制精度为目标装入量±1t；采用双联工艺即两座转炉生产，一座脱磷，另一座脱碳；半钢终点碳控制在2.3-2.5wt%，磷0.012-0.025wt%，温度1370-1420°C。然后将半钢兑入脱碳转炉进行脱碳提温，先兑铁，后将镍板加入脱碳转炉，镍板加入量=9×后半钢装入量×（1-8%）/91×97%。前半钢渣量控制在40-45kg/t钢，后半钢渣量控制在45-50kg/t钢；出钢后，按0.35-0.78kg/t钢的加入量在炉后补加镍板，将Ni成分控制在转炉目标要求Ni含量。本发明可简化9Ni钢生产工艺，缩短精炼处理时间，减少升温，降低镍板消耗，每吨钢节约镍板3.8-7.7kg，并有效提高Ni含量控制精度，提高钢板性能。

摘要： 本发明属于材料学技术领域，提供了一种不锈钢的活化方法及在医用不锈钢表面制备Ni‑P‑PTFE复合涂层的方法。本发明的活化方法将不锈钢基材依次进行超声波清洗、碱性除油和阴极活化。本发明提供的活化方法能够彻底除去不锈钢基材上的氧化层，提高后续镀层的粘结力和涂覆效果。本发明还提供了一种在医用不锈钢表面制备Ni‑P‑PTFE复合涂层的方法，本发明将不锈钢基材先进行活化处理，高效率除去不锈钢基材上的氧化层；然后在活化不锈钢基材上电沉积镍层，保证了Ni‑P‑PTFE复合涂层和不锈钢基材的结合力；同时，保证了得到的Ni‑P‑PTFE复合涂层的结构致密、表面聚四氟乙烯颗粒分布均匀、抗粘连性能优异。

摘要： 本发明公开了一种RAFM钢与Cr‑Ni不锈钢复合材料，包括RAFM钢组件和Cr‑Ni不锈钢组件，通过接触面加工、接触面清洗和干燥、装配和封焊处理、热等静压扩散焊接、热处理以及表面精加工和干燥处理，可以得到圆形或方形的RAFM钢与Cr‑Ni不锈钢复合材料。根据本发明实施例的RAFM钢与Cr‑Ni不锈钢复合材料，当热等静压扩散焊接温度为900‑1150°C、压力50‑200MPa，保温时间为1‑4h以及淬火温度为1000‑1150°C，淬火时间为0.5‑2h；回火温度为700‑950°C，回火时间为1‑4h时，复合材料界面结合质量较好，可以提高材料的塑韧性。