耐腐蚀性能

摘要： 以7A52铝合金为对象,进行微弧氧化陶瓷层制备工艺优化及耐腐蚀性能研究。利用响应曲面法设计微弧氧化试验,在硅酸盐电解液体系下,研究电压、频率、石墨烯添加剂浓度对微弧氧化陶瓷层的厚度和孔隙率的影响,采用Quadratic模型进行数据拟合,Criteria进行预测分析,并对预测参数及响应值进行试验验证。经响应曲面分析,当预测电压为465.52 V,频率为102.66 Hz,石墨烯浓度为0.38 g/L时,获得最佳孔隙率为9.99261%,最佳陶瓷层厚度为15.4277μm。以该参数进行试验,实测孔隙率为9.6%,厚度为12.76μm,该参数下制备的微弧氧化陶瓷层经电化学测试,腐蚀电位明显增大,腐蚀电流降低,具有较好的耐腐蚀性能。

摘要： 分别采用磁控溅射与电镀方法制备了纯银镀层,对比两种工艺下制备的纯银镀层的耐蚀性及耐蚀机理。首先通过SEM、XRD、激光共聚焦显微镜和蔡司显微镜对镀层微观形貌、物相组成、表面粗糙度及镀层孔隙率进行表征,其次采用中性盐雾腐蚀试验和电化学测试比较了两种方法制备出的纯银镀层的耐蚀性。研究结果表明:磁控溅射纯银镀层呈细小、紧密的颗粒状结构,具有更好的厚度均匀性且为柱状晶生长模式;电镀纯银镀层呈沟壑起伏分布的粗大结构且平整性较差,前者具有更好的结晶度。磁控溅射获得的纯银镀层粗糙度较电镀纯银镀层下降22.5%,孔隙率较电镀银镀层也显著降低,为0.26%。磁控溅射纯银镀层经过192 h的盐雾腐蚀,未见明显腐蚀痕迹,依旧呈现亮白色光泽;电镀纯银镀层在腐蚀24 h后可见明显腐蚀斑点。通过电化学测试发现磁控溅射纯银镀层的腐蚀电流密度较电镀纯银镀层下降了48.3%。两者耐蚀性的差异主要源于磁控溅射过程中高能粒子之间的相互碰撞,使得银粒子在基体表面更加紧密地堆积,一定程度上阻断了腐蚀通道。同时溅射粒子在沉积表面具有较强的迁移能力,更易形成低缺陷的晶体结构,且较低的粗糙度与孔隙率使得磁控溅射纯银镀层在腐蚀环境中与腐蚀介质的实际接触面积更小,因此磁控溅射纯银镀层比电镀纯银镀层的耐蚀性能更优。

摘要： 用半连续铸造法制备5种合金。通过力学性能测试、盐雾腐蚀失重实验和直观颜色对比,优化出新耐腐蚀插套用导电CuSn合金成分。结果表明,若考虑综合力学性能、电性能、中性盐雾腐蚀失重率、制造成本等因素,合金成分控制范围为(质量分数):Sn为0.8%~1.2%、Ni为0.8%~1.2%、Al为0.4%~0.6%、Zn为0.5%、Si为0.15%、Zr为0.05%,其余是Cu和不可避免的杂质元素。

摘要： 采用激光选区熔化技术分别在基板温度35°C和200°C条件下制备了Al-3.40Mg-1.08Sc合金板材,并对其沿高度方向上的耐蚀性能进行了研究。结果表明,在基板温度35°C下制备的合金板材沿高度方向的微观组织均匀,腐蚀抗性基本一致。而在基板温度200°C下制备的合金板材沿高度方向的耐蚀性不同。通过对微观组织演变与第二相的分布特征进行分析,发现合金内部富铜相对合金耐蚀性能有重要影响。在较高的基板温度下,相对较慢的冷却速度及一定程度的原位时效会导致沿晶界富铜相分布的显著不同,在基板温度200°C的试样中富铜相更倾向于在交叉晶界处分布,而不是像35°C制备的试样沿晶界连续分布。因此,Al-3.40Mg-1.08Sc合金板材在基板温度200°C下的抗腐蚀性更佳,并沿高度方向呈现逐步降低的趋势。

摘要： 采用等离子喷涂技术在钛合金表面制备了(HA+5wt%CaB_(6))+0.4wt%La_(2)O_(3)/HA+50wt%Ti(过渡层)的复合涂层,并对该涂层经热处理与激光重熔后进行对比研究。对比研究了两种不同工艺对等离子喷涂涂层的晶化率、形貌和物相及缺陷的影响,并研究了在模拟体液(SBF)环境下两种不同工艺下涂层的电化学腐蚀性能。结果表明,热处理温度从550°C升高到850°C,晶化转变率逐渐提高,但温度超过650°C时,会出现裂纹;激光重熔功率从30 W升高到150 W,晶化转变率也逐渐提高,但裂纹会增多,当激光功率达到120 W时,局部甚至会出现严重的剥落现象。通过进一步研究发现,在热处理温度为550°C到到850°C之间,涂层的各衍射峰位置和相转变均没有发生,但经激光重熔后,随着激光功率密度提高,涂层的衍射峰强度会出现增强和减弱,并晶体的择优取向发生了改变。最后,对等离子喷涂涂层经热处理(650°C保温2 h)和激光重熔(50 W)后的耐腐蚀性能结果对比,热处理后涂层腐蚀电流密度I_(corr)=5.1871×10^(-7)A⋅cm^(-2);激光重熔腐蚀电流密度I_(corr)=3.6503×10^(-6)A⋅cm^(-2),I_(corr)值越高的材料越容易腐蚀,即热处理涂层具备更优异的耐腐蚀性能。

摘要： 介绍了硅含量对铸铁的氧化增长性能、高温力学性能和蠕变性能的影响情况,指出:硅含量超过3%,铸铁的氧化物生成量明显减少;硅增加铸铁基体的脆性,使其高温力学性能下降;但硅能提高球墨铸铁的抗蠕变性能。同时介绍了中硅球墨铸铁的高温性能和高硅量铸铁的耐腐蚀情况,指出:含钼中硅球墨铸铁的抗氧化性能有明显的提高,且随着含钼量的增加,其强度增加、伸长率和断面收缩率下降;而含硅量14%以上的铸铁,在各种酸中显示出很好的耐蚀性。

摘要： 采用离子交换法制备了2-巯基苯并噻唑(MBT)插层的CaAl层状双氢氧化物(CaAl-MBT^(-)-LDH),并将其添加到水性环氧树脂中以提高水性涂料的耐腐蚀性。利用X射线衍射仪(XRD)、傅里叶变换红外光谱仪(FT-IR)和扫描电子显微镜(SEM)对CaAl-MBT^(-)-LDH进行了表征,结果表明缓蚀剂MBT成功插入LDH层间,CaAl-MBT^(-)-LDH具有类似六边形的结构。通过盐雾试验和浸泡试验评价了添加一定量CaAl-MBT^(-)-LDH粉末的环氧树脂涂层的耐腐蚀性能,结果表明,当0.08 mol/L MBT制备的CaAl-MBT^(-)-LDH(CaAl-MBT_(0.08M)^(-)-LDH)在环氧树脂中的添加量为2%(质量分数)时,环氧树脂涂层经过盐雾试验170 h后依然没有严重的腐蚀痕迹。在3.5%(质量分数)NaCl溶液中浸泡13 d后,添加2%CaAl-MBT_(0.08M)^(-)-LDH的环氧树脂涂层的界面电荷转移电阻(R_(ct))仍高达1.922×10^(6)Ω·cm^(2),而纯环氧树脂涂层的R_(ct)仅为1.621×10^(3)Ω·cm^(2)。以上结果表明,在环氧树脂中添加一定量的CaAl-MBT^(-)-LDH粉末有助于提高水性涂层的耐腐蚀性能。

摘要： 高熵合金(HEAs)表现出比传统合金更为优异的耐磨耐蚀性能,逐渐成为金属材料领域的研究热点。采用金属热还原法制备不同W含量的CoCrFeNiMnAlW_(x)(x=0.12,0.15,0.19)高熵合金,研究微量W元素的添加对CoCrFeNiMnAlW_(x)高熵合金的相结构、微观组织与性能的影响。采用XRD,SEM和EDS等技术表征该合金的相结构、显微组织及元素分布,利用材料表面性能测试仪和电化学工作站测定该合金的摩擦磨损性能和电化学腐蚀性能。结果表明:不同W含量高熵合金均由两种不同晶格常数的BCC相组成,随着W含量的增加,BCC1相微观相貌并没有明显的变化,但是BCC2相的微观形貌和元素分布随W含量的变化而明显变化,而耐磨损性能和耐腐蚀性能均有一定程度的提高,CoCrFeNiMnAlW_(0.19)合金的摩擦因数和磨损率分别为0.684和1.06×10^(-5)mm^(3)/(N·m),磨损机制由黏着磨损转变为黏着磨损和磨粒磨损相结合,最后再转变为摩擦磨损;在3.5%NaCl溶液中的腐蚀电流密度从6.08×10^(-6)A/cm^(2)减小到1.72×10^(-6)A/cm^(2),腐蚀速率也逐渐减小。

摘要： 目的研究Ni元素在CrNiN涂层中的存在形式,阐明Ni含量对CrNiN涂层的微观结构、力学性能和耐腐蚀性能的影响。方法采用磁控溅射技术,在控制Cr靶功率不变的条件下,通过改变NiCr靶电流制备3种不同Ni含量的CrNiN涂层。利用X射线衍射仪(XRD)、X射线光电子能谱(XPS)、扫描电子显微镜(SEM)、聚焦离子束显微镜(FIB)、透射电子显微镜(TEM)、纳米压痕仪、电化学工作站等测试方法表征涂层的成分、组织结构、力学性能和耐腐蚀性能。结果当NiCr靶电流由0.5 A增加到1.0 A时,CrNiN涂层中的Ni含量(均用原子数分数表示)由6.84%增加到13.36%,CrNiN涂层具有明显的(200)择优取向。CrNiN涂层主要由CrN相组成,存在少量的Cr2N相和Ni金属相。随着Ni含量的增加,CrNiN涂层的硬度先增大后减小,当Ni含量为8.57%时,CrNiN涂层的硬度相对于CrN涂层提高了36%,达到了(16.9±0.7)GPa,韧性和抗塑性变形能力也明显提高;CrNiN涂层的腐蚀电流密度逐渐减小,耐腐蚀性增强。当Ni含量为13.63%时,涂层的自腐蚀电位为−0.096 V,腐蚀电流密度为5.21×10^(−9) A/cm^(2),耐腐蚀性能最优。结论随着CrNiN中Ni含量的增多,涂层的致密性提高。当涂层中的Ni含量为8%左右时,其力学性能和耐腐蚀性能均得到提升。

摘要： 文中采用快速凝固、轧制工艺制作Fe-Mn-Si系记忆合金,并通过电化学腐蚀试验检测其耐腐蚀性能,结果显示:在HCl溶液中,与铸态Fe-Mn-Si系形状记忆合金相比,快速凝固材料具有更为优越的耐腐蚀性能,但在,在NaOH溶液中却相反。轧制状态的Fe-Mn-Si系形状记忆合金在NaOH溶液中的耐腐蚀性能好于HCl溶液中的耐腐蚀性能,且在每种腐蚀液中,高浓度下的耐腐蚀性均相对较低。

摘要： 综述了双相不锈钢焊接材料的选用原则及工程应用.结果表明,该焊接材料的选用可采用"准成分匹配"原则,即尽可能使焊缝中的Cr含量与母材接近,同时提高Ni含量并添加适量的N,合理控制焊缝中铁素体与奥氏体的相比例,保证接头获得满意的耐腐蚀性能和焊接性.该钢焊接材料共有5大类,多种工艺方法各具特色,FCAW打底与多种高效焊接方法联合使用的组合工艺优势明显.不同厚度或不同位置的双相不锈钢焊接接头,分别采用匹配的焊接材料和合理的焊接工艺,均在不同的工程中获得成功应用.药芯焊丝的质量稳定性仍需严格控制.

摘要： 在中国东北以及俄罗斯等极寒地区要确保高速列车的安全可靠运行,高速列车转向架焊接接头必须其备广域环境条件下的服役能力,因此开发耐寒高韧性转向架焊丝至关重要.采用微合金化设计,研制了一种新型耐寒高韧性焊丝55GⅡ.利用高速摄相系统观察熔滴过渡行为,测试熔敷金属力学性能,利用扫描电镜观察冲击断口形貌,研究焊缝金属耐腐蚀性能和疲劳极限.结果表明:55GⅡ焊丝在250A和150A电流条件下具有优异的电弧稳定性,短路或爆断次数少、飞溅颗粒小;其焊缝组织主要为贝氏体、珠光体及铁素体的混合组织,-40°C平均冲击功达到129J,-60°C平均冲击功达96J以上;1000h周浸腐蚀失重比3.56％;在4应力级条件下经1×107次循环,焊接接头疲劳极限为374MPa.

摘要： 热水器中的阀体零部件质量对于整机的性能起着至关重要的作用,随着市场要求的提高,对产品使用性能和外观要求也越来越高,阀体属于热水器中的关键零部件,需要重点防护.本文主要介绍铝阀体表面处理工艺方法的选择和应用,针对不同处理工艺进行对比试验,确定铝阀体适合使用环保型化学氧化处理,处理液不合铬、磷等重金属成分,处理后在铝阀体表面形成化学膜层,具有优异的耐腐蚀性能,达到同行业先进水平.

摘要： 采用电化学方法研究了晶化行为对Ti35Zr30Be24Cu75Co3.5块体非晶合金在3mol/L HC1溶液中的腐蚀性能的影响.利用XRD、DSC和SEM对非晶合金的相组成、晶化行为及腐蚀形貌进行了分析.结果表明,Ti35Zr30Be24Cu75Co3.5非晶合金晶化后,由α-Ti+CuZr2+CoZr相组成;铸态非晶合金仍具有最佳的耐蚀性;350°C退火1h后,合金部分晶化,自腐蚀电流密度与其非晶合金腐蚀电流密度在同一个数量级,耐腐蚀性能下降不大;晶化温度达到550°C时,合金完全晶化,耐蚀性变差.

摘要： 研制了一种适合于燃煤发电厂除灰风机的耐磨损抗腐蚀新型材料,针对除灰风机关键部件叶轮和机壳材料选型、设计、铸造与热处理工艺、材料成分、金相组织及力学性能进行了较深入的分析,研究和试验.研制结果表明:新产品材料具有良好的淬透性和机加工工艺性;较高的力学性能和足够的抗磨损耐腐蚀性能.

摘要： 奥氏体不锈钢的焊接性主要是焊接接头的耐蚀性与热裂纹，作为薄板焊接，焊接应力较小，热裂纹倾向较小，主要是焊缝及热影响区的耐蚀性。拉伸应力是应力腐蚀开裂不可缺少的重要条件，其中残余应力(特别是焊接应力)所引起的应力腐蚀开裂约占全部应力腐蚀破坏的60%以上。合理选用焊接材料是保证焊接接头机械性能与耐腐蚀性能的关键。

摘要： 采用扫描电镜、透射电镜和拉伸性能测试研究研究Zr添加对Al-Mn-Si-Zn合金显微组织、力学性能及电化学性能的影响.结果表明:添加0.2％Zr在合金中,使得合金在时效后比在模拟钎焊合金析出相更致密.可以提高合金的屈服强度,拉伸强度和伸长率.Zr合金化有效影响合金的腐蚀电位.将时效后的合金的腐蚀类型从点蚀变为晶间腐蚀.但通过模拟钎焊处理,腐蚀行为影响较小.

摘要： 采用扫描电镜、透射电镜和拉伸性能测试研究研究Zr添加对Al-Mn-Si-Zn合金显微组织、力学性能及电化学性能的影响.结果表明:添加0.2％Zr在合金中,使得合金在时效后比在模拟钎焊合金析出相更致密.可以提高合金的屈服强度,拉伸强度和伸长率.Zr合金化有效影响合金的腐蚀电位.将时效后的合金的腐蚀类型从点蚀变为晶间腐蚀.但通过模拟钎焊处理,腐蚀行为影响较小.

摘要： 采用扫描电镜、透射电镜和拉伸性能测试研究研究Zr添加对Al-Mn-Si-Zn合金显微组织、力学性能及电化学性能的影响.结果表明:添加0.2％Zr在合金中,使得合金在时效后比在模拟钎焊合金析出相更致密.可以提高合金的屈服强度,拉伸强度和伸长率.Zr合金化有效影响合金的腐蚀电位.将时效后的合金的腐蚀类型从点蚀变为晶间腐蚀.但通过模拟钎焊处理,腐蚀行为影响较小.

摘要： 采用扫描电镜、透射电镜和拉伸性能测试研究研究Zr添加对Al-Mn-Si-Zn合金显微组织、力学性能及电化学性能的影响.结果表明:添加0.2％Zr在合金中,使得合金在时效后比在模拟钎焊合金析出相更致密.可以提高合金的屈服强度,拉伸强度和伸长率.Zr合金化有效影响合金的腐蚀电位.将时效后的合金的腐蚀类型从点蚀变为晶间腐蚀.但通过模拟钎焊处理,腐蚀行为影响较小.

摘要： 本发明提供一种能够达到优异的耐腐蚀性的涂膜，其具有：在具有金属表面的部件的包含该金属表面的表面上形成的第一涂膜；在上述第一涂膜上形成的第二涂膜；其中第一涂膜是加热含有占全体组合物5～40质量％的有机硅化合物、0.05～5.0质量％的有机钛酸盐化合物、从锌粉、锌合金粉末、及铝粉构成的组群中选择一种或两种以上的20～60质量％的金属粉末以及10～60质量％的有机溶剂的第一涂料组合物而形成的，第二涂膜是加热含有占全体组合物5～25质量％的硅烷偶合剂及30～60质量％的碱性硅酸盐的水系的第二涂料组合物而形成的。

摘要： 本发明提供一种高耐腐蚀性防锈涂料用Zn合金粒子，其特征在于，以质量％计，含有Mg：0.01～30％，其余量由Zn以及不可避免的杂质构成，具有物理性破碎面、和／或长度为0.01μm以2上的龟裂或深度为0.01μm以上的龟裂，平均粒径为0.05～200μm，最大径与最小径的纵横尺寸比(最大径／最小径)的平均值为1～1.5。本发明还提供一种含有该Zn合金粒子的高耐腐蚀防锈涂料、和涂装有该涂料的高耐腐蚀性钢铁材料以及钢结构物。

摘要： 一种高耐腐蚀性防锈涂料，其特征在于，其在无机系粘结剂中分散有以干燥涂膜换算计为30质量％以上的由Zn及不可避免的杂质构成的Zn金属粒子，(i)所述Zn金属粒子包含下述(i-1)和(i-2)：(i-1)具有由一个峰和其两侧的峰底构成的粒径频度分布且峰粒径为0.05～5μm的细粒Zn金属粒子，(i-2)具有由另一个峰和其两侧的峰底构成的粒径频度分布且峰粒径为6～100μm的粗粒Zn金属粒子，(ii)粒径为0.05～5μm的Zn金属粒子在总Zn金属粒子中所占的比例以体积％计为5～99％。

摘要： 水系表面处理液是以特定的比例含有水溶性锆化合物、水分散性微粒二氧化硅、硅烷偶联剂、钒酸化合物、磷酸化合物、镍化合物和丙烯酸树脂乳液的处理液。使用该处理液得到的表面处理镀锌系钢板在镀锌系钢板的表面具有以特定的比例含有锆化合物、微粒二氧化硅、来自硅烷偶联剂的成分、钒酸化合物、磷酸化合物、镍化合物和丙烯酸树脂、且Zr的附着量为10～200mg/m

摘要： 本发明提供一种高耐腐蚀性防锈涂料用Zn合金粒子，其特征在于，以质量％计，含有Mg：0.01～30％，其余量由Zn以及不可避免的杂质构成，具有物理性破碎面、和/或长度为0.01μm以上的龟裂或深度为0.01μm以上的龟裂，平均粒径为0.05～200μm，最大径与最小径的纵横尺寸比(最大径/最小径)的平均值为1～1.5。本发明还提供一种含有该Zn合金粒子的高耐腐蚀防锈涂料、和涂装有该涂料的高耐腐蚀性钢铁材料以及钢结构物。

摘要： 本发明涉及一种包覆金属材料的耐腐蚀性试验装置和耐腐蚀性试验方法。在钢板上设置电泳涂膜而形成的包覆金属材料的耐腐蚀性试验装置包括：布置在电泳涂膜上并保持与电泳涂膜相接触的含水材料的两个含水材料保持部；与分别收纳在两个含水材料保持部的各含水材料保持部中的含水材料相接触的两个电极；将两个电极之间电连接的外部电路；经由绝缘部与包覆金属材料抵接并至少调节包覆金属材料的温度的温度调节元件；与温度调节元件相连并控制温度调节元件的温度的控制装置；设置在外部电路上，且将两个电极中的一者和另一者分别作为阳极和阴极，并向两者之间通电，由此使包覆金属材料的腐蚀进行的通电单元。

摘要： 本发明提供一种简便且可靠性高、通用性优异的被覆金属材料的耐腐蚀性试验方法。被覆金属材料(1)的耐腐蚀性试验方法具备：在被覆金属材料(1)的两处施加人工伤痕(5)的准备步骤(S1)；计测人工伤痕(5)的大小的第一计测步骤(S2)；将两处人工伤痕(5)经由含水材料(6)并通过外部电路(7)电连接的连接步骤(S3)；通过对钢板(2)通电而在人工伤痕(5)产生电沉积涂膜(4)的膨胀的通电步骤(S4)；计测电沉积涂膜(4)的膨胀的大小的第二计测步骤(S5)；基于人工伤痕(5)的大小与电沉积涂膜(4)的膨胀的大小来计算被覆金属材料(1)的腐蚀的发展程度的计算步骤(S6)；以及基于人工伤痕(5)的大小、以及预先试验性求出的人工伤痕(5)的大小与腐蚀的发展程度的相关关系来校正腐蚀的发展程度的校正步骤(S7)。

摘要： 包覆金属材料的耐腐蚀性试验方法是一种模拟因表面处理膜(4)上的伤痕而发生的腐蚀的电化学方法。在金属基材(2)上形成表面处理膜(4)而得到包覆金属材料(1)，经由含水电解质材料(6)在外部电路(7)中将包覆金属材料(1)的相分离的两个部位的人工伤痕部(5)电连接起来。通电而使所述两个部位的人工伤痕部(5)中的一者为阳极部位、另一者为阴极部位来进行腐蚀。

摘要： 本发明提供一种高耐腐蚀性防锈涂料用Zn合金粒子，其特征在于，以质量％计，含有Mg：0.01～30％，其余量由Zn以及不可避免的杂质构成，具有物理性破碎面、和/或长度为0.01μm以上的龟裂或深度为0.01μm以上的龟裂，平均粒径为0.05～200μm，最大径与最小径的纵横尺寸比(最大径/最小径)的平均值为1～1.5。本发明还提供一种含有该Zn合金粒子的高耐腐蚀防锈涂料、和涂装有该涂料的高耐腐蚀性钢铁材料以及钢结构物。

摘要： 本发明提供一种能够达到优异的耐腐蚀性的涂膜，其具有：在具有金属表面的部件的包含该金属表面的表面上形成的第一涂膜；在上述第一涂膜上形成的第二涂膜；其中第一涂膜是加热含有占全体组合物5～40质量％的有机硅化合物、0.05～5.0质量％的有机钛酸盐化合物、从锌粉、锌合金粉末、及铝粉构成的组群中选择一种或两种以上的20～60质量％的金属粉末以及10～60质量％的有机溶剂的第一涂料组合物而形成的，第二涂膜是加热含有占全体组合物5～25质量％的硅烷偶合剂及30～60质量％的碱性硅酸盐的水系的第二涂料组合物而形成的。