微观结构

摘要： 在研究了温度对镍基高温合金GH4169蠕变行为及机制的影响基础之上,分析了其断口形貌和蠕变断裂机理.实验结果表明,随着蠕变温度的升高,GH4169合金的稳态蠕变速率逐渐升高,蠕变寿命显著降低,即该合金有极强的温度敏感性.蠕变过程中,γ″相长大聚集,并向δ相转变,随着蠕变温度的升高,γ″相向δ相转变速度加快,晶内的γ″相数量减少,δ相所占体积增加,尺寸增大,次生裂纹数量减少,尺寸减小.当蠕变温度为650°C时,断口中存在较多亮白色撕裂棱,韧窝尺寸大小不一,有少量析出物和碳化物;当温度提高到670°C时,韧窝尺寸减小,以浅韧窝为主,且出现解理面;当温度提高到690°C时,只存在少量韧窝,且δ相的数量显著增多,出现解理台阶,断裂方式为解理断裂或准解理断裂.

摘要： 氧化物弥散强化(Oxide dispersion strengthened,ODS)钢因其良好的高温力学性能和抗辐照性能被认为是钠冷快堆包壳材料的重要候选材料.本文通过机械合金化以及热等静压和锻造工艺制备了15Ni‒15Cr ODS奥氏体钢,并且采用相同工艺制备了不加氧化物的15Ni‒15Cr奥氏体钢作为参比材料.利用透射电镜对样品的微观结构进行分析,发现15Ni‒15Cr和15Ni‒15Cr ODS奥氏体钢晶粒尺寸分别为0.75和0.5μm.15Ni‒15Cr ODS奥氏体钢中分布的氧化物弥散粒子主要为δ-Y4Zr_(3)O_(12)以及少量的Al_(2)O_(3).15Ni‒15Cr ODS奥氏体钢中氧化物弥散粒子的平均粒径为12.8 nm、数密度5.5×10^(22)m^(−3)、粒子间距26 nm.相比于15Ni‒15Cr奥氏体钢,15Ni‒15Cr ODS奥氏体钢具有更高的强度,但是高温塑性有所降低.15Ni‒15Cr ODS奥氏体钢的室温断裂机制为韧性断裂,高温断裂机制为韧–脆混合断裂.

摘要： 近年来,随着奶茶行业的兴起,现制现售饮品行业对粉末油脂原料的需求日趋增多,粉末油脂的乳液性能已是在奶茶中应用的重要影响因素之一。因此,以市售典型奶茶专用粉末油脂(non-dairy creamer,NDC)为研究对象,采用粒径分析与微观结构观察探究粉末油脂的乳化性,并利用Turbiscan分析仪进一步探讨其乳液稳定性。结果表明:NDC-1、NDC-2具有更小的粒径(分别为0.261μm和0.229μm),乳液滴分布均匀,且在60°C下呈现较好的乳液稳定性(NDC-1乳液放置24 h后的稳定性指数(TSI_(24 h))为1.05)。在此基础上,以粉末油脂为原料制作奶茶,发现NDC-1与NDC-2奶茶组织状态更佳、口感顺滑,这为粉末油脂在奶茶领域中的应用提供了理论依据。

摘要： 基质沥青的化学组成及其力学性能等因素会影响其添加SBS改性剂后的改性沥青(SBSMA)的性能。通过选取典型的5种基质沥青进行组分分析,并采用现代分析法测定不同基质沥青制备的SBS改性沥青的微观结构、老化前后流变性能等,得出了基质沥青组分对SBS改性沥青性能的影响规律,研究结果有利于选择合适的基质沥青以提高SBS改性沥青的性能。

摘要： 采用30 W的低温等离子体对乳清分离蛋白-酪蛋白酸钠-甘油复合蛋白膜表面分别进行0、5、10、15、20 min的扫描处理,研究了不同能率的等离子体处理对薄膜中蛋白质二级结构、薄膜微观形态、表面水-油亲和力、机械性能、阻隔性能、热稳定性及灭菌能力的影响作用。结果显示,在结构方面,5~10 min的等离子体处理导致蛋白质二级结构中α-螺旋和β-折叠的程度提高15%左右,薄膜表面更加致密,变得粗糙少孔,玻璃态转变温度(glass transition temperature,T_(g))升至150.60°C,分解温度(decomposition temperature,T_(d))升至197.08°C;在包装性能方面,抗拉强度提高24.10%,断裂伸长率降低27.13%,同时,薄膜的阻隔性提高,其氧气透过率降低至1.20 cm^(3)/(m^(2)·d),水蒸气透过系数降低至5.555×10^(-12) g·cm/(cm^(2)·s·Pa),表面疏水性、疏油性因其表观变化而显著降低(P<0.05),透光率降低20%,水溶性也有轻微下降;在薄膜减菌化处理应用中显示了良好潜力:薄膜菌落总数降低约93.93%。因此,较低能率的等离子体处理能够有效改善薄膜的包装特性,提高蛋白质稳定性,并增强其表面粗糙度以利于与其他材料复合。

摘要： 为研究机制砂高强自密实砂浆的配合比设计,在固定砂石体积法和全计算方法的基础上,引入γ1、γ2对用水量计算公式进行调整,并根据砂浆扩展度试验调整出不同水胶比下该砂浆减水剂的最优掺量,得到全定量配合比计算式。分析了砂浆的工作性能、不同龄期的力学性能、不同强度等级的孔径分布及微观结构。结果表明:当粉煤灰掺量为20%时,砂浆的保水性及工作性能良好。砂浆3、7 d的抗压强度可达到28 d抗压强度的64.9%~67.7%、75.3%~79.5%,具有较好的早期强度;砂浆28 d的抗压强度能够达到设计强度要求,且劈裂抗拉强度约为抗压强度的1/12~1/14之间;由压汞仪和SEM测试结果可知,在满足工作性能的前提下,水胶比越小,水化物能更有效填充砂浆的有害孔洞,砂浆的密实性也得到进一步的提高。

摘要： 为了探讨添加不同食品胶体对马铃薯淀粉凝胶3D打印特性的影响规律,研究了3种胶体的马铃薯淀粉凝胶体系结构和打印特性。以马铃薯淀粉和大豆分离蛋白的糖基化产物作为基础原料,添加明胶、结冷胶和可得然胶作为结构改良剂,采用扫描电镜观察、红外光谱分析、流变仪检测等方法系统分析了不同胶体对马铃薯淀粉凝胶的流变特性、稳定性和质构特性等的影响。研究结果表明:与马铃薯淀粉凝胶相比,马铃薯-明胶、马铃薯-结冷胶和马铃薯-可得然胶复合凝胶硬度分别比马铃薯淀粉凝胶升高了390%、233%、469%,说明胶体的添加可有效提高马铃薯淀粉凝胶的机械强度;3种胶体中,马铃薯-明胶复合凝胶体的储能模量、损耗模量降低最为明显;添加胶体后,3D打印样品的打印直径和高度与贮藏后的直径和高度较为接近,说明胶体的加入显著提升了样品的打印稳定性。通过对比3种不同胶体的添加对马铃薯淀粉凝胶打印特性的影响,发现结冷胶对马铃薯淀粉凝胶的打印特性影响显著,在室温下可长时间存放并保持形状的稳定。研究结果旨在为马铃薯淀粉基材料3D打印的稳定性和精确性的提高,为数字化的食品营养精准设计和调控奠定理论基础。

摘要： 目的:提升湘味卤牛肉品质、改进卤制工艺。方法:研究了脉冲卤制、真空卤制、微压卤制、传统卤制4种卤制工艺过程中牛肉品质和风味的变化规律。结果:随卤制时间延长,各卤制工艺牛肉的NaCl含量、烹煮损失率逐渐增加;色差L^(*)值逐渐降低;咀嚼性、硬度、弹性先增加后降低;脉冲卤制、真空卤制、微压卤制、传统卤制感官评价最高得分分别为89.6,85.2,86.1,83.6,达到最高得分所需卤制时间分别为2.7,3.0,3.0,4.0 h,其中脉冲卤制感官评分最高,达至最高得分所需时间最少;在最高感官得分时,脉冲卤制牛肉的烹饪损失率为23.18%,低于微压卤制与传统卤制(P<0.05),咀嚼性、硬度和弹性分别为5.15,11.21 N和0.782 mm,优于另外3种卤制工艺(P<0.05);脉冲卤制牛肉的肌肉组织破坏程度最低,肌纤维间隙最大;脉冲卤制牛肉中月桂醛、桂酸乙酯、丁香酚等湘味卤制特征风味物质相对含量最高,为12.3%。结论:脉冲卤制最适合湘味卤牛肉生产,可有效提升湘味卤牛肉卤制效率、出品率与食用品质。

摘要： 制备了4种3,4-结构摩尔分数不同的液体聚异戊二烯(LIR),考察了芳烃油及不同3,4-结构摩尔分数的LIR作为增塑剂对于天然橡胶(NR)的交联密度、物理机械性能、动态力学性能及微观结构的影响。结果表明,随着LIR中3,4-结构摩尔分数的增加,NR的交联密度增加。LIR不仅起到增塑的作用,还可与NR形成共交联网络。与芳烃油相比,以LIR作为增塑剂的NR硫化胶的定伸应力及拉伸强度更优。同时填充3,4-结构摩尔分数较高的LIR的NR硫化胶具有良好的抗湿滑性能以及较低的滚动阻力。LIR可以提高炭黑在NR基体中的分散性。

摘要： 研究了烧结过程中,不同的烧结保温段放气峰对钕铁硼的微观组织的影响,结果表明在400°C之前,烧结会大量释放富含C、O的气体,导致磁体表层的微观组织恶化。通过对烧结放气与保温的关系及毛坯C、O含量的变化规律,可以确定最优的烧结快速升温原则,从而提高生产效率.

摘要： 采用IPP(Image-Pro Plus)图像分析软件对贵州省贵阳市某工厂三种既有地基红黏土SEM图像的信息进行提取和处理,定性描述和定量分析土体的微观结构,并引入分形理论分析SEM图像,提出在IPP软件中获取颗粒三维分形维数的计算方法.结果表明:(1)抗剪强度参数随微观颗粒数、颗粒形态比的增大而增大,随颗粒平均面积的增大而减小;(2)颗粒分布及形态均具有明显的分形特征,分形维数介于2～3之间,抗剪强度参数均随颗粒分布及形态分维值的增大而增大;(3)与构建三维模型的方法相比,利用IPP软件计算土颗粒三维分形维数的方法具有可行性,简单易操作,结果可靠.

摘要： 实验室合成一种新型聚合物稠化剂JNCH粉剂产品,用于聚合物压裂液体系的研制.本文首先以丙烯酰胺、苯乙烯基磺酸钠、丙烯酰氧乙基三甲基氯化铵为原料,合成了新型共聚物,然后从该聚合物稠化剂的结构出发,采用红外光谱分析、元素分析、凝胶色谱分析方法对其基本元素组成、微观结构及分子量进行表征,最后将其与交联剂以及其他压裂液添加剂复配成聚合物压裂液体系,0.5％JNCH+0.4％交联剂+0.3％防膨剂+0.1％纳米材料+0.2％分散剂+0.3％助排剂,对该体系的各项性能进行评价.实验结果表明,该压裂液体系的耐温耐剪切性能优良,170°C、170s-1下剪切黏度仍能达到100mPa·s,减阻性能优异(0.05％JNCH减阻率75.17％),对储层伤害小(岩心油相渗透率伤害为9.58％),破胶性好,破胶液透明且黏度低(2.13mPa·s),返排液处理简单,渗吸性能良好(渗吸采收率为22.9％),体系黏弹性强保证了良好的流变性能,防膨性能好(CST比值1.34),总体可以满足致密页岩油储层中超高温深井的压裂需求.

摘要： 通过铝钛复合偶联剂(OL-AT-1618)、钛酸酯偶联剂(NDZ-311)两种偶联剂干法改性高岭土,然后与聚丙烯熔融共混制备出聚丙烯/高岭土复合材料.研究表明:改性后高岭土活化指数显著增加,红外谱图上出现了烷基的特征吸收峰,表明偶联剂分子对高岭土表面进行了有机化改性.通过热重分析,与高岭土活性基团作用后,偶联剂热分解温度提高到(267～510)°C,保证其在聚丙烯复合材料的加工温度范围内起到有效偶联作用.在温度为110°C,时间为10min时,偶联剂对PP/高岭土复合材料改性效果最佳,复合材料冲击强度提高了11％,拉伸强度提高了9％,拉伸模量提高了21％,弯曲强度提高了36％,弯曲模量提高了61％.

摘要： 采用马来酸酐POE-g-MAH(POE-g-MAH)作为相容剂,纳米碳酸钙(Nano-CaCO3)为改性剂,高密度聚乙烯(HDPE)为基体材料,通过高速混合、挤出造粒获得改性HDPE复合材料.对HDPE复合材料力学性能、结晶行为、流变性能和微观结构进行了测试和分析.实验结果表明,当采用POE-g-MAH用量为3份,纳米碳酸钙用量为5份时,其冲击强度达到60.72KJ/m2,比未加POE-g-MAH时提高77％;SEM实验表明POE-g-MAH明显改善纳米碳酸钙与HDPE界面相容性;Nano-CaCO3对HDPE有成核剂作用.

摘要： 引入微生物矿化技术,利用其中巴氏芽孢杆菌的代谢产物对红黏土进行改性研究.对微生物矿化作用的红黏土试样开展常规物理指标试验,分析试样含水率、密度、比重、孔隙比和颗粒粒径的变化.利用三轴固结不排水剪切试验,测定土体的抗剪强度指标,并结合扫描电镜分析微生物矿化下红黏土的微观结构特征.结果表明:巴氏芽孢杆菌诱导碳酸钙沉淀胶结充填红黏土空隙作用明显,土样经过恒温养护10d时的作用效果最佳,红黏土的物理性质朝着工程性质好的方向发展、抗剪强度有所增强.从SEM图像分析,红黏土试样中生成碳酸钙晶体填充胶结于土体孔隙,加强了土壤颗粒间的连接.

摘要： 嫦娥四号已成功于月背软着陆,顺利开展一系列科学研究项目,完成既定目标.按照"绕、落、会回"的发展思路,第三期探月工程即将在2019年年底前后实施,届时嫦娥五号探测器将完成月面岩石取样并返回地球.嫦娥五号采集样品主要以月壤为主,通过对着陆点月壤样品的化学成分和微观结构特征进行分析与研究,将对月球的起源与演化、太空风化效应等方面有进一步的认识.

摘要： 为提高SiC/C-SiC复合材料的高温抗氧化性能,在材料表面制备了SiC涂层.针对SiC/CSiC复合材料的实际应用场景,采用高温-低温水淬循环的方法进行热震试验,考察材料的抗热震性能.采用X射线衍射(XRD)和X射线断层扫描(XCT)技术分析了SiC/C-SiC复合材料的材料内部的物相组成和三维结构,并研究了热震前后SiC/C-SiC复合材料的质量和力学性能变化.结果表明:SiC/CSiC复合材料表面的SiC涂层在热震后发生明显的烧蚀.材料内部并未因热震出现氧化物,但SiC、C以及Si的衍射峰的衍射强度都明显增强.C基体发生氧化反应以CO2气体形式挥发造成材料内部出现较多孔隙,孔隙主要出现在接近复合材料表层区域.3D SiC/C-SiC复合材料的开放孔隙率和密闭孔隙率分别从热震前的2.23％和1.19％变为热震后的5.2％和1.2％.在经历12次热震循环后的质量损失率为8.12％.经过10次至30次热震循环后,SiC/C-SiC复合材料的弯曲强度保持率分别为89.7％、80％和68.4％,拉伸强度保持率分别为68％、84％和6％.

摘要： 为提高SiC/C-SiC复合材料的高温抗氧化性能,在材料表面制备了SiC涂层.针对SiC/CSiC复合材料的实际应用场景,采用高温-低温水淬循环的方法进行热震试验,考察材料的抗热震性能.采用X射线衍射(XRD)和X射线断层扫描(XCT)技术分析了SiC/C-SiC复合材料的材料内部的物相组成和三维结构,并研究了热震前后SiC/C-SiC复合材料的质量和力学性能变化.结果表明:SiC/CSiC复合材料表面的SiC涂层在热震后发生明显的烧蚀.材料内部并未因热震出现氧化物,但SiC、C以及Si的衍射峰的衍射强度都明显增强.C基体发生氧化反应以CO2气体形式挥发造成材料内部出现较多孔隙,孔隙主要出现在接近复合材料表层区域.3D SiC/C-SiC复合材料的开放孔隙率和密闭孔隙率分别从热震前的2.23％和1.19％变为热震后的5.2％和1.2％.在经历12次热震循环后的质量损失率为8.12％.经过10次至30次热震循环后,SiC/C-SiC复合材料的弯曲强度保持率分别为89.7％、80％和68.4％,拉伸强度保持率分别为68％、84％和6％.

摘要： 为提高SiC/C-SiC复合材料的高温抗氧化性能,在材料表面制备了SiC涂层.针对SiC/CSiC复合材料的实际应用场景,采用高温-低温水淬循环的方法进行热震试验,考察材料的抗热震性能.采用X射线衍射(XRD)和X射线断层扫描(XCT)技术分析了SiC/C-SiC复合材料的材料内部的物相组成和三维结构,并研究了热震前后SiC/C-SiC复合材料的质量和力学性能变化.结果表明:SiC/CSiC复合材料表面的SiC涂层在热震后发生明显的烧蚀.材料内部并未因热震出现氧化物,但SiC、C以及Si的衍射峰的衍射强度都明显增强.C基体发生氧化反应以CO2气体形式挥发造成材料内部出现较多孔隙,孔隙主要出现在接近复合材料表层区域.3D SiC/C-SiC复合材料的开放孔隙率和密闭孔隙率分别从热震前的2.23％和1.19％变为热震后的5.2％和1.2％.在经历12次热震循环后的质量损失率为8.12％.经过10次至30次热震循环后,SiC/C-SiC复合材料的弯曲强度保持率分别为89.7％、80％和68.4％,拉伸强度保持率分别为68％、84％和6％.

摘要： 为提高SiC/C-SiC复合材料的高温抗氧化性能,在材料表面制备了SiC涂层.针对SiC/CSiC复合材料的实际应用场景,采用高温-低温水淬循环的方法进行热震试验,考察材料的抗热震性能.采用X射线衍射(XRD)和X射线断层扫描(XCT)技术分析了SiC/C-SiC复合材料的材料内部的物相组成和三维结构,并研究了热震前后SiC/C-SiC复合材料的质量和力学性能变化.结果表明:SiC/CSiC复合材料表面的SiC涂层在热震后发生明显的烧蚀.材料内部并未因热震出现氧化物,但SiC、C以及Si的衍射峰的衍射强度都明显增强.C基体发生氧化反应以CO2气体形式挥发造成材料内部出现较多孔隙,孔隙主要出现在接近复合材料表层区域.3D SiC/C-SiC复合材料的开放孔隙率和密闭孔隙率分别从热震前的2.23％和1.19％变为热震后的5.2％和1.2％.在经历12次热震循环后的质量损失率为8.12％.经过10次至30次热震循环后,SiC/C-SiC复合材料的弯曲强度保持率分别为89.7％、80％和68.4％,拉伸强度保持率分别为68％、84％和6％.

摘要： 经涂布导体，包含导体和至少部分围绕所述导体的可剥离聚合涂层，其中所述可剥离聚合涂层包含1到8个微毛细管，所述微毛细管限定单独、离散空隙空间。还公开用于制备这类经涂布导体的方法。

摘要： 本发明涉及生产连接至驻极体基板连接的胶体纳米颗粒的定向单层或多层组件的方法，该方法包括步骤(4)根据正和/或负电荷的图案给予驻极体基板表面电势，和步骤(6)使驻极体基板与胶体分散体接触。胶体分散体包含电中性或接近中性且可电极化的胶体纳米颗粒，以及非极化或弱极化的分散介质。表面电势的绝对值和可极化纳米颗粒的浓度分别为不低于第一表面电势阈值和不低于第二浓度阈值，从而获得具有期望的几何形状的组件，其中就不存在不期望的缝隙而言，至少第一层是紧凑的，该不期望的缝隙的尺寸为大于两个相邻纳米颗粒的尺寸，优选不大于一个纳米颗粒的尺寸。

摘要： 经涂布导体，包含导体和至少部分围绕所述导体的可剥离聚合涂层，其中所述可剥离聚合涂层包含1到8个微毛细管，所述微毛细管包含低粘度填充剂材料。还公开用于制备这类经涂布导体的方法。

摘要： 经涂布导体，包含导体和至少部分围绕所述导体的可剥离聚合涂层，其中所述可剥离聚合涂层包含1到8个微毛细管，所述微毛细管限定单独、离散空隙空间。还公开用于制备这类经涂布导体的方法。

摘要： 本公开涉及用于制造微观结构的立铣方法，以及包含此类微观结构的制品。立铣工艺包括围绕旋转轴线(1409)旋转立铣刀(1410r)并使旋转立铣刀(1410r)在工作表面(1407)中平移以形成第一凹陷部(1420)，使得立铣刀(1410r)相对于工作表面(1409)沿倾斜路径(1411)移动，或者移动到工作表面(1407)沿其延伸的基准平面。该方法形成平坦面(1441a,1441b)，其沿圆形边缘(1451)相遇，边缘(1451)相对于基准平面倾斜。通过用旋转立铣刀(1410r)切削基板(4705,4805,5605)而形成立体角元件(4780,4880,5680)的光学面的至少一部分，可在基板(4705,4805,5605)中制造两个截顶的立体角元件(参见例如图47和图48)和全立体角元件(参见例如图56A)。

摘要： 本发明公开了具有高血液相容性的微观结构表面制备方法及微观结构，其技术方案为：对纯钛试样进行抛光清洗；将抛光后的试样进行酸蚀处理，并对酸蚀处理后的试样进行超声清洗、高温干燥；将干燥后的试样进行一次阳极氧化处理，使试样表面生成TiO2纳米管层；将一次阳极氧化获得的试样放入去离子水中进行超声处理，直到试样表面的TiO2纳米管层全部脱落；并对氧化层脱落后的试样进行清洗、干燥；采用与一次阳极氧化不同的电解液对试样进行二次阳极氧化处理，将氧化处理后的试样进行清洗、干燥，获得蜂窝状纳米孔结构表面。本发明能够在纯钛表面精确制备基于蛋白尺度下的规则性微观结构，实现高血液相容性医用纯钛表面的改性。

摘要： 本发明公开了具有亚微观结构的空气动力微观结构。一个公开的示例装置包括在交通工具的外表面上的空气动力微观结构，以及叠加在所述空气动力微观结构上的亚微观结构，其中所述亚微观结构被间隔开以减少反射。

摘要： 本公开涉及用于制造微观结构的立铣方法，以及包含此类微观结构的制品。立铣工艺包括围绕旋转轴线(1409)旋转立铣刀(1410r)并使旋转立铣刀(1410r)在工作表面(1407)中平移以形成第一凹陷部(1420)，使得立铣刀(1410r)相对于工作表面(1409)沿倾斜路径(1411)移动，或者移动到工作表面(1407)沿其延伸的基准平面。该方法形成平坦面(1441a,1441b)，其沿圆形边缘(1451)相遇，边缘(1451)相对于基准平面倾斜。通过用旋转立铣刀(1410r)切削基板(4705,4805,5605)而形成立体角元件(4780,4880,5680)的光学面的至少一部分，可在基板(4705,4805,5605)中制造两个截顶的立体角元件(参见例如图47和图48)和全立体角元件(参见例如图56A)。

摘要： 本公开涉及剪切带微观结构的设计方法、微观结构、剪切带及轮胎，该方法包括：定义设计区域和确定设计变量；设计区域为剪切带微观结构的最小周期单元；设计变量为设计区域中的填充材料；构建设计区域的材料矩阵，确定目标函数；对设计区域进行有限元分析，计算等效弹性模量；基于等效弹性模量，计算设计区域中每个网格的灵敏度；基于灵敏度，更新设计变量；计算更新设计变量后的目标函数的目标值，判断目标值是否满足收敛条件；满足收敛条件时，将设计区域作为剪切带微观结构输出；不满足收敛条件时，返回执行对设计区域进行有限元分析，计算设计区域的等效弹性模量的步骤。该方法获得的剪切带微观结构应用于剪切带，可提高非充气轮胎的承载能力。

摘要： 本发明公开了具有高血液相容性的微观结构表面制备方法及微观结构，其技术方案为：对纯钛试样进行抛光清洗；将抛光后的试样进行酸蚀处理，并对酸蚀处理后的试样进行超声清洗、高温干燥；将干燥后的试样进行一次阳极氧化处理，使试样表面生成TiO2纳米管层；将一次阳极氧化获得的试样放入去离子水中进行超声处理，直到试样表面的TiO2纳米管层全部脱落；并对氧化层脱落后的试样进行清洗、干燥；采用与一次阳极氧化不同的电解液对试样进行二次阳极氧化处理，将氧化处理后的试样进行清洗、干燥，获得蜂窝状纳米孔结构表面。本发明能够在纯钛表面精确制备基于蛋白尺度下的规则性微观结构，实现高血液相容性医用纯钛表面的改性。