耐磨损性能

摘要： 高熵合金(HEAs)表现出比传统合金更为优异的耐磨耐蚀性能,逐渐成为金属材料领域的研究热点。采用金属热还原法制备不同W含量的CoCrFeNiMnAlW_(x)(x=0.12,0.15,0.19)高熵合金,研究微量W元素的添加对CoCrFeNiMnAlW_(x)高熵合金的相结构、微观组织与性能的影响。采用XRD,SEM和EDS等技术表征该合金的相结构、显微组织及元素分布,利用材料表面性能测试仪和电化学工作站测定该合金的摩擦磨损性能和电化学腐蚀性能。结果表明:不同W含量高熵合金均由两种不同晶格常数的BCC相组成,随着W含量的增加,BCC1相微观相貌并没有明显的变化,但是BCC2相的微观形貌和元素分布随W含量的变化而明显变化,而耐磨损性能和耐腐蚀性能均有一定程度的提高,CoCrFeNiMnAlW_(0.19)合金的摩擦因数和磨损率分别为0.684和1.06×10^(-5)mm^(3)/(N·m),磨损机制由黏着磨损转变为黏着磨损和磨粒磨损相结合,最后再转变为摩擦磨损;在3.5%NaCl溶液中的腐蚀电流密度从6.08×10^(-6)A/cm^(2)减小到1.72×10^(-6)A/cm^(2),腐蚀速率也逐渐减小。

摘要： SiO_(2)气凝胶隔热复合材料已经广泛应用于航空航天、石油化工等隔热保温领域,通过疏水改性可大幅拓展其应用场景。为了使SiO_(2)气凝胶隔热复合材料在更高温度仍保持良好的疏水性能,采用聚硅氧烷改性硅酸盐涂料对SiO_(2)气凝胶隔热复合材料进行表面刷涂疏水改性,然后研究了涂层厚度对裂纹扩张的影响以及涂层在高温下疏水性能的失效机制和刷涂改性前后复合材料的耐磨损性能。结果表明,当涂层厚度大约为13μm时,所制备的涂层表面无裂纹,接触角可达(113±2)°,经450°C高温热处理1800 s后接触角依然可以保持在105°左右,表现出良好的热稳定性,同时涂层显著提高了复合材料的耐磨损性能。

摘要： 针对登山绳使用时打结处、与岩石等摩擦处易发生磨损进而影响登山绳牢度的问题,从组织结构、密度、磨损条件等方面对动态登山绳的护套织物的耐磨损性能进行研究,同时模拟日光照射进行耐候性试验。结果表明:护套织物组织结构和使用环境是动态登山绳耐磨损性能存在差异的主要原因。

摘要： 针对丘陵果园螺旋开沟机在土壤富含岩石等杂物环境下作业时出现的开沟刀破损和磨损严重的问题,基于原来开沟刀并借鉴隧道掘进机械刀具设计了硬质合金开沟刀。主要改进措施如下:将开沟刀磨损最严重的的刀齿部位的材料由H13替换为YG11C硬质合金并增大刃厚;在刀体上下表面使用氧乙炔火焰堆焊铸造WC焊条。3种开沟刀磨损台架试验与田间试验均表明耐磨损性能排序为硬质合金开沟刀>修补硬质合金开沟刀>原来开沟刀,验证了硬质合金开沟刀应用线切割—钎焊修补技术的可行性。台架磨损试验60min后,硬质合金开沟刀与修补硬质合金开沟刀磨损质量比原来开沟刀分别减少65.44%、62.65%。5种堆焊方式磨损台架试验结果表明:耐磨损性能排序为相邻法向堆焊>相邻切向堆焊>间隔网状堆焊>间隔法向堆焊>间隔切向堆焊。堆焊密度与堆焊方向对耐磨损性能均具有影响;相邻堆焊优于间隔堆焊,法向堆焊优于切向堆焊;间隔网状堆焊的综合性能较好,适合于大面积堆焊。田间试验4h后,磨损质量硬质合金开沟刀与修补硬质合金开沟刀比原来开沟刀分别减少60.53%、54.67%。

摘要： 采用溶胶-凝胶法制备了含黏结剂的系列Fe基乙苯脱氢催化剂,并进行了结构表征,考察了4种黏结剂(高岭土、水泥、二氧化硅、氧化铝)对Fe基催化剂耐磨损性能和乙苯脱氢反应性能的影响。结果表明:与未添加黏结剂的催化剂相比,高岭土和氧化铝可提高催化剂的比表面积、孔容和孔径,水泥和二氧化硅会降低催化剂比表面积;加入黏结剂的4种催化剂耐磨损性能均有改善,加入氧化铝的催化剂耐磨损性能最佳,且乙苯脱氢活性和苯乙烯选择性最高。

摘要： 采用铝热反应法制备了CoCrFeNiMnAlCu_(x)(x=0.2、0.4、0.6和0.8)高熵合金,研究了不同Cu含量对CoCrFeNiMnAlCu_(x)高熵合金的微观组织结构、硬度、耐磨性和耐蚀性的影响。结果表明:CoCrFeNiMnAlCu_(x)高熵合金结构由体心立方结构(BCC)和面心立方结构(FCC)组成,且FCC相随着Cu含量的增加而增加。在Cu_(0.2)合金中Cu元素分布均匀且未发生偏析,组织分布较为均匀;随着Cu进一步增加,富Cu相逐渐在Cu_(0.4)和Cu_(0.6)合金中偏析。当x=0.8时,Cu由于与合金中其他元素之间的正混合焓,而大量在晶界处析出。当Cu含量从0.2增加至0.8时,硬度、耐磨性和耐蚀性先升高后下降,磨损机制由最开始的磨粒磨损逐渐转变为黏着磨损,最后又转变为磨粒磨损。其中CoCrFeNiMnAlCu_(0.6)合金展示了最佳的性能,硬度、磨损率和腐蚀电流分别为564HV_(0.5)、4.187×10^(-5) mm^(3)/(N·m)和1.17×10^(-6)A·cm^(-2)。

摘要： Cr_(2)O_(3)对Al_(2)O_(3)-Cr_(2)O_(3)复合涂层与高硬度陶瓷接触时的摩擦磨损行为及磨损机制的影响尚未揭示。采用大气等离子喷涂的方法制备Cr_(2)O_(3)含量不同的Al_(2)O_(3)-Cr_(2)O_(3)复合涂层以研究Cr_(2)O_(3)的影响机制。试验结果表明:Cr_(2)O_(3)明显减少了涂层的微观孔隙;复合涂层中α-Al_(2)O_(3)/γ-Al_(2)O_(3)的相对含量比明显高于Al_(2)O_(3)涂层中的37%;Al_(2)O_(3)-40%Cr_(2)O_(3)涂层的硬度与Al_(2)O_(3)涂层相比提高了48%,断裂韧性是Al_(2)O_(3)涂层的2倍多;当载荷为5 N、10 N和15 N时,Al_(2)O_(3)-40%Cr_(2)O_(3)复合涂层的摩擦因数最低,磨损率依次降低60%、85%和79%。但是当载荷为20 N时,Al_(2)O_(3)-20%Cr_(2)O_(3)复合涂层的摩擦因数最低,磨损率降低了50%。微观脆性断裂是涂层的主要磨损机制。复合涂层耐滑动磨损性能与Cr_(2)O_(3)含量及磨损条件是密切相关的。微观结构、硬度、断裂韧性、导热系数等是影响Al_(2)O_(3)-Cr_(2)O_(3)复合涂层耐磨损性能的重要因素。研究结果可为高耐磨性Al_(2)O_(3)基涂层的设计和应用提供指导。

摘要： Al_(2)O_(3)作为等离子喷涂的常用材料,以其良好的耐磨性和耐腐蚀性能被广泛地应用于工业领域。本文从原始喂料特征、第二相粉体粒子等方面阐述其对涂层性能的影响,并从梯度涂层、多层涂层和后处理(封孔处理、激光重熔等)等角度,对涂层的孔隙率和耐腐蚀性能的影响作了详细说明,在涂层的韧性方面,主要分析第二相粒子和热处理对涂层韧性的影响,最后对用等离子喷涂技术制备综合性能良好的Al_(2)O_(3)基复合涂层的研究方向提出了展望。

摘要： 采用不同激光功率(1.1,1.3,1.5kW)在45钢表面激光熔覆制备WC增强Ni35合金熔覆层,利用光学显微镜、扫描电子显微镜、X射线衍射仪、显微维氏硬度计、摩擦磨损试验机、电化学工作站等研究了激光功率对熔覆层组织与性能的影响。结果表明:随着激光功率增大,熔覆层表面宏观裂纹减少,熔覆层稀释率增大;随着激光功率增大,熔覆层的显微硬度升高,磨损量和摩擦因数减小,不同激光功率熔覆层的耐磨性均优于基体;当激光功率为1.5kW时,相比于基体,熔覆层的表面平均硬度提高了约270%,磨损量和摩擦因数分别降低了95.2%和54.93%;随着激光功率的增大,熔覆层的自腐蚀电位先减小后增加,自腐蚀电流密度先增大后降低,当激光功率为1.5kW时,熔覆层的自腐蚀电流密度最小,耐腐蚀性相对较好。

摘要： 通过激光熔凝技术,在可降解Zn-1Mg-0.2Fe合金表面制备了一层熔凝层,并采用光学显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)、X射线衍射仪(XRD)、高速往复摩擦实验机、显微硬度计、电化学工作站和浸泡实验系统评估了熔凝层的微观组织、摩擦磨损性能、硬度和腐蚀行为.结果表明:铸态和激光熔凝试样均主要由 α-Zn基体相、Mg2Zn11和FeZn13相组成.激光熔凝层组织较锌合金基体致密且FeZn13第二相趋于圆整和细化.在Hank's溶液中的摩擦磨损实验表明,激光熔凝试样的摩擦系数为0.821、磨损损失为1.7 mg,相对于铸态试样具有更低的摩擦系数和磨损失重量.腐蚀磨损机理主要为犁削和轻微的磨粒磨损;激光熔凝试样在Hank's溶液中的腐蚀电位为-1.030 V vs.SCE、腐蚀电流密度为37.4μA/cm2、腐蚀速率为498.0μm/a,相对于铸态试样具有更正的腐蚀电位、更低的腐蚀电流密度和腐蚀速率.激光熔凝试样在Hank's溶液中浸泡30和90 d后的降解速率分别为39.2和28.7μm/a,较铸态试样分别降低了9.4％ 和3.7％,表现出更优异的耐腐蚀性能.

摘要： 采用“堆焊过渡层+喷焊表面层”的方法对磨损失效的矿用链轮进行了再制造,对富氩气体保护焊堆焊的过渡层进行了力学性能试验及微观组织分析,对氧乙炔火焰喷焊的表面层进行了硬度测试及耐磨损性能测试.试验结果表明,堆焊的过渡层具有良好的结合强度和冲击韧性,喷焊的表面层具有较高的表面硬度及耐磨损性能.这种“内韧外硬”的力学性能正好能够满足链轮的使用要求,从而可以延长链轮的使用寿命.

摘要： 采用热丝化学气相沉积法在机械密封环工作表面涂覆金刚石薄膜可充分发挥金刚石薄膜的耐磨减摩特性,有助于延长机械密封环的工作寿命.本文采用热丝化学气相沉积法在碳化硅机械密封环表面沉积了厚度30-50微米的微米、纳米和微纳米复合金刚石薄膜.随后的金刚石涂层机械密封环研磨抛光实验发现:微纳米复合金刚石涂层机械密封环的抛平时间短且耐磨损性能优异,其综合抛光特性优于微米或纳米金刚石涂层机械密封环,具有广阔的应用前景.

摘要： 研制了用于修复再制造零部件的化学镀Ni-P-二氧化钛复合镀层.研究了二氧化钛掺杂粒子浓度对镀层耐蚀性、耐磨损性能、表面硬度等的影响.Ni-P-二氧化钛复合镀层,镀层耐蚀性也明显要优于Ni-P镀层,而且耐蚀性随着二氧化钛浓度的增加而增加;耐磨损性能和表面硬度值都要低于Ni-P镀层,随二氧化钛浓度增加,镀层致密度提高,其耐磨性和显微硬度也会相应提高.

摘要： 为了提高大型干熄焦炉的寿命,了解其损坏的机制,对武钢某干熄焦炉冷却段耐火材料的破损状况、性能及结构进行了分析.结果表明:从高度方向看,斜风道区下面1/4高度的冷却段炉衬砖磨损量较小,其余部位磨损量大.莫来石砖15 min的磨损量8.02 cm3,黏土砖15 min的磨损量11.65 cm3;莫来石砖与黏土砖咬砌,炉衬砖在后期磨损速率不同,容易出现炉衬凸凹不平,短砖容易剥落.莫来石砖使用时,基质容易先于骨料被磨损掉.因此,需要提高干熄焦炉冷却段炉衬材料的耐磨损性能以提高其使用寿命.

摘要： 三元硼化物金属基陶瓷具有优良的耐磨、耐蚀、耐高温性能.激光熔覆原位合成技术克服了金属与陶瓷间不易润湿的缺点可获得良好的界面结合强度.采用激光熔覆原位合成技术制备了Mo-Ni-B三元硼化物.分析了Mo-B摩尔比,工艺参数如激光功率、扫描速度对陶瓷相形成的影响.试验表明随着功率增加,扫描速度降低熔覆层表面质量提高.显微组织及能谱分析表明功率在2500W,1.5mm/s时获得良好的硼化物组织,Mo-B摩尔比为1时涂层中Mo2NiB2含量最多.摩擦磨损试验表明涂层具有优异的耐磨损性能,Mo-B摩尔比为1时性能最佳.

摘要： 在过去的二十年中,伴随着金属基复合材料(Metal matrix composites)的的发展,在各种各样的传统材料基体上,激光熔覆陶瓷颗粒增强金属基复合材料涂层成为一个很有研究价值的课题,吸引了越来越多的科研工作者的注意,尤其是难熔金属碳化物增强金属基复合材料涂层被广泛用来改善金属零件的表面耐磨损性能.

摘要： 通过对压电陶瓷的涂层工艺的探索,以45#钢为基体,利用等离子喷涂技术,制备了既具有耐磨损抗疲劳性能,又具有智能传感性能的PZT-PMN三元压电陶瓷涂层.详细分析了涂层形成机制和喷涂工艺对其性能的影响,对涂层不同阶段的成分分析、相结构分析得到了涂层相演变过程.

摘要： 通过对压电陶瓷的涂层工艺的探索,以45#钢为基体,利用等离子喷涂技术,制备了既具有耐磨损抗疲劳性能,又具有智能传感性能的PZT-PMN三元压电陶瓷涂层.详细分析了涂层形成机制和喷涂工艺对其性能的影响,对涂层不同阶段的成分分析、相结构分析得到了涂层相演变过程.

摘要： 通过对压电陶瓷的涂层工艺的探索,以45#钢为基体,利用等离子喷涂技术,制备了既具有耐磨损抗疲劳性能,又具有智能传感性能的PZT-PMN三元压电陶瓷涂层.详细分析了涂层形成机制和喷涂工艺对其性能的影响,对涂层不同阶段的成分分析、相结构分析得到了涂层相演变过程.

摘要： 通过对压电陶瓷的涂层工艺的探索,以45#钢为基体,利用等离子喷涂技术,制备了既具有耐磨损抗疲劳性能,又具有智能传感性能的PZT-PMN三元压电陶瓷涂层.详细分析了涂层形成机制和喷涂工艺对其性能的影响,对涂层不同阶段的成分分析、相结构分析得到了涂层相演变过程.

摘要： 本发明的耐磨损钢板按质量％计含有0.13％以上且0.18％以下的C、0.5％以上且不足1.0％的Si、0.2％以上且0.8％以下的Mn、0.020％以下的P、0.010％以下的S、0.5％以上且2.0％以下的Cr、0.03％以上且0.30％以下的Mo、超过0.03％且在0.10％以下的Nb、0.01％以上且0.20％以下的Al、0.0005％以上且0.0030％以下的B以及0.010％以下的N，余量为Fe和不可避免的杂质，成分组成满足HI为0.7以上且Ceq超过0.50的条件，布氏硬度HB在25°C下为360以上且440以下。

摘要： 本发明提供一种即使反复磨损也能长期维持优异的耐磨损性的耐磨损性涂膜及其制造方法、以及耐磨损性构件。本发明的耐磨损性涂膜10具备镀层11、多个块状部2及涂层13。镀层11及涂层13依次层叠，多个块状部2各自由一个颗粒12和/或颗粒12的集合体形成。多个块状部2由镀层11保持且以较之镀层11更突出的方式设置。涂层13以覆盖镀层11表面的方式形成，块状部2形成有平坦部18且该平坦部18被配置成与所述涂层13表面齐平。

摘要： 本发明涉及耐磨损性构件以及使用了该耐磨损性构件的龙头阀、活塞‑工作缸单元。本发明的耐磨损性构件由以碳化硅为主要成分的陶瓷构成，在滑动面具有多个开气孔，从相邻的开气孔的重心间距离的平均值A减去开气孔的当量圆直径的平均值B得到的值C为平均值B的6倍以上。

摘要： 本发明的耐磨损钢板按质量％计含有0.13％以上且0.18％以下的C、0.5％以上且不足1.0％的Si、0.2％以上且0.8％以下的Mn、0.020％以下的P、0.010％以下的S、0.5％以上且2.0％以下的Cr、0.03％以上且0.30％以下的Mo、超过0.03％且在0.10％以下的Nb、0.01％以上且0.20％以下的Al、0.0005％以上且0.0030％以下的B以及0.010％以下的N，余量为Fe和不可避免的杂质，成分组成满足HI为0.7以上且Ceq超过0.50的条件，布氏硬度HB在25°C下为360以上且440以下。

摘要： 本发明公开了一种提高连接器插针表面耐磨损性能的方法，所述方法包括如下步骤：步骤（1）基底清洗；步骤（2）将基底放入真空室内外套不锈钢管，连接直流电源进行直流辉光清洗；步骤（3）将基底放入多靶共溅射系统真空腔内，三个溅射靶上分别安装铜、镍、金靶材；步骤（4）当真空腔内的本底真空度<1.0×10‑4Pa时，依次进行铜靶材、镍靶材、金靶材的溅射沉积，在基底表面形成Cu‑Ni‑Au复合镀层；步骤（5）将真空腔真空度恢复至大气压，取出试样，得到具备Cu/Ni/Au复合镀层的连接器插针。本发明制备的Cu/Ni/Au复合镀层具有优良的电接触性能和耐磨损性能，耐磨损性能优于目前使用的电镀工艺。

摘要： 本发明公开了提高镍基激光熔覆层耐磨损性能的熔覆粉末，按照质量百分比计，设计不同梯度的Inconel 625‑XWC镍基合金，其中X＝5,10，15,20wt.％；本发明还公开了提高镍基激光熔覆层耐磨损性能的熔覆粉末的制备方法，通过设计不同梯度的Inconel 625‑XWC镍基合金，有效提高了合金熔覆层的耐磨损性能，WC陶瓷相可以加强焊接熔池中流体的流动，进而改善缺陷的发生，降低孔隙率，从而大大增加基体的使用寿命,可降低生产成本、节约资源和保护环境。

摘要： 本发明涉及一种非金属管材耐磨损性能检测系统及检测方法，包括支撑装置；转动装置，其中，所述转动装置包括用于安装待检测非金属管材的安装机构、为待检测非金属管材转动提供动力的旋转动力机构；移动装置，与所述转动装置相连接，用于改变待检测非金属管材的检测位置；夹持装置，与所述移动装置相连接，用于夹持待测的非金属管材；磨损装置，设置于所述支撑装置上，用于对待测非金属管材进行磨损；中控装置，与所述转动装置、所述移动装置、所述夹持装置、所述磨损装置相连接，通过调节所述夹持机构的夹持力使待测非金属管材的位置与预设位置相符合，以使获取的非金属管材耐磨检测结果更加精准。

摘要： 本发明公开了一种通信用纺织管耐磨损性能检测装置，包括安装架和承压筒，所述承压筒横向设置于所述安装架中部一侧，所述安装架中部另一侧设置有支撑承压筒转动的电动机，该电动机内置有记录通电时间的控制器，所述承压筒上方的所述安装架上设置有辅助组件，该辅助组件底侧设置有检测架，所述承压筒下方的所述安装架上设置有配合承压筒撑紧待检测管体的张紧辊。有益效果在于：本发明设置承压筒配合张紧辊对待检测管体进行支撑，以利用张紧辊对不同尺寸的纺织管进行撑紧，从而提高设备可检测的纺织管尺寸范围，提高实用性，检测人员根据达到设定磨损厚度过程中电动机工作时间判断纺织管耐磨损性能，检测精度更高，实用性强。

摘要： 本实用新型涉及胶带技术领域，具体为一种具有抗老化与耐磨损性能较好的耐磨型胶带，所述胶带卷筒的内部转动连接有转动筒，所述胶带卷筒的表面设置有转动锟，所述胶带卷筒的表面且在转动锟的相对面固定安装有刀片，所述刀片包括拉杆、提手和滑槽，所述胶带卷筒的内部开设有滑槽，所述胶带卷筒的表面且在滑槽内滑动连接有拉杆，所述拉杆的上部固定连接有提手，所述胶带本体包括第一防护层、第二防护层和粘接层。聚氨基甲酸酯不仅耐磨性高，而且还能能适应低温和高温，同时玻璃纤维层能够进一步提高此胶带的耐磨性，在不使用时，拉动提手在拉杆和滑槽的作用下，将刀片滑于胶带卷筒的内部，避免在刀片不使用时出现伤害使用者的现象。

摘要： 本实用新型公开了一种采矿工程用耐磨损性能高的钻头，包括钻头本体，所述钻头本体的四周包裹有防腐层，所述防腐层的内腔包括有过氯乙烯防腐涂层、高氯化聚乙烯防腐涂层和聚氨酯防腐涂层，所述防腐层的四周包裹有耐磨层，所述耐磨层的四周包括有酚醛树脂涂层、聚酰胺涂层和氟碳涂层。本实用新型通过防腐层、过氯乙烯防腐涂层、高氯化聚乙烯防腐涂层和聚氨酯防腐涂层的设置，可以起到防腐的作用，避免了钻头存放在潮湿的环境中，表面出现腐化上锈的现象，不仅降低了钻头的使用效率，同时也减少了钻头的使用寿命，通过耐磨层、酚醛树脂涂层、聚酰胺涂层和氟碳涂层的设置，可以起到耐磨的作用。