二次氧化

摘要： 为了探究二次氧化作用对煤自燃特性的影响,降低矿井采空区遗煤复燃的风险,以平煤六矿22290工作面原始煤样和氧化煤样为二次氧化研究对象,分析气体产物产生规律,测试二次氧化前后煤样特征温度以及二次氧化前后煤样内官能团的数量变化规律。研究结果表明:二次氧化煤样的CO和C_(2)H_(4)产生速率较原煤更快、放热强度也高于原煤,而且氧化煤样的临界温度、干裂温度、最大增速温度、失重温度均低于原煤;微观结构分析表明,二次氧化煤样中的含氧官能团-OH、-COOH和-C=O含量与原煤相比均有明显增加,而甲基和亚甲基的含量有略微下降。二次氧化煤具有更强的低温氧化性,更容易发生氧化自燃。

摘要： 难胶结人工顶板层状漏风诱发煤体自燃是下分层工作面巷道掘进及生产过程中防灭火难题。针对煤自燃初期气体产物量小易受风流稀释而难以检测的问题,在向下分层煤层顶板布置专用测试装置,监测煤体内部气体的温度和气体成分,判定煤自燃状态。研究结果表明,煤体内测点最高可检出175×10^(-6),巷道风流仍不能及时发现煤氧化气体产物;易自燃下分层煤体因二次氧化,自燃进程快,监测煤体内部气体能够实现煤自燃的早期辨识;煤层顶板冒落岩石胶结程度低,形成平面漏风是下分层煤体自燃的直接原因,通过向上分层采空区沿煤层走向注入高分子材料形成漏风封堵墙,有效控制了下分层煤体的自燃。

摘要： 本文通过生产实践研究了炉后渣洗技术、钢包双氩砖吹氩技术、钢包全程加盖技术等对钢水可浇性的影响,并在连铸机原使用的分体式水口的基础上,结合水口尺寸、材料及适用性等方面的因素,经过结晶器内钢水流场数值模拟研究优化设计了连铸配套含铝冷墩钢专用整体式水口,在小方坯铸机上实现全整体式水口的推广应用。该应用减少了浇注过程二次氧化、提高了连铸坯表面质量、各项技术经济指标明显改善。

摘要： 采用最佳子集和回归等数据处理方法,对钢液部分氧化元素的活度与氧的传质通量进行了建模。建立了大气氧氛条件下钢液传输过程增氧行为的动力学计算基础,对分析钢种浇注过程的二次氧化的增氧差异有一定的借鉴意义。

摘要： 文章主要是分析了溴素工业发展历程和工艺演变,重点介绍了空气吹出法溴素提取工艺,在此基础上讲解了提溴工艺的关键环节,望可以为有关人员提供到一定的参考和帮助。

摘要： 为有效治理易燃特厚煤综放面在末采铺网期间煤自燃火灾隐患,以潞新公司5243工作面为工程背景,理论和实践相结合分析了末采铺网期采空区自然发火的诱因,预测采空区3～5m处为易自燃区域位置,并向预测危险区域施工钻孔,采取了灌注三相泡沫大范围覆盖包裹火区浮煤,注氮惰化、提高采空区压能,减少漏风和灌注液态CO2快速惰化降温的综合防治手段,且制定了火区启封后隔氧、惰化、覆盖降温为一体的防二次氧化措施.通过现场应用,实现封闭火区灾害的有效治理和安全启封,保障了工作面采煤设备及支架的回撤.

摘要： 结合炼钢连铸生产实际,对连铸板坯头坯气孔夹渣的分布规律、产生原因进行分析.在当前生产工艺条件下,头坯气孔夹渣产生的主要原因是:钢水气体含量高、钢水的二次氧化等.通过采取相应的措施,降低头坯气孔夹渣废弃率,减少轧后头坯改判量.

摘要： 为了进一步研究20CrMo合金钢在生产过程中夹杂物的演变机理,实现对钢中非金属夹杂物的合理控制,保证生产顺行,提高产品力学性能,针对"BOF→LF→RH→钙处理→连铸→热轧"工序生产20CrMo合金钢全流程中非金属夹杂物的演变规律进行了研究.在LF精炼及RH精炼加钙前钢中非金属夹杂物含有70％以上的Al2O3.钙处理后,由于过量的钙加入到钢液中,夹杂物中CaS质量分数迅速增加至59％,Al2O3质量分数降低至21％.在连铸过程中由于二次氧化的发生,夹杂物转变为CaO-Al2O3,其中含有50％的Al2O3、39％的CaO和10％的CaS,并且夹杂物平均尺寸增加.在钢的冷却和凝固过程中,CaO质量分数降低至5％,CaS质量分数增加至57％,钢中夹杂物转变为Al2O3-CaO-CaS的复合夹杂物,同时含有少量大尺寸的CaO-Al2O3夹杂物.在钢的轧制过程中,夹杂物中CaO含量进一步降低,CaS含量增加,夹杂物平均尺寸增加,形成了CaO-Al2O3与CaS黏结型的复合夹杂物与Al2O3-CaS复合夹杂物.对CaO-Al2O3与CaS黏结型的复合夹杂物的形成原因进行了讨论.

摘要： 为探讨开浇前中间包充氩置换工艺对中碳铝镇静钢钢水洁净度的影响,设计了3种中间包充氩工艺方案,并定量分析了3种方案下钢中T.O质量分数和夹杂物变化.其中,方案1充氩时间较长,方案2充氩时间较短,方案3无充氩.结果表明,RH出站至CCM阶段,方案1～方案3钢中T.O质量分数的增幅分别为15.6％、18.5％和74.1％,钢中夹杂物数量密度的增幅分别为12.1％、40.2％和166.8％,Al2O3质量分数在10％以上的钙铝酸盐夹杂物数量密度的增幅分别为25.4％、62.0％和321.8％.开浇前采用中间包充氩工艺有利于减少开浇阶段钢水的二次氧化,且充氩时间越长,钢水受二次氧化的影响越小.

摘要： 随着唐山不锈钢公司高端热轧和冷轧板材产品的不断增加,对钢水洁净度的要求也不断提高,而影响钢水洁净度的一个重要因素就是连铸过程中的大包下渣和钢水二次氧化.本文对唐山不锈钢公司连铸生产现状进行了分析,针对钢水洁净度控制存在的问题,提出了工艺改进措施.通过异形包底钢包的开发、钢包下水口与保护套管的密封优化、大包下渣检测系统的优化、中间包密封优化等技术措施的实施,连铸全保护浇注的技术得到提升,钢水质量和洁净度得到改善,连铸增氮量≤3 ppm的合格率达到90.5％.

摘要： 随着中间包冶金的快速发展,中间包中钢水受到二次氧化的影响逐渐显露出来.本文结合已有研究,分别从耐火材料,覆盖剂,以及搅拌作用三个方面对中间包二次氧化的影响进行综述,并概述了中间包冶金的发展趋势.

摘要： 通过高铁车轴和硅片切割丝两个典型钢种试验研究,对高端重要用途特殊钢非金属夹杂物控制技术进行了分析论述.对于高铁车轴钢,通过采用铝脱氧、高碱度低FeO渣系、强化RH精炼,尤其是严格控制连铸二次氧化,将钢总氧含量降低至0.00045％～0.0006％范围,DS类大型夹杂物量显著降低.对于硅片切割丝钢,通过减少CaO-SiO2-Al2O3系夹杂,在钢中生成MnOSiO2-Al2O3/SiO2两相夹杂物,并严格控制外来夹杂物,使切割丝拉拔抗断裂性能显著提升.目前,马钢生产高铁轮对已用于沪昆高铁线列车,邢钢生产直径0.12mm切割丝,不断丝长度提高至2.9万千米以上,达到了国际顶级切割丝质量水平.

摘要： 本文通过对三种不同碱度的中间包覆盖剂的实际使用研究,发现高碳低碱度覆盖剂对钢液有二次氧化作用,高碱度覆盖剂能够使钢液中的铝从VD到中间包衰减10-20ppm,使用低碱度覆盖剂使VD炉弱搅拌结束到中间包钢样300mm2面积上0-10um夹杂物增加,而使用高碱度覆盖剂0-5um夹杂物不变,大于5um夹杂物减少,使用高碱度覆盖剂能降低生产成本1.8元/t.

摘要： 浇注系统设计是生产高质量铸件的重要环节,其作用是控制金属液充填铸型的速度及充满铸型所需的时间,使金属液平稳地进入铸型,同时能阻止熔渣和其他夹杂物进入型腔,尽可能减少金属液的二次氧化.本文指出了传统砂型铸造浇注系统设计方法存在的问题,介绍了液态金属临界流动速度概念,针对临界流动速度设计浇注系统的局限性,提出了采用减压内浇道的砂型铸造浇注系统理论,使浇注系统既能具有良好的挡渣作用,又能避免金属液在充型过程中发生喷射和飞溅现象,减少金属液的二次氧化.

摘要： 在异型坯横截面不同区域取样,采用大样电解、扫描电镜结合能谱分析对莱钢异型坯中大型夹杂物的特征、数量、形状、成份、分布和尺寸等进行了分析；结合LF精炼前后和铸坯中氧、氮变化,对莱钢异型坯清洁度和夹杂物来源进行分析；结果表明异型坯生产采用半敞开式浇铸,二次氧化严重,大型夹杂物主要为MnO-SiO2-Al2O3系夹杂,熔点较低；加上浸入水口为直孔水口,结晶器横截面窄小,异型坯比表面积较大,凝固速度较快等原因,异型坯中大型夹杂数量明显偏高；并且大型夹杂在内弧R角及腹板部分数量较多。连铸生产中,异型坯内弧R角及腹板部位坯壳应力较高,数量较多的大型夹杂物在此聚集,对裂纹形成有促进作用。

摘要： 本文综述了一般铸钢件的夹杂物起源，并以电弧炉炼钢企业的日常生产经验为基础，对各环节夹杂物产生的过程、影响因素、控制方法进行了详细的讨论。包括夹杂物的来源，夹杂物的上浮排除，钢液的二次氧化，耐火材料的影响，及Al2O3类夹杂物的变性处理等，使铸钢件中的夹杂物得到有效的控制。

摘要： 本文通过36Mn2V 油套管内壁鼓胞缺陷的调查分析，明确卷渣、二次氧化、连铸中包耐材的浸蚀、脱氧产物未充分上浮导致钢液纯净度差和夹杂物超标是造成内壁鼓胞缺陷的主要原因。通过粗炼、精炼、连铸各工序钢液洁净化措施，极大提高了管坯钢的纯净度，解决了内壁鼓胞缺陷问题。

摘要： 分析了中包浸入式水口对中存在的问题,并查找了主要原因,根据工艺要求制定了相应的整改措施,杜绝了钢水二次氧化,改善了钢液在结晶器内的流动状态,连铸坯质量得到了提高。

摘要： 电工钢产品磁性能,尤其是铁损值受夹杂物影响较大.保护浇注是连铸区控制钢水内部夹杂物数量、形态的重要措施,本文根据无取向电工钢生产要求,结合CSP连铸工艺,针对影响钢水洁净度的钢渣、大包、中包及结晶器工艺环节,理论结合实际的分析连铸区保护浇注对钢水夹杂物及二次氧化影响.提出目前钢铁企业连铸区常用保护浇注措施.

摘要： 本文研究了管线钢浇头坯夹杂物的主要来源及控制措施。采取将浇次头坯轧制成热轧扳和在热轧板取样分析的试验方案，得出热轧板和铸坯夹杂物分布。结果表明开浇初期4米以内的头坯存在2级以上的B类夹杂物和保护渣卷渣。开浇初期钢水注流的二次氧化是导致头坯夹杂物超标的主要因素。提出开浇初期增加吹氩量和适当延长吹氩时间能够较好的排除中包空气，对降低注流二次氧化起到很好作用。

摘要： 本发明提供能够提高钠二次电池的电池性能的复合金属氧化物、该复合金属氧化物的制造方法、由该复合金属氧化物构成的正极活性物质、使用该复合金属氧化物制作成的正极、以及具有该正极的钠二次电池。复合金属氧化物以下式(I)表示，由具有P2结构的氧化物和作为堆垛层错的具有八面体及/或三棱柱结构的层状氧化物构成。作为层状氧化物优选为具有O3结构的氧化物。

摘要： 本发明提供高密度的氢氧化物前体、使用该前体的锂过渡金属复合氧化物的制造方法、使用该复合氧化物的单位体积的放电容量大的正极活性物质、非水电解质二次电池用电极和非水电解质二次电池。一种在锂过渡金属复合氧化物的制造中使用的过渡金属氢氧化物前体的制造方法，是在具备预先溶解有络合剂和还原剂的水溶剂的反应槽中加入含有过渡金属(Me)的溶液，使含有Mn和Ni、或者Mn、Ni和Co且摩尔比Mn/Me大于0.5、摩尔比Co/Me为0.15以下的过渡金属氢氧化物共沉淀的方法。另外，一种锂过渡金属复合氧化物，具有α－NaFeO2型晶体结构，摩尔比Li/Me大于1，具有上述的Mn、Co的摩尔比，具有可归属于R3－m的X射线衍射图谱，(003)面的衍射峰的半峰宽与(104)面的衍射峰的半峰宽的比(FWHM(003)/FWHM(104))为0.72以下，由使用氮气吸附法的吸附等温线通过BJH法求出的峰值微分细孔容积为0.50mm3/(g·nm)以下。

摘要： 提供了用于锂二次电池的钴氧化物(Co3O4)，其平均粒径(D50)为约14μm至约19μm并且堆积密度为约2.1g/cc至约2.9g/cc；制备钴氧化物的方法；由钴氧化物制备的用于锂二次电池的锂钴氧化物；和包括包含锂钴氧化物的阴极的锂二次电池。

摘要： 本发明涉及锂金属复合氧化物，其是具有层状结构的锂金属复合氧化物，其至少含有锂、镍和元素X，上述元素X是选自Co、Mn、Fe、Cu、Ti、Mg、Al、W、Mo、Nb、Zn、Sn、Zr、Ga、V、B、Si、S和P中的一种以上的元素，上述锂金属复合氧化物包含单颗粒，并且满足所有要件(1)～(5)。要件(1)：锂金属复合氧化物的50％累积体积粒度D

摘要： 本发明的锂过渡金属复合氧化物粉末满足下述要件(1)和(2)。要件(1)：当以通过45MPa的压力对上述锂过渡金属复合氧化物粉末进行了压缩时的压实密度为A、以上述锂过渡金属复合氧化物粉末的振实密度为B时，A与B之比即A/B为1.8～3.5。要件(2)：上述压实密度A超过2.7g/cm3。

摘要： 本发明的目的在于提供作为正极电阻或循环特性优异的锂离子二次电池用正极活性物质的前体的镍复合氢氧化物。以Ni:Co:Mn:M＝1‑x1‑y1‑z1:x1:y1:z1(其中，M为选自由Ni、Co、Mn以外的过渡金属元素、第2族元素以及第13族元素组成的组中的至少一种元素，x1为0.15≤x1≤0.25，y1为0.15≤y1≤0.25，z1为0≤z1≤0.1)的原子比包含镍、钴、锰和元素M，从二次粒子的粒子表面朝向粒子内部具有富钴层或富锰层且在二次粒子的中央部与富钴层或富锰层之间具有层状的低密度层，富钴层或富锰层的厚度相对于二次粒子的直径为1％以上10％以下，并且低密度层的厚度相对于二次粒子的直径为1％以上10％以下。

摘要： 本发明的含锂过渡金属复合氧化物由能够掺杂和脱掺杂锂离子的一次颗粒凝聚而成的二次颗粒形成，并且满足下述条件。(1)由下述式(I)表示。Li[Li

摘要： 本发明提供能够提高钠二次电池的电池性能的复合金属氧化物、该复合金属氧化物的制造方法、由该复合金属氧化物构成的正极活性物质、使用该复合金属氧化物制作成的正极、以及具有该正极的钠二次电池。复合金属氧化物以下式(I)表示，由具有P2结构的氧化物和作为堆垛层错的具有八面体及/或三棱柱结构的层状氧化物构成。作为层状氧化物优选为具有O3结构的氧化物。

摘要： 本发明涉及锂金属复合氧化物，其是具有层状结构的锂金属复合氧化物，其中，其至少含有Li、Ni和元素X，上述元素X是选自Co、Mn、Mg、Ca、Sr、Ba、Zn、B、Al、Ga、Ti、Zr、Ge、Fe、Cu、Cr、V、W、Mo、Sc、Y、Nb、La、Ta、Tc、Ru、Rh、Pd、Ag、Cd、In和Sn中的一种以上的元素，当量球直径为1.0μm以上的一次颗粒的平均三维颗粒凹凸度为1.91以上且小于2.9。

摘要： 本发明涉及锂金属复合氧化物粉末，其特征在于，其是具有层状结构的锂金属复合氧化物粉末，其中，其至少含有Li、Ni和元素X，上述元素X为选自Co、Mn、Fe、Cu、Ti、Mg、Al、W、Mo、Nb、Zn、Sn、Zr、Ga、V、B、Si、S和P中的一种以上的元素，上述锂金属复合氧化物粉末满足全部要件(1)、要件(2)和要件(3)。要件(1)：由通过下述方法测定的休止角(θ1)与崩溃角(θ2)算出的差角(θ1‑θ2)为15°以下。以使锂金属复合氧化物粉末沉积于测定用台时的倾斜角为休止角(θ1)。接着，以使规定的冲击力作用于测定用台后计测到的倾斜角为崩溃角(θ2)。要件(2)：平均一次粒径为1μm以上。要件(3)：锂金属复合氧化物粉末中所含的水分量为1000ppm以下。