钢液
钢液的相关文献在1983年到2022年内共计1172篇,主要集中在冶金工业、金属学与金属工艺、化学工业
等领域,其中期刊论文290篇、会议论文68篇、专利文献514986篇;相关期刊135种,包括北京科技大学学报、安徽工业大学学报(自然科学版)、河北冶金等;
相关会议45种,包括第十届中国钢铁年会暨第六届宝钢学术年会、2015年(第十九届)冶金反应工程学术会议、第二届钱江创伤医学高峰论坛暨2015年浙江省创伤学术年会等;钢液的相关文献由2392位作者贡献,包括李扬洲、冯远超、廖相巍等。
钢液—发文量
专利文献>
论文:514986篇
占比:99.93%
总计:515344篇
钢液
-研究学者
- 李扬洲
- 冯远超
- 廖相巍
- 寄海明
- 张强
- 李平凡
- 杨森祥
- 郭华
- 郭奠荣
- 陈亮
- 陈天明
- 幸伟
- 朱苗勇
- 刘建华
- 张立峰
- 徐永斌
- 徐海伦
- 王万林
- 马春武
- 康伟
- 朱正海
- 李智
- 李海波
- 杜斌
- 王海军
- 万雪峰
- 杨杰
- 贾吉祥
- 雷洪
- 叶理德
- 孙铁汉
- 李德刚
- 栗红
- 武光君
- 赵东伟
- 邵远敬
- 刘国梁
- 刘明
- 唐复平
- 唐雪峰
- 姜周华
- 曹东
- 李德军
- 王自东
- 郭庆涛
- 金焱
- 黄玉平
- 从俊强
- 刘金刚
- 李红光
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何亮;
李慧改;
梁明浩;
雷书伟;
翟启杰
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摘要:
钢中细小、弥散分布的钛氧化物可以诱导晶内铁素体的形成,提高钢的力学性能。通过分子动力学方法模拟研究了Ti-O团簇长大演化成为钛氧化物的过程,并探究了钢液环境与空位对Ti-O团簇形貌的影响。结果发现:在真空中以球状结构稳定存在的Ti-O团簇在钢液中呈蠕虫状或树枝状。通过比较低能Fe原子在Ti-O团簇周围和钢液中的分布,发现在团簇内O原子周围0.25~0.30 nm范围内Fe原子出现聚集,说明钢液中Fe原子对Ti-O团簇中的O原子产生作用,使Ti-O团簇形貌发生变化。空位易在距离Ti-O团簇表面0.45 nm范围内聚集,空位扩散加速了Ti-O团簇的碰撞长大。
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汤鉴淮;
马北越;
昝文宇;
田家龙;
姜周华;
邓承继
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摘要:
镁铝尖晶石基耐火材料由于具有硬度高、机械强度高、抗热震性好、抗渣侵蚀和渗透性能优异、环境友好等特点,被广泛应用于钢包、电炉、水泥回转窑等高温工业设备的内衬。在钢的冶炼过程中,熔渣和钢液是与耐火材料直接接触的两种最为常见的侵蚀介质,因此综述了近些年关于镁铝尖晶石基耐火材料在制备、抗熔渣侵蚀和渗透,及其与钢液的相互作用三个方面的研究进展,并对镁铝尖晶石基耐火材料未来发展提出了几点建议,以期为耐火材料行业的发展提供一些参考。
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余慧;
史志鹏;
王红国;
窦为学;
曾岳飞
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摘要:
双通道式电磁感应加热中间包不仅能够补偿浇铸过程中出现的热量损失,而且具有改善中间包内钢液流动、促进钢液中非金属夹杂物去除的作用。本研究在对双通道式电磁感应加热中间包内的电磁力和流场进行了数值模拟研究的基础上,通过工业试验研究,分析了电磁感应加热中间包通道内钢液流动和夹杂物的去除情况。结果表明,在电磁场作用下,连铸中间包通道内钢液在该电磁力作用下会呈螺旋式前进。随着感应加热时间的延长,夹杂物含量不断降低,夹杂物去除率不断提高,与无感应加热条件相比,在感应加热5、10、15 min时,夹杂物去除率分别达到6.9%、12.1%和22.4%。
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刘永蕾;
何飞;
郭世锐;
刘港;
戴兆汉
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摘要:
针对钢包钢液裸露会造成钢水氧化进而影响钢水质量,提出一种基于图像处理的钢包钢液裸露面积自动识别和计算的方法。构建钢包液面图像样本集,对其进行灰度化处理、双边滤波、自适应直方图均衡化和阈值处理,得到钢液与非钢液部分的二值化图像,然后进行轮廓提取与面积计算,通过仿真实验比较不同图像去噪、图像增强和阈值处理方法的处理效果。结果表明:以双边滤波、自适应直方图均衡化和全局阈值处理组合的图像处理方法能快速、准确地识别和计算出裸露的钢液面积;双边滤波方法能够较好地保护图像边缘和结构信息;自适应直方图均衡化方法能够更多地保留图像信息,更好地融合图像质量,图像的相似度更高、失真程度更低。
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魏臣;
张明
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摘要:
通过改进RH炉浸渍管结构参数,改变浸渍管内部耐材衬厚度从而增大下降管、上升管内径,提高钢液循环流量,缩短RH炉处理时间,提高RH炉精炼效率,降低生产及维护成本.
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廖仲宾
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摘要:
为了实现对钢中含氧总量的控制,结合生产实际,分析了碱性电弧炉生产低碳低合金钢的工艺及过程,找出了冶炼过程中氧质量分数的影响因素,提出了相应的控制措施.分析认为:采用正确的矿氧结合操作,保证合理的白渣制度,出钢控制和钢包精炼以及减少和防止钢液二次氧化,可以有效地控制钢中氧的质量分数.
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滕行泽;
陈士富;
张晗;
丁长友;
雷洪;
赵岩
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摘要:
RH是炼钢过程的一个重要反应器.利用ANSYS商业软件和OpenFOAM开源软件,分别求解了Max-well方程组和气液两相流模型,分析了在钢包一侧安装电磁搅拌条件下精炼反应器RH内钢液的流动特性.数值结果表明,电磁搅拌装置产生的磁场和电磁力主要集中于靠近电磁搅拌器一侧的钢包壁面附近.电磁搅拌能加强RH内钢液的流动,在钢包壁面和上升管之间产生一个回流区.在电磁搅拌作用下,RH的循环流量随励磁电流的增大而增大,随着电流频率的增大而增大.
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李文博;
赵海泉
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摘要:
基于炼钢生产过程中残余元素砷较难脱除的特点,并结合以往实验室热态脱砷研究结果.通过钢包精炼炉(Ladle furnace refining furnace,LF炉)钢液脱砷工业试验,研究了 LF精炼炼钢过程中有关砷的脱除方法.采用Al-Mg-Ca合金作为脱砷剂,研究发现,LF炉可以实现钢液精炼脱砷,但钢液精炼过程中硫和钙的含量是实现工业条件下脱砷的限制环节.因此,必须控制钢液中硫和钙的含量以保证钢液脱砷效果.LF炉精炼脱砷之前必须将钢液中的硫含量降至低于0.01%,加入Al-Mg-Ca合金后钢液中钙含量需高于0.0055%.
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XIAO Yuanyou;
肖远悠;
SONG Yulai;
宋玉来;
LI Jinfeng;
李金凤;
LIU Shuang;
刘双;
WANG Guocheng;
王国承
- 《2015年(第十九届)冶金反应工程学术会议》
| 2015年
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摘要:
大量实验和工业生产实践表明,钢液用铝脱氧反应难以达到生成a-Al2O3夹杂物的热力学平衡状态,即脱氧产物不能全部完全转变为最稳定结构的a-Al2O3晶体,还可能以稳定性低于a-Al2O3晶体的亚稳相形式存在.亚稳相可能是不同数目的铝、氧原子结合的团簇结构(Al2O3)n,也可能是团簇的聚集体形式,亦或是纳米尺寸的a-、δ-、γ-Al2O3晶体等.本文总结了近70年来研究者关于铝脱氧平衡实验和热力学研究结果,不同研究者的不同条件下测量的铝、氧平衡值恰好反映出铝脱氧反应距离平衡的差异;而研究显示,这些未达到与a-Al2O3建立平衡的铝、氧恰好与(Al2O3)n或纳米尺寸的a-Al2O3晶体实现了热力学平衡.因此,认为在实际钢液铝脱氧体系中,存在团簇、团簇聚集体、纳米晶体夹杂等一系列的亚稳相,这些亚稳相最终在钢坯或钢锭中将成为氧化铝夹杂物,如何在精炼甚至凝固初期控制铝脱氧反应的进程,控制亚稳相的行为对夹杂物控制有重要意义.
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Dai Weixing;
代卫星;
Cheng Guoguang;
成国光
- 《第二届钱江创伤医学高峰论坛暨2015年浙江省创伤学术年会》
| 2015年
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摘要:
本文以真空精炼过程中的底吹氩气泡为研究对象,通过建立CAE仿真模型,研究了在不同的真空压力条件下,钢液中单个氩气泡上升过程中形貌特征的变化,以及气泡上浮速度的变化.研究结果表明,随着真空压力的减小,氩气泡上浮体积膨胀比增大,而气泡上浮时间呈现先减少后增加的趋势.因此,在真空冶炼过程中,对于给定钢液条件和吹气条件,存在一个临界的真空操作压力,在该压力条件下氩气泡上浮时间最短,能够获得较好的搅拌效果.在本实验研究条件下,其临界操作压力值在5000pa左右.
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YUE Qiang;
岳强;
ZHANG Jiong;
张炯;
PEI Xiao-hang;
裴晓航;
WANG Jian-jun;
王建军
- 《2015年(第十九届)冶金反应工程学术会议》
| 2015年
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摘要:
通过对氯化钠溶液中塑料粒子的运动、碰撞和聚集的图像进行处理,得到颗粒边界的二值图像,并利用MATLAB软件的图像处理和数值计算功能,以盒维数法对颗粒轮廓的分形维数进行计算.采用高速摄影仪对氯化钠溶液中的塑料粒子进行了粒子碰撞、聚集的实验研究,探讨了固体塑料粒子在氯化钠溶液中运动速度,运动轨迹.结果表明,经过处理的二值图像可采用MATLAB进行分形维数的计算,单个塑料粒子的轮廓线分形维数较小,盒维数为1.14~1.19,碰撞聚集后的塑料粒子的形貌多为不规则形状,其分形维数较大,盒维数为1.5.
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Wang Minghui;
王明辉;
Li Jingshe;
李京社;
Yang Shufeng;
杨树峰;
Liu Wei;
刘威;
Gao Xiangzhou;
高向宙;
Wang Yang;
王杨
- 《第十届中国钢铁年会暨第六届宝钢学术年会》
| 2015年
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摘要:
钢液中夹杂物的去除对提高钢材质量具有重要意义,夹杂物在钢液中聚集长大、上浮至钢渣界面以及穿越界面进入渣层受到很多因素的影响。为了检验钢渣界面作用对夹杂物去除的影响,本文以100t RH为研究对象,将PBM模型、夹杂物碰撞模型和夹杂物界面运动数学模型相结合,首次建立了夹杂物碰撞长大、上浮运动、穿越钢渣界面全过程的数值模拟模型。研究发现:(1)钢渣界面作用对RH中夹杂物去除过程的影响比较明显,冶炼600s时,有无钢渣界面作用的夹杂物去除率差值为2.56%;(2)钢渣界面对小粒径夹杂物的阻碍作用大于大粒径;(3)最佳驱动气体流量为60Nm3/h,该气体流量下钢渣界面夹杂物最少;(4)对于粒径为16~161.27μm的夹杂物,钢渣界面对夹杂物的阻碍作用随着气体流量增加,不断减小,对于其他粒径的夹杂物,钢渣界面对夹杂物的阻碍作用随着气体流量增加几乎不变。
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