沉井基础

摘要： 根据实测数据分析五峰山长江大桥北锚碇大型沉井基础就位后的沉降规律,基于Winkler模型计算、数值仿真研究沉井基础长期水平位移和沉降对大桥的影响。结果表明:沉井在下沉就位后沉降呈先快后慢再趋于稳定的规律。基于Winkler模型计算的沉井水平位移在1.485~2.971 cm,采用分层总和法计算得到沉井沉降为2.643 cm;数值模拟沉井最大水平位移和沉降分别为1.577、2.913 cm,与理论值接近,且均小于参考规范限值。根据TB 10093—2017《铁路桥涵地基和基础设计规范》中相邻基础沉降差限值,计算得到沉井在工后转动的角度限值为0.015°,对应N3、N4墩最大水平位移分别为3.78、3.67 cm,其值明显小于该跨伸缩装置最大位移±60 mm。沉井水平位移对主梁线形的影响大于沉降的影响,二者对主梁线形的影响均较小。

摘要： 基于常泰长江大桥主墩沉井基础下沉施工,运用有限元分析软件对沉井施工的首次下沉进行了数值模拟。对沉井下沉结束后的应力以及变位进行了分析,结果表明:沉井在下沉完毕后,沉井刃脚截面全面受压,最大压应力出现在刃脚与刃脚相连的隔墙位置上,沉井最外圈井壁应力在隔墙处会发生突变,但应力值整体上从长轴方向圆弧中点到短轴方向直线中点逐渐下降。同时,沉井下沉结束后,沉井位移量由上到下逐渐减小,在隔墙连接处位移量产生突变,而土体的沉降量在隔墙处大于井孔位置,在刃脚部位土体沉降最大。

摘要： 世界在建最大跨度公铁两用斜拉桥完成“肩膀”施工2022年3月19日,经过近46 h的连续浇筑,由在鄂央企中铁大桥局承建的世界在建最大跨度公铁两用斜拉桥——常泰长江大桥6号主塔下横梁首个“L”形区域浇筑完成,标志着大桥主塔下横梁浇筑施工全面展开,这也意味着大桥开始了最为关键的“肩膀”施工。据悉,常泰长江大桥建设将在新结构、新材料、新设备、新工艺等方面实现“四个世界首创”:首创温度自适应塔梁纵向约束体系(TARS);首创台阶型减冲刷、减自重沉井基础;首创“钢箱-核心混凝土”组合索塔锚固结构;首创“钢-混”混合结构空间钻石型桥塔。

摘要： 本文以常泰长江大桥为例,详细阐述大型水中沉井下沉施工内、外台阶型取土的优势及各项新研发的下沉取土设备。目前水中沉井施工大多数采用传统的空气吸泥机配合起重设备的方式吸泥,针对刃脚踏面及其他盲区部位取土一直没有得到很好的解决办法,沉井下沉过程中安全和质量控制得不到保障,本项目地质存在较多硬塑粉质黏土层和胶结砂层,下层速度和姿态控制难度大,终沉下沉阻力大,为满足沉井可控、可视、平稳下沉,除了使用传统吸泥设备外,需要开发专用高效其他装备,例如智能气举取土设备,电动绞吸设备,刃脚取土机器人,气水混合射流破土等一系列先进设备,通过局内专家团队研发以及在项目上的实际应用,最终沉井平面偏位,终沉标高,倾斜度均超过设计和规范要求,实现了平稳下沉。

摘要： 为明确交互地层中沉井下沉阻力特征,以常泰长江大桥6号墩沉井基础为背景,基于实测数据对黏土-砂交互式地层中大型沉井下沉过程中的刃脚踏面反力、侧壁压力及侧摩阻力的大小与分布规律进行研究。结果表明:沉井下沉阻力集中在外圈井壁,外圈井壁刃脚踏面反力与踏面埋置深度的相关性较高,且受沉井自重的影响显著,因下部粉质黏土层与粉砂、细砂层的极限承载力相当,随沉井底口由砂土层进入粉质黏土层,外圈井壁刃脚踏面反力均值并无显著变化;在第2次浇筑井壁混凝土阶段,沉井底面位于粉砂、细砂层与下部粉质黏土层分界面,随着沉井自重增大,砂土层内的刃脚踏面反力显著增加,粉质黏土层内的刃脚踏面反力因受土层的超孔隙水压力消散的影响反而有所减小;刃脚踏面由砂层进入粉质黏土层后,位于砂土层内的沉井侧壁压力及下沉侧摩阻力显著增大。

摘要： 随着时间的推移,桥梁水下结构出现了越来越多的病害及损伤。以闽清大桥作为实例,探讨研究与沉井基础相关的加固维修技术以及影响因素,主要介绍了有关于沉井壁植筋、利用潮汐时间、水下砼灌注、蛙人作业安全、水下起吊作业等加固维修技术。

摘要： 连镇铁路五峰山长江大桥主桥为主跨1 092 m的公铁两用钢桁梁悬索桥,北锚碇采用100.7 m×72.1 m×56 m的矩形沉井基础.为了解沉井基础在施工过程中的变形及其对后续施工的影响,采用Abaqus软件建立沉井-地基以及沉井与邻近桩基础有限元模型,结合现场监测数据,针对沉井基础底板施工至主梁架设的11个工况,分析沉井基础变形与受力状态、地基土应力路径及邻近桩基础的变形.结果表明:沉井基础以沉降变形为主,水平变位和整体转动量相对较小;不同工况下,沉井基础井壁与底板受力状态变化显著;沉井底板下地基土应力路径位于强度破坏线下方,地基土未发生破坏,其变形以压缩变形为主;邻近桥墩基础的竖向和横桥向位移受沉井基础施工的影响较小;计算结果较准确地预测了沉井基础和邻近桩基的沉降和水平变形,有效地指导了北锚碇散索鞍的定位及引桥段合龙施工.

摘要： 为研究大型桥梁沉井基础施工过程中的动态风险评估,将风险分析与施工监测相结合,提出基于监测数据的风险评估指标体系.引入集对分析理论,结合层次分析法确定的指标权重,建立以五元联系数主值为指标的动态风险评估模型,并以五峰山长江大桥大型沉井基础为例开展动态风险评估.结果 表明,二级动态风险指标中,混凝土应力指数在第102天降低至-0.47,说明沉井混凝土受力复杂且开裂风险较高.下沉系数和四角高差指数在102 d后出现低值,表明沉井出现小规模滞沉、突沉等风险.一级指标中,结构应力指数及控制参数指数的低值反映了混凝土受力复杂、风险增大的实际情况.总体指数在90 d后波动显著,最低值为-0.09,说明沉井整体处于中等风险状态.

摘要： 研究目的:甬舟铁路金塘水道主航道桥建设环境复杂,墩位处最大水深49 m,设计流速3.14 m/s;设计风速42 m/s,最大浪高8.89 m;海底岩面起伏较大,覆盖层厚薄不均.本文就金塘水道主航道桥深水浅覆盖层地区和深水厚覆盖层地区基础方案展开研究,探寻适用于不同地质条件下的深水跨海桥梁合理基础类型,以期为复杂环境下跨海桥梁深水基础设计提供借鉴.研究结论:(1)跨海桥梁深水基础选择应结合水文、气象、地质、通航等边界条件,从结构受力、经济性、可实施性、水流适应性及通航要求等方面综合确定;(2)深水浅覆盖层地区应优先采用整体刚度大、承载力高的设置基础;(3)深水厚覆盖层地区应优先采用整体刚度大、承载力高的沉井基础;(4)水深30 m以上桥梁基础采用桩基础施工难度大、经济性差,设置沉井基础、沉箱基础、复合基础,沉井基础应为复杂恶劣海洋环境下跨海桥梁优先考虑的基础形式;(5)本研究成果可为复杂环境下跨海桥梁深水基础设计提供参考.

摘要： 怀来官厅水库特大桥主桥采用720 m单跨悬索桥,官厅水库为北京市一级水源保护区,桥位邻近既有铁路,施工条件复杂.两岸锚碇采用沉井基础,为黏性土地区大型陆地沉井,下沉难度大.沉井平面为倒圆角矩形,沉井高度为32、33 m,沉井基础设计施工的关键点是将沉井顺利下沉就位.悬索桥锚碇沉井可结合建设条件,适当增加沉井自重,降低施工难度,本桥沉井重率69.5 kPa.通过增加沉井重率,设置空气幕助沉措施,解决黏性土地区大型沉井的下沉难题.全高采用钢筋混凝土沉井,刃脚外包钢板,底节采用土模法施工,满足下沉要求的同时,提高了经济性.通过加强底节隔墙与井壁连接构造,优化顶节隔墙布置,提高下沉过程沉井底节、顶节的安全性.

摘要： 铜陵长江大桥3#主墩采用圆端形沉井基础,下端平面尺寸62.4m×38.4m,顶端平面尺寸64m×40m,沉井总高度68m.本文主要介绍了该沉井空气吸泥下沉阶段的施工技术.

摘要： 瓯江北口大桥中塔位置河床底质为淤泥质黏土,中塔沉井基础尺度巨大,施工期尤其在下沉过程中会产生程度不同的局部冲刷.为确保沉井基础的平稳安全着床和下沉,提出中塔沉井基础预防护方案,并进行预防护方案试验研究,确定了防护范围为沉井周边各20m,总范围为118m×107m;防护结构为反滤层+护面层两层结构,厚度均为1m,涨、落潮迎水侧75m×20m局部范围加厚1m.预防护方案的反滤层级配为1mm占50％、4mm占30％、6mm占20％;面层考虑后期施工便利推荐粒径为5.5cm的碎石;加厚层全部为粒径5.5cm碎石.若在汛期来临之前,中塔沉井基础下沉入泥深度未超过10m,则需要在沉井下沉初期需要对迎水侧及其拐角处补抛大粒径级配碎石,确保沉井周边防护体稳定.试验结果表明,度汛期间在沉井迎水侧补抛20～40cm级配碎石(补抛厚度不小于2m)后,沉井落潮迎水侧防护体未发生冲刷现象,稳定性较好,同时沉井两侧中下部未补抛区域防护体仍保持较好稳定性,确保了沉井周边预防护体安全度汛.

摘要： 瓯江北口大桥中塔沉井基础尺度巨大,施工期在下沉过程中会产生程度不同的局部冲刷,对沉井的安全着床造成影响.通过试验研究中塔施工期最大局部冲刷、施工期下沉过程中下沉不同位置时的局部冲刷特性、沉井入土后不同时间段内的局部冲刷情况以及沉井下沉到位后施工期间往复流作用下的最大局部冲刷情况,研究成果为相关部门制定施工方案提供必要的技术支撑.试验研究成果表明,施工期间遭遇2年一遇洪水及20年一遇潮差情况下其最大局部冲刷为11.4m,最深点位于沉井落潮迎水侧拐角处,冲刷后的局部河床最深点高程为-23.4m.施工期沉井下沉试验表明,沉井底部距河床面6m时,在2.0m/s、2.5m/s流速情况下,河床局部冲刷深度为4.4m和6.6m;距河床面4m时,在2.0m/s、2.5m/s流速情况下,河床局部冲刷深度为4.9m和7.5m;距离河床面2m时间,在1.5m/s、2.0m/s和2.5m/s流速情况下,河床局部冲刷深度分别为4.6m、5.7m和7.8m;接触河床面时,在1.0m/s、1.5m/s、2.0m/s、2.5m/s和3.0m/s流速情况下,河床局部冲刷深度分别为2.5m、5.1m、8.0m、8.4m和13.0m.沉井底初入河床3m时停留1个月、入河床10m时停留1个月以及沉井着床到设计位置后停留半年时间,沉井周边局部冲刷最大深度分别为8.7m、9.0m以及11.4m,最深点发生在迎水侧拐角处.施工期间沉井下沉到位后,在往复流作用下的最大局部冲刷深度为10.2m,位置发生在沉井落潮流迎水侧拐角处.

摘要： 马鞍山大桥主桥为世界最大的三塔两跨悬索桥,主跨跨径为2×1080m.南锚碇沉井基础长60.6m、宽55.4m、高48m,入土深度超过50.5m,采取三次接高、三次下沉工艺,取土方式采用降排水、半排水和不排水相结合,最大限度地减小了降排水施工对周边建筑物的影响,下沉过程中采用空气幕助沉和纠偏,有效保证了沉井下沉速度和精度，提出了现场及时调整取土方案，加强刃脚下取土，使沉井下沉、中间分区隔墙参与受力，从而解决了刃脚钢壳应力过大现象，南锚碇沉井基础着床于圆砾土层，在下沉后期，由于下沉困难，通过在沉井外侧堆砂，可有效避免沉井周边土体大面积沉陷等方面的措施。

摘要： 因沉井基础具有尺寸大、承载力高等特点,所以难以利用常规的方法对其竖向承载力进行测试.利用自平衡测试技术,通过两次试验对1个直径5.0m、长度12.0m的沉井进行了竖向静载试验,分别得到了沉井基础的极限侧阻力和端阻力,通过将两者叠加得到了沉井基础的竖向极限承载力,并对测试结果进行了等效转换.试验结果表明,沉井封底之下的土压力分布呈现由外向内逐渐减小的规律；预制下沉工艺造成沉井侧壁周围土体的结构遭到破坏,导致土体的极限侧摩阻力降低；实测得到的沉井基础的端部承栽力大于按规范中钻(挖)孔灌注桩竖向承栽力计算公式得到的估算值.

摘要： 武汉鹦鹉洲长江大桥主桥为三塔四跨悬索桥.该桥北锚碇基础设计阶段,综合考虑地理、地质、水文、工期等因素,比选确定采用圆形沉井基础;在城市建筑物密集区域,并紧邻长江防洪大堤,沉井基础下沉会对临近建造物造成安全威胁,也会破坏城市生态环境.为解决建造物密集区域建造超大沉井下沉关键技术难点,结合工程实际,通过调查类似工程案例,采取科学试验、数据模拟分析、监控监测等研究方法,评估、确定了结构防护、工艺优化、管道排渣、新型空气幕助沉等关键技术,证明了在城市市区、场地狭小、防护要求高等特殊条件下建造超大沉井的可行性,为城市基建工程环境保护提供借鉴和参考.

摘要： 泰州大桥设计为3塔2跨(2×1 080m)悬索桥,大桥中塔为大型沉井基础及人字形钢塔结构.复杂环境条件下超大沉井的浮运、定位、着床及终沉控制各个工序的有效控制技术措施很重要,前期开展沉井的悬浮状态及下沉时的局部冲刷模型试验起到很好的预控作用.沉井基础下沉信息化控制技术为沉井卡沉起到很好的引导作用.钢塔加工阶段及安装阶段的联动控制,对保证钢塔的安装精度必不可少.

摘要： 南京长江第四大桥主桥为主跨1418米三跨连续悬索桥，结构特点鲜明。本文简要概述其主要结构形式及特点，重点介绍了北锚碇沉井基础、南锚碇地下连续墙基础以及锚固系统的设计技术创新。

摘要： 考虑刃脚形状和切土深度,建立沉井下沉过程中极限土阻力的近似计算模型.基于Prandtl问题的滑移线场理论,建立考虑刃脚切土深度和刃脚形状的近似滑移线场,并导出平面应变和圆形沉井轴对称问题极限承载力系数的计算公式.对于平面应变问题,承载力系数Ny等于两部分之和,即不考虑切土深度时刃脚踏面和考虑切土深度时刃脚内侧倾斜面对承载力的贡献,前者及其他两个承载力系数(黏聚力和超载项)与不考虑刃脚切土深度由Prandtl承载力机制所得的结果相同.刃脚的切土深度、踏面宽度和倾斜角是影响极限土阻力的重要因素,忽略刃脚切土深度及其范围内刃脚倾斜面与土的作用将导致极限土阻力的计算值明显偏小.分析结果表明,承载力系数随刃脚切土深度和刃脚倾斜角的增加而显著增大;若土体强度较高,刃脚倾斜角的大小对极限土阻力的影响更加显著.

摘要： 考虑刃脚形状和切土深度,建立沉井下沉过程中极限土阻力的近似计算模型.基于Prandtl问题的滑移线场理论,建立考虑刃脚切土深度和刃脚形状的近似滑移线场,并导出平面应变和圆形沉井轴对称问题极限承载力系数的计算公式.对于平面应变问题,承载力系数Ny等于两部分之和,即不考虑切土深度时刃脚踏面和考虑切土深度时刃脚内侧倾斜面对承载力的贡献,前者及其他两个承载力系数(黏聚力和超载项)与不考虑刃脚切土深度由Prandtl承载力机制所得的结果相同.刃脚的切土深度、踏面宽度和倾斜角是影响极限土阻力的重要因素,忽略刃脚切土深度及其范围内刃脚倾斜面与土的作用将导致极限土阻力的计算值明显偏小.分析结果表明,承载力系数随刃脚切土深度和刃脚倾斜角的增加而显著增大;若土体强度较高,刃脚倾斜角的大小对极限土阻力的影响更加显著.

摘要： 本发明公开了一种沉井预制件、沉井及相邻沉井施工方法，其中，相邻沉井施工方法，如下步骤：A：获取第一施工辅助件；B：获取第一沉井预制件和第二沉井预制件；C：将第一施工辅助件贯穿第一沉井预制件和第二沉井预制件后沉入预定深度；D：将第一沉井预制件和第二沉井预制件下沉；E：再获取第一沉井预制件和第二沉井预制件；F：将后一个第一沉井预制件设置于前一个上，将后一个第二沉井预制件设置于前一个上；G：下沉；H：重复步骤E~G，直至将完成所有下沉工作；I：封闭底部；J：拔出所述第一施工辅助件。本发明避免了相邻沉井施工时相互影响。

摘要： 本发明提供了一种沉井掘进机、沉井掘进系统及异形断面沉井的掘进方法，该沉井掘进机包括沉井掘进单元，所述沉井掘进单元包括：主架体、主驱机构、伸缩臂和开挖头，所述主驱机构安装于所述主架体，所述开挖头安装于所述伸缩臂的下端；所述伸缩臂的上端安装于所述主驱机构，所述主驱机构能够驱动所述伸缩臂相对于所述主架体运动，以带动所述开挖头进行开挖；所述伸缩臂能够伸缩以调整所述开挖头的伸出长度。通过本发明，缓解了竖井掘进法施工的灵活性较差，效率较低的技术问题。

摘要： 本发明公开了一种沉井预制件、沉井及相邻沉井施工方法，其中，相邻沉井施工方法，如下步骤：A：获取第一施工辅助件；B：获取第一沉井预制件和第二沉井预制件；C：将第一施工辅助件贯穿第一沉井预制件和第二沉井预制件后沉入预定深度；D：将第一沉井预制件和第二沉井预制件下沉；E：再获取第一沉井预制件和第二沉井预制件；F：将后一个第一沉井预制件设置于前一个上，将后一个第二沉井预制件设置于前一个上；G：下沉；H：重复步骤E~G，直至将完成所有下沉工作；I：封闭底部；J：拔出所述第一施工辅助件。本发明避免了相邻沉井施工时相互影响。

摘要： 本发明公开了一种可快速拼装的沉井式塔机基础，包括预制沉井式塔机基础本体、预制底板、预制顶板和浇筑在所述预制沉井式塔机基础本体内部的现浇混凝土，所述预制沉井式塔机基础本体包括对称放置的两块第一侧板和对称放置的两块第二侧板，所述第一侧板与所述第二侧板之间通过连接螺栓和连接螺母固定连接，所述第一侧板和所述第二侧板均包括侧板本体、设置在所述侧板本体底部且向内凸起的底梁和设置在所述侧板本体上部且向内凸起的顶梁。本发明拼装简单，便于吊装，实现了快速拼装塔机基础，并采用沉井法沉降塔机基础，无需开挖基坑，缩短了施工周期，节约了大量的人力物力，同时也缩短了混凝土固化的等待时间，加快了施工进程。

摘要： 本实用新型涉及一种解决设备基础与房屋基础相互重叠问题的双沉井结构，其特征在于：所述房屋基础的两侧分别设置有一个用以支撑设备基础的沉井，所述沉井上端面高于房屋基础上端面，所述沉井上端面设置有梁板，所述设备基础设置于梁板上，与现有技术相比，本实用新型具有以下有益效果：结构简单，沉井施工方便、减少了土方工作量，包括土方的开挖、外运、回填，同时对基坑安全有利，避免土方开挖后的基坑支护问题，既能满足工艺布置要求，同时又能使结构受力清晰。

摘要： 本发明属于大型桥梁沉井施工技术领域，一种大型沉井基础悬挂式原位试验反力系统及施工方法，该系统包括沉井基础及预埋在沉井基础底节段的若干根预埋管，所述预埋管内设有钢棒；所述钢棒可延伸出沉井基础底节段的井壁或隔梁外部的一端并套设钢梁；所述钢梁下方设有刚性承载板；所述刚性承载板与钢梁底部之间设有千斤顶；所述刚性承载板上布置若干个位移传感器；所述位移传感器与静载荷测试仪连接，用于将原位试验测试压力和下沉量的数据实时记录。本发明能够提高大型沉井基础井舱内试验检测作业人员的操作空间，可在井舱内任意点位置进行试验，甚至可以贴近井壁处进行试验，既能满足随机选取测试点的原则，也能满足在最不利位置进行试验的要求。

摘要： 本申请涉及一种复杂地质基础沉井结及其施工方法，涉及沉井基础施工技术领域，包括井体和设置于井体底部的刃脚，所述井体包括四块一体成型的侧板，所述侧板内嵌设有壳体，所述壳体内转动设置有垂直于侧板的调节轴，所述调节轴的一端伸出侧板的外侧壁，每组翼板均包括两个翼板，所述翼板固定设置在所述调节轴上，所述壳体内转动设置有调节齿轮，所述调节轴与调节齿轮同轴固定连接，所述壳体内设置有用于驱动调节齿轮转动的驱动机构。若井体发生偏斜，通过驱动机构带动翼板偏转，增加此处的侧板受到的阻力，实现纠偏的目的；降低对工人的要求，提高施工效率，且减小人为误差导致纠偏不准的情况。

摘要： 本发明涉及一种超大型沉井基础施工监测系统，属于大型桥梁沉井基础施工技术领域。所述施工监测系统包括数据采集组和上位机；数据采集组用于采集监测点组的数据信息，包括沉井结构应力采集组件、沉井几何姿态采集组件和沉井控制参数采集组件；数据采集组还包括全站仪，用于周期性测量基准点组的数据信息并校核测量监测点组的数据信息。上位机用于接收数据采集组的数据信息，并对所采集的数据信息进行计算处理及存储。本发明所述施工监测系统智能采集沉井基础施工过程中几何变形、结构应力、地基土压、泥面高程等参数，同时结合全站仪校核测量，避免了自动监测异常数据干扰沉井状态评判，在监测数据的基础上实现即时监测、自动预警。

摘要： 本实用新型提供一种制预应力沉井风机基础装置，包括沉井基础，井腔，混凝土封底，辅助杆，可缓冲支撑座结构，可支撑推动座结构，可拆卸称重台结构，固定杆，扇形角度尺，连接杆，锥形转动杆，水平支撑杆，水平座和水平尺。本实用新型T型支撑座，底板，固定管，缓冲弹簧和T型支撑杆以及浇筑台的设置，有利于在使用的过程中通过缓冲弹簧推动T型支撑杆，然后支撑T型支撑座，方便在工作中进行缓冲支撑工作；辅助座，推动腔，推动弹簧，推动板和防潮板以及沉井基础的设置，有利于在使用的过程中通过推动弹簧推动推动板和防潮板，然后使防潮板推动沉井基础，方便在使用功能的过程中进行沉井基础推动工作。

摘要： 本申请涉及建筑工程基础的领域，尤其是涉及一种建筑工程施工的沉井基础，包括若干段井筒，相邻两个井筒相对的两端设置有若干插块以及插块对应的插槽，各插块与对应的插槽插接配合，相邻的两个井筒之间设置有与插块位置一一对应的抗拔桩，插块上设置有第一穿孔，插槽相对的两槽壁均设置有第二穿孔，抗拔桩贯穿第一穿孔以及第二穿孔且插入沉井侧壁，抗拔桩呈中空设置，抗拔桩插入泥土中的一端设置有第一尖部，抗拔桩内设置有多根支杆，抗拔桩的侧壁设置有通孔，抗拔桩内设置有用于推动支杆伸出至抗拔桩外的推动件。本申请具有增强沉井基础侧面的抗拨能力的效果。