点蚀

摘要： 在模拟油田CO_(2)/H_(2)S共存环境中,利用高温高压模拟试验、四点弯曲应力加载方法及扫描电子显微镜分析评价了13Cr不锈钢在模拟油田环境中应力和缝隙协同作用下的应力腐蚀敏感性。结果表明:在CO_(2)和H_(2)S环境中无应力条件下,13Cr不锈钢均有稳定的阳极钝化区,但环境中出现H_(2)S后,其自腐蚀电位明显降低,腐蚀速率相对增大,点蚀敏感性增大,加载应力(80%σ_(s))后,材料表面钝化状态不稳定;在H_(2)S分压为0.1 MPa的高温高压环境中,当加载80%σ_(s)应力并协同0.1 mm缝隙作用时,13Cr不锈钢表面缝隙处出现了点蚀现象,但并未扩展导致应力腐蚀开裂;当H_(2)S分压增大至0.5 MPa并加载80%σ_(s)应力时,试样发生应力腐蚀开裂。H_(2)S的存在增大了材料表面的活性,促进腐蚀损伤的加速。

摘要： 目的 研究Ce变质处理提高Fe-Cr-Ni中熵合金在3.5%NaCl溶液中抗点蚀性的机理。方法通过动电位极化实验,分析Ca变质处理与Ce变质处理的Fe-Cr-Ni中熵合金的抗点蚀性。利用SEM和EDS等手段观察了经不同变质处理后合金中夹杂物的形貌和元素组成,并结合阻抗谱分析与XPS技术研究了Ce对钝化膜保护力的影响。结果经不同变质处理的Fe-Cr-Ni中熵合金中的夹杂物形态不同,Ca变质处理合金中夹杂物为CaO-Al_(2)O_(3)和CaS-Al_(2)O_(3)复合夹杂物。在腐蚀过程中,CaS优先溶解导致点蚀萌生。Ce变质处理合金中夹杂物是具有核壳结构的(Ce,Si)_(x)O_(y)-(Al,Mn)_(x)O_(y)稀土复合夹杂物,降低了点蚀敏感度,提高了抗点蚀性。在3.5%NaCl溶液中,Ca变质处理Fe-Cr-Ni中熵合金的腐蚀电流密度为3.108×10^(‒6)μA/cm^(2),Ce变质处理Fe-Cr-Ni中熵合金的腐蚀电流密度为4.883×10^(‒7)μA/cm^(2),其腐蚀电流密度降低了85%。Ca变质处理与Ce变质处理的Fe-Cr-Ni中熵合金的容抗弧均呈不完整的半圆状,钝化膜与基体间的电荷转移电阻分别为1.872×10^(5)Ω•cm^(2)和4.312×10^(5)Ω•cm^(2),Ce变质处理合金钝化膜中电荷转移电阻提高了1.3倍。稀土铈提高了钝化膜的Cr+Ni/Fe+Mn阳离子比,Ca变质处理与Ce变质处理的Fe-Cr-Ni中熵合金钝化膜的Cr+Ni/Fe+Mn阳离子分别为1.66和1.2。XPS分析结果同样表明,Ce变质处理Fe-Cr-Ni中熵合金钝化膜具有更好的保护性。结论和Ca变质处理Fe-Cr-Ni中熵合金相比,Ce变质处理合金具有更优异的抗点蚀性,这主要归因于稀土元素Ce的影响,一方面Ce使合金中的夹杂物改性,降低了点蚀敏感度;另一方面Ce增加了钝化膜的保护能力,提高了点蚀抗力。

摘要： 在2018-2019年采暖季供热期间,发现大温差供热管网换热设备腐蚀结垢情况严重。经过检验和分析,垢主要来源于循环水结垢和腐蚀产物的沉积;腐蚀产物来源于管道内壁腐蚀。同时热网循环水氯离子含量过高,板式换热器不锈钢发生了点蚀。研究试验结果表明:采用阻垢剂、缓蚀剂、调节pH和控制氯离子含量等措施可以保证循环水不结垢,也可以控制管道内壁腐蚀及不锈钢点蚀。在实际应用中,热网循环水浊度和悬浮物明显下降并合格,换热设备腐蚀结垢速率显著降低,保证了供热系统的安全经济运行。

摘要： 通过自固化方式在AA5052铝合金表面制备新型绿色葡甘聚糖/碳酸钙复合涂层,采用SEM、FT-IR和XRD等手段对微观形貌、结构和组成进行表征,并研究其在NaCl溶液中对铝合金点蚀的抑制作用。结果表明:复合涂层厚度约50μm,具有树枝状微纳结构,可使铝合金电荷转移电阻提升5个数量级。复合涂层覆盖的铝合金耐腐蚀性能随氢氧化钙添加量增加而增强,但无机物含量过高时会挤压破坏葡甘聚糖聚合物骨架结构,造成涂层防腐效果衰减。经过在3.5%NaCl溶液中60 d的浸泡,发生在铝合金表面的点蚀因复合涂层的屏障作用而被有效抑制。

摘要： 为了探明Cl^(-)浓度对汽轮机末级叶片常用钢腐蚀的影响,通过动电位极化法、电化学阻抗谱、Mott-Schottky曲线、激光共聚焦显微镜、扫描电镜等方法分析了在不同Cl^(-)浓度模拟溶液中14Cr12Ni3WMoV马氏体不锈钢的电化学腐蚀行为。结果表明:随着Cl^(-)浓度的不断增大,不锈钢钝化膜点缺陷增加,稳定性下降,点蚀敏感性增强,对材料基体的保护能力下降;不锈钢表面点蚀坑的孔径随着Cl^(-)浓度的增大会明显变大,但腐蚀坑的深度无明显升高,腐蚀坑更易沿材料表面发展;不锈钢发生点蚀时,材料中Fe,Cr,Ni,W,Mo,V等发生选择性溶解,Fe和Ni会以离子形式迁移至溶液中,而Cr,W,Mo,V则会以氧化物形式沉积在腐蚀坑内。

摘要： 为了评价武汉土壤对Q235钢的腐蚀性,通过对湖北武汉地区典型土壤进行取样,成分分析,采用实际土壤埋片试验和控制温度、湿度的加速腐蚀试验,应用超景深显微镜、聚焦离子束扫面电镜(FIB-SEM),电化学工作站等设备研究了Q235钢在武汉土壤中的腐蚀行为。试验结果表明:武汉土壤环境为“轻”腐蚀等级,Q235钢发生了由非均匀腐蚀向全面腐蚀的转变,表面出现了点蚀和剥落,且其程度随时间的延长而增大,其腐蚀速率随时间的延长而降低并趋于稳定。随着腐蚀的进行,Q235钢的自腐蚀电位上升,自腐蚀电流密度降低。综上,Q235钢在武汉土壤环境中抗腐蚀性能尚可,适合作为结构材料大量使用。

摘要： 腐蚀,特别是海洋环境中发生的点蚀,导致材料服役寿命锐减并造成巨大的经济损失甚至环境破坏和灾难事故。在过去的十年中,针对材料在含氯化物水基环境的腐蚀行为开展了大量的研究工作。在此,综述从金属整体材料到包括有机涂层、金属及其合金或化合物涂层在内的表面处理的失效机理以及提高材料耐腐蚀性能和耐腐蚀−磨损性能的最新研究进展。其中,重点阐述周期性层片结构(PLSs),该组织无论是存在于金属整体材料或是表面涂层中,不管是在腐蚀或腐蚀−磨损过程中都展现出优越的抗腐蚀性能。基于不同尺寸、不同模型的数值仿真可加深对氯离子环境中的腐蚀或腐蚀−磨损过程的理解,并根据实验结果与数值仿真,着重分析PLSs以微电偶腐蚀占主导的腐蚀机理。总结各种腐蚀−磨损试验设备。展望未来的研究趋势,期待未来能够提供基于防腐蚀方法学设计的PLS的基本应用。

摘要： 通过质量损失测量、扫描电子显微术、能谱分析、X射线光电子能谱和电化学阻抗谱等技术研究纯铝1060在南沙群岛海洋大气环境中暴露34个月后的腐蚀行为以及点蚀行为。结果表明,在纯铝表面发生严重的点蚀,并且暴露13个月后的平均腐蚀速率达到1.28 g/(m^(2)·a)。X射线光电子能谱的测试结果表明主要的腐蚀产物为Al_(2)O_(3)、Al(OH)_(3)和AlCl_(3)。此外,形成的腐蚀产物层相比于自然形成的氧化膜更具有保护作用,并且保护作用先增加然后降低。最后,蚀坑的形状通过统计分析的方法进行估计。

摘要： 在某型号电机生产过程中,笔者发现经硫酸阳极氧化的铝合金零件,在进行稳态湿热试验后,部分零件表面及内孔出现点蚀,对产品的防锈性能造成影响,进而影响到产品的质量水平。针对出现的问题,本文对影响铝合金硫酸阳极氧化膜层发生点蚀的各种因素进行全面分析,并结合生产实际,提出切实可行的措施,有效解决了硫酸阳极氧化的铝合金零件进行稳态湿热试验后零件表面发生点蚀的问题。

摘要： 热网二级换热站一般采用板式换热器,在其使役过程中不锈钢换热板一旦出现腐蚀穿孔,不但影响一次水水质,而且干扰换热器稳定运行,甚至影响居民供热,因此阐明换热板发生点蚀的临界条件对于科学设定水质控制标准和防止点蚀发生具有重要意义。为此,通过材料化学分析、XRD、SEM及电化学测试等方法对这一问题进行研究。结果表明:在65°C条件下,304不锈钢点蚀的临界Cl;浓度为125 mg/L,316L不锈钢点蚀的临界Cl;浓度为230 mg/L;不锈钢表面一旦形成垢层,表面会发生局部酸化,此时不锈钢更容易发生点蚀;运行过程中为了防止不锈钢换热板点蚀,不仅要严格控制循环水中Cl;浓度,还应防止换热板表面结垢或附着腐蚀产物。

摘要： 在冲刷腐蚀过程中,点蚀坑的存在,改变管道表面流体的流动型态,恶化管道的受力状况.离散相气泡对管壁产生冲击作用,加快管道的腐蚀.本文用FLUENT 模拟点蚀坑存在条件下离散相气泡对管道的腐蚀情况,对管道内的速度矢量、湍流强度,管壁受到的压力和剪切力以及气泡对管壁的冲刷腐蚀进行数值模拟,并分析其影响.

摘要： 研究了点蚀疲劳寿命的估算方法，提出了一种点蚀疲劳寿命分析模型。基于Murakami投影面积模型,选择点蚀坑的投影面积作为腐蚀损伤特征量,给出了一种疲劳缺口系数计算公式,按照应力法估算点蚀疲劳寿命。采用本方法预测了2024-T3铝合金人工单蚀坑试件的疲劳缺口系数和腐蚀疲劳寿命。计算结果表明，预测值与试验值的变化趋势一致，两者符合较好。

摘要： 通过在青岛和海南开展的7B04铝合金户外大气暴露试验,利用失重分析、形貌观察、断面分析和电化学交流阻抗谱等研究了7B04铝合金在海洋性大气环境中的腐蚀动力学规律和腐蚀特征.结果表明,在青岛和海南等海洋性大气环境中,7B04铝合金腐蚀初期以点蚀形式萌生,随后向均匀腐蚀发展;腐蚀过程均经历了腐蚀速率由高到低的过程,且腐蚀失重与时间的关系均可用幂函数显著回归;电化学阻抗谱分析表明当腐蚀产物足够厚时,7B04铝合金海洋性大气腐蚀的电化学过程由侵蚀性离子的扩散步骤来控制.

摘要： 采用电化学方法和化学浸泡法研究了Q235钢在三种融雪剂溶液中的腐蚀行为.Q235钢在CMA(钙镁乙酸盐)溶液中,阳极极化曲线均呈现明显的活化-钝化行为,该体系的钝化能力较强.在氯化物溶液中呈现典型的活化控制行为.在CMA+NaCl溶液中,具有较弱的活化-钝化转变趋势,阴极过程受氧扩散控制.Q235钢在NaCl+CaCl2和CMA+NaCl溶液中的平均腐蚀速率较高,随着时间延长材料表面因腐蚀产物积聚而略有下降.CMA在水溶液中发生电离而使溶液呈弱碱性,并在钢表面形成一层保护膜,阻碍了腐蚀过程的进行,当钢表面形成完整的保护膜时,其腐蚀速率降到最低值,之后由于CO32-的存在使钝化膜受到破坏,导致腐蚀速率缓慢上升.Q235钢发生了局部腐蚀,出现了明显的点蚀孔,腐蚀产物外层为FeOOH,内层为CaCO3.在浸泡30天时,点蚀孔深且多,点蚀严重.CMA作为融雪剂并非是一种完美的产品,在防腐蚀性能方面仍需作必要的改进.此外,在使用CMA作为融雪剂时,也应对埋地结构钢采用相应的有效防腐蚀技术,以免发生严重的破坏事故.

摘要： 本文采用失重腐蚀实验、电化学测试、金相及电子扫描探针观测,研究在硝酸清洗条件(浓度10%HNO3、温度50°C)添加HEDP对1Cr18Ni9Ti的腐蚀影响。结果表明：添加HEDP后1Cr18Ni9Ti在HNO3体系的耐点蚀性能进一步提高,且HNO3与HEDP的二次钝化现象有一定的协同作用,有利于1Cr18Ni9Ti在HNO3体系中钝化膜被破坏后的再修复，初步证明了添加HEDP到HNO3作为反应堆一回路管道拆除前非破坏性清洗去污试剂配方的可行性。

摘要： 某大厦中央空调的304不锈钢管网在安装后第二次试压时出现大量漏点,本文对漏点进行了宏观形貌、微观形貌、金相组织以及能谱分析。结果表明漏点为严重点腐蚀所致,腐蚀产物中检测到了C1和S等腐蚀性元素成分,是材料发生点蚀的原因。

摘要： 通过对38DD350型电解槽的现场调查，总结了阳极钛板和钢板的腐蚀形态。应用电化学理论分析了钛板的点蚀原因和面腐蚀原因，指出由于钛板的塑性变形而形成的微观电池，以及电解电压的升高都是钛板出现点蚀的原因;供氧差异电池的存在也是钛板出现面腐蚀的原因。rn 而钢板的腐蚀主要是由电偶腐蚀造成的。最后给出了相应的改进建议。

摘要： 本文基于接触疲劳理论,分析了凸轮型面点蚀及边缘效应的产生原因。采用有限元分析软件ANSYS,对某车用高强化大功率柴油机高压油泵中滚轮结构参数变化条件下凸轮-滚轮间的接触赫兹应力进行计算。经对比分析,采取匹配最佳滚轮外形尺寸的办法,可以使凸轮-滚轮间的接触应力降低,大大减少了点蚀产生的机率,缓解了边缘磨损严重的问题,使凸轮轴的可靠性得到提高。

摘要： 采用Thermo-Calc 设计了一种新型亚稳奥氏体不锈钢。用TCY-1 磁性测量仪和X 射线衍射法研究了亚稳钢的相变特性，并在MTS 机上对材料的力学性能进行了研究，用电化学方法及三氯化铁浸泡法对材料的耐蚀性能进行了研究。结果表明：设计出的亚稳钢在固溶状态下为奥氏体组织，经适当冷变形后能诱变出不同含量的α＇马氏体组织，相变过程中未发现ε相转变。适宜成分的亚稳钢在冷变形后产生TRIP 现象，为研究新型高强高韧钢提供了途径。新型亚稳钢耐点蚀性能和304相当。

摘要： 本文是对电厂煤磨机及大型开式齿轮传动设备润滑的应用分析，主要介绍当前在开式齿轮润滑应用的常见故障及产生原因，通过对齿轮损伤的原因分析，提出的解决方案

摘要： 本发明公开了激光烧蚀制备碳点的方法及该碳点与银纳米颗粒的复合物在SERS的应用，该碳点的制备方法包括：将碳材料溶于碱性溶液，在超声振荡条件下用激光器对碳材料进行烧蚀。采用同样的加工方法在去离子水和表面活性剂溶液中烧蚀银靶，制备不同形貌的银纳米颗粒。将两种颗粒混合作为SERS基底，用来对探针分子进行痕量检测。本发明制备工艺快捷，周期较短，节约能源，绿色环保；可以采用添加剂对产物进行直接结构调控，合成的碳点尺寸小，纯度高，形貌均一，稳定性好；制备的碳点和银纳米颗粒直接复合，工艺简单，作为SERS检测的基底，选择性好，灵敏度高。

摘要： 本发明公开了激光烧蚀制备碳点的方法及该碳点与银纳米颗粒的复合物在SERS的应用，该碳点的制备方法包括：将碳材料溶于碱性溶液，在超声振荡条件下用激光器对碳材料进行烧蚀。采用同样的加工方法在去离子水和表面活性剂溶液中烧蚀银靶，制备不同形貌的银纳米颗粒。将两种颗粒混合作为SERS基底，用来对探针分子进行痕量检测。本发明制备工艺快捷，周期较短，节约能源，绿色环保；可以采用添加剂对产物进行直接结构调控，合成的碳点尺寸小，纯度高，形貌均一，稳定性好；制备的碳点和银纳米颗粒直接复合，工艺简单，作为SERS检测的基底，选择性好，灵敏度高。

摘要： 本发明提供一种抗蚀剂图案形成方法，依序包含：(1)使用负型化学增幅型抗蚀剂组合物形成抗蚀剂膜，其中负型化学增幅型抗蚀剂组合物含有如下组分：具有如在本说明书中所定义的由式(1)表示的重复单元的(A)聚合物化合物、(B)能够在用光化射线或辐射照射后产生酸的化合物以及(C)能够由酸的作用交联聚合物化合物(A)的交联剂；(2)使抗蚀剂膜曝光，从而形成经曝光的抗蚀剂膜；以及(4)使用含有有机溶剂的显影剂使经曝光的抗蚀剂膜显影。

摘要： 一种功能梯度型无机抗蚀剂，其具有被照射激光的主表面和与上述主表面相向的背面、通过热而变化状态；上述功能梯度型无机抗蚀剂包含单层抗蚀剂；使上述单层抗蚀剂的至少组成从上述主表面侧至上述背面侧连续地变化；上述单层抗蚀剂中，局部被照射激光时达到一定温度的区域的各向异性从上述主表面侧向上述背面侧连续地提高。

摘要： 本发明涉及电化学领域，具体而言，涉及一种电极装置、高温高压点蚀电位的检测装置和高温高压点蚀电位的检测方法。该电极装置包括工作电极棒，降低工作电极密封界面处的工作温度的降温组件，降温组件套设于工作电极棒外，并与工作电极棒连接。其结构简单，可以实现在高温高压的条件下进行点蚀电位的检测，且保证检测结果的准确性，防止缝隙腐蚀影响点蚀的检测。

摘要： 本发明涉及电化学中的腐蚀防护，具体地说是一种评估点蚀坑内部腐蚀产物对点蚀生长速率影响的方法。具体为：以微电极的电化学体系为背景，利用恒电位对微电极进行阳极极化，获得点蚀坑底部到点蚀外部的一维扩散，通过对有和无腐蚀产物条件下的阳极电流进行测量和对比，评估点蚀内部腐蚀产物对点蚀生长速率的影响。本发明方法通过操作简便的电化学方法即可得出点蚀内部腐蚀产物对物质扩散的影响，进而量化点蚀内部的腐蚀产物对点蚀生长速率的影响，由此对扩散系数进行修正，完善点蚀生长和预测模型。点蚀内部生成腐蚀产物是比较常见的现象，生成腐蚀产物的原因也多种多样，而文献中却无对其影响进行量化的方法。这种简单的实验方法对点蚀生长和预测模型的建立具有重要的参考价值。该方法操作简便，应用范围广泛，适用于多种金属和多种条件。

摘要： 本发明提出了一种基于点蚀机理的金属试样小尺寸点蚀坑预制方法，以满足预制微米级点蚀坑的需求，进而用于探索小尺寸点蚀坑如何影响材料疲劳寿命的研究。本发明方法先对试样打磨抛光，切割回字形绝缘胶带粘贴在试样预制点蚀坑的位置，胶带中央孔为2～3mm大小，对试样除胶带中央孔外的暴露部位进行绝缘密封，将封好的试样作为工作电极搭建制坑系统；再使试样暴露位置产生一定厚度的钝化膜；然后测量试样的点蚀电位和保护电位，使用恒电位功能在试样上制取微米级的单点蚀坑。本发明实现了在金属试件上预制小尺寸点蚀坑，不需要预先对点蚀坑所在位置进行加工，不会引入残余应力，并能较快生成单个小尺寸点蚀坑，满足实验需求。

摘要： 本发明涉及电化学领域，具体而言，涉及一种电极装置、高温高压点蚀电位的检测装置和高温高压点蚀电位的检测方法。该电极装置包括工作电极棒，降低工作电极密封界面处的工作温度的降温组件，降温组件套设于工作电极棒外，并与工作电极棒连接。其结构简单，可以实现在高温高压的条件下进行点蚀电位的检测，且保证检测结果的准确性，防止缝隙腐蚀影响点蚀的检测。

摘要： 本发明涉及电化学中的腐蚀防护，具体地说是一种评估点蚀坑内部腐蚀产物对点蚀生长速率影响的方法。具体为：以微电极的电化学体系为背景，利用恒电位对微电极进行阳极极化，获得点蚀坑底部到点蚀外部的一维扩散，通过对有和无腐蚀产物条件下的阳极电流进行测量和对比，评估点蚀内部腐蚀产物对点蚀生长速率的影响。本发明方法通过操作简便的电化学方法即可得出点蚀内部腐蚀产物对物质扩散的影响，进而量化点蚀内部的腐蚀产物对点蚀生长速率的影响，由此对扩散系数进行修正，完善点蚀生长和预测模型。点蚀内部生成腐蚀产物是比较常见的现象，生成腐蚀产物的原因也多种多样，而文献中却无对其影响进行量化的方法。这种简单的实验方法对点蚀生长和预测模型的建立具有重要的参考价值。该方法操作简便，应用范围广泛，适用于多种金属和多种条件。

摘要： 本发明公开了一种金属管耐点蚀性评价装置和金属管耐点蚀性评价方法，金属管耐点蚀性评价装置包括：耐腐蚀瓶体，耐腐蚀瓶体内具有适于溶解金属管的实验试剂；瓶塞，瓶塞可拆卸地设在耐腐蚀瓶体上以打开或关闭耐腐蚀瓶体，瓶塞上具有两个管路过孔；金属管，金属管具有第一管段和第二管段，第一管段和第二管段的上端分别穿过过孔向上延伸，第一管段和第二管段的下端连通且至少一部分浸没在实验试剂内，金属管内充有压缩气体；仅允许气体进入金属管的单向阀，单向阀设在第一管段的上端，第二管段的上端密封。根据本发明实施例的金属管耐点蚀性评价装置能够测试金属管的耐点蚀性能，具有可靠性强、操作简单方便等优点。