304不锈钢

摘要： 目的采用对环境友好的抛光工艺来改善304不锈钢表面抛光质量。方法基于化学机械抛光(CMP)工艺,采用主要成分为氧化铝(Al_(2)O_(3))磨料、L-苹果酸、过氧化氢(H_(2)O_(2))、乳化剂OP-10、甘氨酸的绿色环保抛光液,设计并试验了pH值,H_(2)O_(2)、乳化剂OP-10、甘氨酸质量分数的4因素4水平CMP正交试验。采用极差法分析了4个因素对表面粗糙度和材料去除率的影响。采用电化学工作站,通过动电位极化曲线法,分析304不锈钢在不同抛光液环境下的静态腐蚀特性。通过X射线光电子能谱(XPS),分析304不锈钢在不同抛光液环境下的表面元素和化学组分变化。结果开发了一种不含任何强酸、强碱等危化物品的新型环保化学机械抛光液。通过绿色CMP加工,在70μm×50μm范围内将304不锈钢平均表面粗糙度从CMP前的7.972 nm降至0.543 nm。与之前报道的304不锈钢抛光相比,绿色CMP抛光后的表面粗糙度最低。通过正交试验,得到了绿色CMP加工的最优抛光液参数:pH=3,0.3%H_(2)O_(2),0.3%乳化剂OP-10,1.5%甘氨酸。结论L-苹果酸与甘氨酸之间相互促进,使抛光液的腐蚀性增强;而H_(2)O_(2)的作用则相反,可使抛光液的氧化性增强,减缓抛光液对304不锈钢表面的腐蚀。

摘要： 304不锈钢饮水机水阀弹簧在使用过程中发生断裂,造成饮水机供水中断,发生干烧,引起火灾。为了保障用水安全,采用宏观形貌、化学成分、金相显微组织以及扫描电镜微观形貌等分析方法,对发生断裂的弹簧进行了失效原因分析。结果表明:外表面有划伤并且在水阀的使用过程中产生微裂纹向内扩展,作为疲劳源,在后续应力作用下发生疲劳扩展,最终在剩余强度不够的情况下发生塑性失稳断裂。基于分析结果,建议加强对弹簧生产和安装过程的管控。

摘要： 针对304不锈钢的车削过程中铁屑折断难,经常导致铁屑缠刀、加工表面划伤、排屑困难、影响自动化生产线的稳定运行等问题,设计开发7 MPa高压供液系统为车削过程提供高压冷却液。在高压冷却环境下,试验比较304不锈钢在粗、精加工的不同车削参数、刀片情况下的铁屑状态。研究结果表明,7 MPa高压冷却可以解决304不锈钢精加工铁屑不易折断的问题。铁屑的长度与冷却压力、切削参数、刀片有关,通过匹配适当的切削参数和刀片,铁屑长度可以被控制在较短的范围内。在此基础上,提出了一套针对304不锈钢车削加工的高压断屑方案,实现铁屑的可靠折断。

摘要： 在制造业向高端转型的背景下,对304不锈钢冷轧带钢产品的加工精度提出了更为严格的要求。而现行的冷轧工艺在产品表面平整度、厚度、板型等方面不能满足高精度304不锈钢薄带的严格要求,必须要对冷轧带钢生产技术进行改良。本文首先概述了304不锈钢冷轧带钢的生产技术,包括冷轧产品技术要求、冷轧打滑控制技术、以及冷轧产品厚度精度控制技术等。随后分别从冷轧打滑控制效果、厚度精度控制效果以及不锈钢产品性能等方面,对冷轧带钢生产技术的应用效果展开了分析,为进一步提高304不锈钢冷轧产品的综合性能提供了一定的技术支持。

摘要： 为改善医用不锈钢的耐磨性,采用反应磁控溅射在304不锈钢表面沉积了TiN薄膜,研究了Ti过渡层沉积时间对TiN薄膜微观结构和力学性能的影响。通过X射线衍射仪、扫描电子显微镜、纳米压痕仪、FST1000型薄膜应力测试仪、HSR-2M摩擦磨损试验机和WS-2005型涂层附着力自动划痕仪对样品进行微观组织表征和力学性能测试。结果表明,当Ti过渡层沉积时间为20 min,Ti过渡层厚度为340 nm时,TiN薄膜结晶性最强,硬度和弹性模量达到最大值,分别为21.6 GPa和327.5 GPa,平均摩擦因数达到最小值0.45,临界载荷达到最大值24.7 N,TiN薄膜的力学性能、摩擦性能以及与基体的结合力达到最优。进一步延长Ti过渡层的沉积时间,TiN薄膜的柱状晶组织粗化、力学性能、摩擦性能以及与基体的结合力均降低。

摘要： 目的研究304不锈钢和PA66(尼龙)的焊接工艺,提高焊缝剪切强度。方法采用500 W光纤激光器对异种材料进行搭接焊接实验,对激光功率、焊接速度、离焦量、焊接次数进行四因素四水平正交实验,并且测试焊缝剪切强度。结果当激光功率为350 W,焊接速度为600 mm/s,离焦量为1 mm,焊接次数为3时,焊缝剪切强度达到最大的58 MPa。极差分析结果表明,影响焊缝剪切强度的因素依次为激光功率、离焦量、焊接速度、焊接次数。结论微观结构分析结果表明,焊缝在PA66塑料侧呈现韧性断裂;在304不锈钢侧呈现韧性脱落,塑料和不锈钢有紧密的贴合,这种结构有利于提高焊缝的剪切强度。

摘要： 随着不锈钢在啤酒桶领域的应用越来越多,对啤酒桶表面质量及其耐蚀性能、加工性能、表面外观等要求也越来越高。文章主要针对冷轧冲压成啤酒桶进行焊接酸洗后板面黑线缺陷,对黑线进行微观分析,结果表明金相观察黑线位置为较细晶粒且样品表面和截面均是碳含量较高,通过改善成分及冷轧退火工艺可明显改善此问题,文章对啤酒桶用不锈钢的生产具有参考意义。

摘要： 短电弧-电化学复合加工(SEACM)是一种新型的复合加工方式,利用短电弧放电进行材料的高效蚀除,利用底面间隙电化学作用进行表面修整。不同的电极材料具有不同的材料特性,会直接影响复合加工的加工性能、工件的表面质量及尺寸精度。采用铝、石墨、不锈钢和紫铜作为电极材料,探究不同电极材料在短电弧-电化学复合加工模式下对304不锈钢的影响规律。从材料去除率(MRR)、相对电极损耗率(RTWR)、表面粗糙度(SA)和表面宏微观形貌等角度进行分析。结果表明,使用紫铜电极具有较高的材料去除率,低的相对电极损耗率,良好的表面质量以及更薄的再铸层厚度,所以更适合作为复合加工的电极材料,为后续短电弧-电化学复合加工模式下电极材料的选择提供了理论依据。

摘要： 改善304不锈钢表面激光加工氧化及熔融物粘结,得到三维表面织构形貌,调控其表面润湿及摩擦学特性。将304不锈钢试样分别置于空气及无水乙醇与双氧水(体积比50∶1)混合液中,利用激光技术对其表面进行交叉干涉扫描加工。借助白光干涉仪、扫描电镜、能谱及接触角测量仪,测量两种介质下试件表面的三维形貌、元素含量及接触角值,评价其加工氧化、三维表面形貌与润湿特性。空气介质中试样表面的氧元素含量增加了41.5%,加工熔融物粘结现象明显;而液相介质下试样表面的氧元素含量减少了19.4%,熔融物粘结现象基本消除,表明液相环境下试样表面的加工氧化、熔融物粘结的问题得到明显改善。再者,空气介质中激光加工的表面形貌多具有单向特性,液相环境下激光加工试样表面时,固-液界面液体快速气化形成气泡,对激光光束起到了散射及对固-液界面的负压冲击作用,形成了各向同性的三维类波浪形微凸形貌,具备更优的表面润湿及微流体调控特性。液相辅助技术能明显改善304不锈钢的表面激光加工质量,得到润湿性更优的三维形貌。

摘要： 微纳米尺度的表面结构在表面工程中有着许多特殊的性能和应用,为了研究飞秒激光制备不锈钢表面微纳结构的机理,基于经典双温模型理论对飞秒激光烧蚀304不锈钢的过程进行了数值模拟计算。经过计算得到了不同激光能量密度、不同烧蚀深度处电子与晶格系统温度的演化规律,确定了飞秒激光单脉冲作用下的烧蚀阈值,通过数值模拟得到飞秒激光烧蚀不锈钢只发生在材料的表面,对内部的材料影响很小。最后使用飞秒激光微纳加工系统在不锈钢表面制备了微纳结构,多边形微孔结构保持了高质量的边缘形貌,在孔的内壁出现了周期性结构。

摘要： 采用Monte Carlo模拟方法对304不锈钢焊接热影响区的奥氏体晶粒长大进行了研究.文中首先应用解析法计算温度场,得到焊接热循环.同时基于MC技术利用MATLAB编制了模拟程序.然后在不同焊接热输入情况下模拟了晶粒生长过程及热影响区晶粒在加热阶段与冷却阶段的长大情况。模拟结果表明焊接热影响区中有温度梯度存在的热钉扎现象对晶粒长大具有影响,晶粒长大主要集中在焊后的冷却阶段.模拟结果与实验测试具有良好的吻合度。

摘要： 采用Monte Carlo模拟方法对304不锈钢焊接热影响区的奥氏体晶粒长大进行了研究.文中首先应用解析法计算温度场,得到焊接热循环.同时基于MC技术利用MATLAB编制了模拟程序.然后在不同焊接热输入情况下模拟了晶粒生长过程及热影响区晶粒在加热阶段与冷却阶段的长大情况。模拟结果表明焊接热影响区中有温度梯度存在的热钉扎现象对晶粒长大具有影响,晶粒长大主要集中在焊后的冷却阶段.模拟结果与实验测试具有良好的吻合度。

摘要： 采用Monte Carlo模拟方法对304不锈钢焊接热影响区的奥氏体晶粒长大进行了研究.文中首先应用解析法计算温度场,得到焊接热循环.同时基于MC技术利用MATLAB编制了模拟程序.然后在不同焊接热输入情况下模拟了晶粒生长过程及热影响区晶粒在加热阶段与冷却阶段的长大情况。模拟结果表明焊接热影响区中有温度梯度存在的热钉扎现象对晶粒长大具有影响,晶粒长大主要集中在焊后的冷却阶段.模拟结果与实验测试具有良好的吻合度。

摘要： 采用Monte Carlo模拟方法对304不锈钢焊接热影响区的奥氏体晶粒长大进行了研究.文中首先应用解析法计算温度场,得到焊接热循环.同时基于MC技术利用MATLAB编制了模拟程序.然后在不同焊接热输入情况下模拟了晶粒生长过程及热影响区晶粒在加热阶段与冷却阶段的长大情况。模拟结果表明焊接热影响区中有温度梯度存在的热钉扎现象对晶粒长大具有影响,晶粒长大主要集中在焊后的冷却阶段.模拟结果与实验测试具有良好的吻合度。

摘要： 采用Monte Carlo模拟方法对304不锈钢焊接热影响区的奥氏体晶粒长大进行了研究.文中首先应用解析法计算温度场,得到焊接热循环.同时基于MC技术利用MATLAB编制了模拟程序.然后在不同焊接热输入情况下模拟了晶粒生长过程及热影响区晶粒在加热阶段与冷却阶段的长大情况。模拟结果表明焊接热影响区中有温度梯度存在的热钉扎现象对晶粒长大具有影响,晶粒长大主要集中在焊后的冷却阶段.模拟结果与实验测试具有良好的吻合度。

摘要： 采用Monte Carlo模拟方法对304不锈钢焊接热影响区的奥氏体晶粒长大进行了研究.文中首先应用解析法计算温度场,得到焊接热循环.同时基于MC技术利用MATLAB编制了模拟程序.然后在不同焊接热输入情况下模拟了晶粒生长过程及热影响区晶粒在加热阶段与冷却阶段的长大情况。模拟结果表明焊接热影响区中有温度梯度存在的热钉扎现象对晶粒长大具有影响,晶粒长大主要集中在焊后的冷却阶段.模拟结果与实验测试具有良好的吻合度。

摘要： 本文通过扫描微电极法研究不同的敏化温度对奥氏体不锈钢（304SS ）局部腐蚀行为的影响，并通过光学显微镜腐蚀形貌进行表征。试验结果表明，在10%的FeCl3 溶液中，未经过敏化处理和经过550 °C敏化处理的不锈钢活性电位峰较为孤立地稳定存在于整个电位分布图上，而经过650 、700 °C处理的不锈钢，电位分布图上主要表现为腐蚀活性位置分布的较广泛，没有明显的局部活性点。

摘要： 本文通过扫描微电极法研究不同的敏化温度对奥氏体不锈钢（304SS ）局部腐蚀行为的影响，并通过光学显微镜腐蚀形貌进行表征。试验结果表明，在10%的FeCl3 溶液中，未经过敏化处理和经过550 °C敏化处理的不锈钢活性电位峰较为孤立地稳定存在于整个电位分布图上，而经过650 、700 °C处理的不锈钢，电位分布图上主要表现为腐蚀活性位置分布的较广泛，没有明显的局部活性点。

摘要： 本文通过扫描微电极法研究不同的敏化温度对奥氏体不锈钢（304SS ）局部腐蚀行为的影响，并通过光学显微镜腐蚀形貌进行表征。试验结果表明，在10%的FeCl3 溶液中，未经过敏化处理和经过550 °C敏化处理的不锈钢活性电位峰较为孤立地稳定存在于整个电位分布图上，而经过650 、700 °C处理的不锈钢，电位分布图上主要表现为腐蚀活性位置分布的较广泛，没有明显的局部活性点。

摘要： 本文通过扫描微电极法研究不同的敏化温度对奥氏体不锈钢（304SS ）局部腐蚀行为的影响，并通过光学显微镜腐蚀形貌进行表征。试验结果表明，在10%的FeCl3 溶液中，未经过敏化处理和经过550 °C敏化处理的不锈钢活性电位峰较为孤立地稳定存在于整个电位分布图上，而经过650 、700 °C处理的不锈钢，电位分布图上主要表现为腐蚀活性位置分布的较广泛，没有明显的局部活性点。

摘要： 本发明的铁素体系不锈钢板的一个形态为以质量％计含有C：0.03％以下、N：0.05％以下、Si：1％以下、Mn：1.2％以下、Cr：14％以上且28％以下、Nb：8(C+N)以上且0.8％以下及Al：0.1％以下，剩余部分包含Fe及不可避免的杂质，并且在表面上形成有满足式1的覆膜，其中，df表示覆膜的厚度(nm)、Crf表示覆膜中的Cr阳离子分率、Sif表示覆膜中的Si阳离子分率、Alf表示覆膜中的Al阳离子分率。df×Crf+5(Sif+3Alf)≤2.0(式1)。

摘要： 本发明的目的在于，提供维持与以往同等的机械特性、同时具有比以往更优异的耐放射线照射性和耐应力腐蚀裂纹性且低成本的奥氏体系不锈钢钢材和该不锈钢钢材的制造方法、以及由该不锈钢钢材形成的制造物。本发明的弥散强化型奥氏体系不锈钢钢材，其特征在于，其化学组成含有16～26质量％的Cr、8～22质量％的Ni、0.005～0.08质量％的C、0.002～0.1质量％的N和0.02～0.4质量％的O，进一步含有0.2～2.8质量％的Zr、0.4～5质量％的Ta、和0.2～2.6质量％的Ti中的至少一种，余量由Fe和不可避免的杂质构成，所述Zr成分、所述Ta成分和所述Ti成分与所述C成分、所述N成分和所述O成分一起形成夹杂物粒子，所述不锈钢钢材的平均晶体粒径为1μm以下，最大晶体粒径为5μm以下。

摘要： 本发明公开了一种增材制造用不锈钢粉末，由不锈钢原料粉末进行配料、熔炼、制粉、分筛、时效热处理后获得的，所述不锈钢原料粉末中铜的质量含量为1wt％‑10wt％。本发明的制备方法：先制备不锈钢粉末；对不锈钢粉末进行一次时效后进行增材制造，将增材制造得到的合金在1050‑1200°C下固溶处理0.5‑3h，然后再进行二次时效热处理，即得到不锈钢。本发明的方法制备的不锈钢相对于传统不锈钢，其室温下屈服强度与拉伸强度、延伸率都得到提高。

摘要： 本发明的双相不锈钢的一方式以质量%计，含有C：0.03%以下、Si：0.05～1.0%、Mn：0.1～7.0%、P：0.05%以下、S：0.0001～0.0010%、Ni：0.5～5.0%、Cr：18.0～25.0%、N：0.10～0.30%、Al：0.05%以下、Ca：0.0010～0.0040%以及Sn：0.01～0.2%，剩余部分包括Fe和不可避免的杂质；Ca和O的含量的比率Ca/O为0.3～1.0；用（1）式表示的孔蚀指数PI低于30；PI＝Cr＋3.3Mo＋16N （1）。

摘要： 本发明的铁素体系不锈钢板的一个形态为以质量％计含有C：0.03％以下、N：0.05％以下、Si：1％以下、Mn：1.2％以下、Cr：14％以上且28％以下、Nb：8(C+N)以上且0.8％以下及Al：0.1％以下，剩余部分包含Fe及不可避免的杂质，并且在表面上形成有满足式1的覆膜，其中，df表示覆膜的厚度(nm)、Crf表示覆膜中的Cr阳离子分率、Sif表示覆膜中的Si阳离子分率、Alf表示覆膜中的Al阳离子分率。df×Crf+5(Sif+3Alf)≤2.0？？？？？？？？(式1)。

摘要： 一种不锈钢、不锈钢钢材和不锈钢的制造方法，其在减少S的同时抑制了硬质夹杂物的生成，关于当量圆直径5μm以上的夹杂物，平均组成以质量％计，CaO：0％以上且15％以下、SiO2：0％以上且20％以下、Al2O3：50％以上且70％以下、MgO：10％以上且40％以下的第一夹杂物的个数密度为0.5个/mm2以下，CaO：10％以上且70％以下、SiO2：10％以上且65％以下、Al2O3：20％以下、MgO：5％以上且50％以下、CaF2：0％以上且5％以下的第二夹杂物的个数密度为0.2个/mm2以下，CaO：5％以上且40％以下、SiO2：10％以上且40％以下、Al2O3：10％以上且40％以下、MgO：5％以上且30％以下、CaF2：5％以上且40％以下的第三夹杂物的个数密度为0.005个/mm2以上且0.5个/mm2以下。

摘要： 本发明的目的在于，提供维持与以往同等的机械特性、同时具有比以往更优异的耐放射线照射性和耐应力腐蚀裂纹性且低成本的奥氏体系不锈钢钢材和该不锈钢钢材的制造方法、以及由该不锈钢钢材形成的制造物。本发明的弥散强化型奥氏体系不锈钢钢材，其特征在于，其化学组成含有16～26质量％的Cr、8～22质量％的Ni、0.005～0.08质量％的C、0.002～0.1质量％的N和0.02～0.4质量％的O，进一步含有0.2～2.8质量％的Zr、0.4～5质量％的Ta、和0.2～2.6质量％的Ti中的至少一种，余量由Fe和不可避免的杂质构成，所述Zr成分、所述Ta成分和所述Ti成分与所述C成分、所述N成分和所述O成分一起形成夹杂物粒子，所述不锈钢钢材的平均晶体粒径为1μm以下，最大晶体粒径为5μm以下。

摘要： 本发明公开了一种增材制造用不锈钢粉末，由不锈钢原料粉末进行配料、熔炼、制粉、分筛、时效热处理后获得的，所述不锈钢原料粉末中铜的质量含量为1wt％‑10wt％。本发明的制备方法：先制备不锈钢粉末；对不锈钢粉末进行一次时效后进行增材制造，将增材制造得到的合金在1050‑1200°C下固溶处理0.5‑3h，然后再进行二次时效热处理，即得到不锈钢。本发明的方法制备的不锈钢相对于传统不锈钢，其室温下屈服强度与拉伸强度、延伸率都得到提高。

摘要： 本发明的双相不锈钢的一方式以质量%计，含有C：0.03%以下、Si：0.05～1.0%、Mn：0.1～7.0%、P：0.05%以下、S：0.0001～0.0010%、Ni：0.5～5.0%、Cr：18.0～25.0%、N：0.10～0.30%、Al：0.05%以下、Ca：0.0010～0.0040%以及Sn：0.01～0.2%，剩余部分包括Fe和不可避免的杂质；Ca和O的含量的比率Ca/O为0.3～1.0；用（1）式表示的孔蚀指数PI低于30；PI＝Cr＋3.3Mo＋16N （1）。

摘要： 本实用新型提供一种不锈钢换热器的不锈钢散热管，主要包括不锈钢散热管(4)、热源进口(5)、热源出口(6)，其特征在于：不锈钢散热管(4)一端设置热源进口(5)，另一端设置热源出口(6)，中间设置平行排列的多个竖直不锈钢散热管，在竖直不锈钢散热管之间半圆圆弧形连接。还公开了一种不锈钢换热器的不锈钢散热管制成的不锈钢热水器。本实用新型的有点效果：利用在竖直不锈钢散热管之间半圆圆弧形连接的不锈钢散热管的设计，使内部不锈钢散热管的焊点大大减少，这样不仅节约了原材料，而且也降低了泄漏率。