徐变效应

摘要： 目的研究徐变效应对曲线组合梁长期力学性能的影响。方法基于弹性理论和龄期调整有效模量法(AEMM),建立徐变效应下曲线组合梁界面滑移与轴向力控制微分方程。以简支曲线组合梁为研究对象,求得均布荷载作用下微分方程解析公式,着重考察不同时刻和不同平面弯曲转角作用下界面滑移与轴向力沿梁长分布情况,并分析不同荷载和滑移刚度影响下界面滑移与轴向力增量随龄期变化趋势。结果界面滑移与轴向力沿梁长变化曲线分别关于跨中呈反对称和对称分布,最值发生在跨中与梁端位置;抗剪连接件滑移刚度越大,界面滑移与轴向力随龄期变化增量就越小,与荷载作用趋势相反。结论曲线组合梁界面滑移与轴向力变化曲线受作用荷载及滑移刚度影响较大,在设计中应着重考虑。

摘要： 针对混凝土桥面板徐变过程对曲线钢混组合梁桥力学性能的影响,以某座5×30 m的曲线双工字钢板组合梁桥为工程背景,使用ANSYS软件建立精细化实体有限元模型,利用其中的Creep准则进行徐变等效计算,在考虑施工过程后研究钢混组合梁桥的徐变效应,并探讨不同加载龄期下的预制板对徐变效应的影响。研究结果表明:桥面板徐变导致的5跨连续梁跨中截面徐变应力在边跨最大,中跨次之,次边跨最小;横桥向上靠近钢纵梁处徐变应力大,远离钢纵梁处应力小;受到“弯扭耦合”影响,外侧钢纵梁应力变化比内侧钢纵梁应力变化更加明显,两者徐变应力值最大差异为32.28%。徐变导致的应力重分布使钢混组合梁中的桥面板应力向钢主梁转移,且钢梁上缘应力的增幅比下缘更为显著,边跨跨中钢梁上缘增幅是下缘的5.6倍。连续梁恒载变形会随着混凝土桥面板徐变持续增加,且边跨跨中附加挠度>中跨>次边跨;混凝土预制板加载龄期越长,徐变效应产生的主梁附加挠度越小,30 d的加载龄期下边跨徐变挠度是180 d加载龄期的1.5倍。

摘要： 基于微预应力-固结理论徐变模型,综合考虑材料、结构以及环境参数影响,建立三维路面板早龄期力学行为仿真程序,开展了路面板三维结构徐变效应研究。研究显示,徐变对路面板早龄期作用是一种松弛效应,显著降低了路面板早龄期翘曲和应力;徐变对路面板早龄期行为的影响量级与温度梯度、板边约束的影响相当;徐变效应受板边约束、温湿度梯度和整体温度条件显著影响,空间位置存在不均匀分布特性,徐变作用下应力最大松弛位置向受约束的板边中部靠近;路面板徐变松弛效应有显著经时特性,前7天徐变效应最为显著,60天后趋于稳定;面板温度梯度与整体温度提高,徐变松弛效应显著增加。理论比较显示,忽略温度对徐变的影响会低估高温、高估低温条件下的徐变效应,工程中可基于徐变效应设计降低路面板早龄期初始翘曲与初始应力。

摘要： 徐变是控制混凝土桥梁设计的重要因素,但因徐变计算一般封装于商业软件中,设计人员无法掌握计算原理。为研制自主有限元软件,摸索出桥梁徐变计算过程,从徐变系数开始研究,并对Midas帮助文件和基于Tröst-Bazant的工程实用分析算法进行基于公式推导的对比分析;基于分析结果进一步给出递推形式的徐变累加计算模型,并通过连续梁实例测试验证。研究结果表明:(1)Midas帮助文件给出的徐变算法和基于Tröst-Bazant基本方程的徐变算法本质上是一致的,当满足ρ(t,τ0)=1/2时,两者之间的方程是等价的;(2)通过加权最小二乘法将徐变系数写成通用格式,可将基于空间梁单元的徐变算法改造成递推形式,加快运算速度;(3)基于递推形式编制的卧龙程序,在同等边界条件下,其徐变位移的计算精度满足工程设计要求,竖向最大相对误差3%左右,且绝对误差较小,水平向相对误差在1%以内。

摘要： 对于预应力混凝土而言,其桥梁徐变效应一旦没有得到很好地控制,将会直接影响混凝土内部构造效果,甚至还会导致混凝土出现不同程度的形变,为了解决这一问题,现针对预应力混凝土桥梁徐变效应内容,充分认识到预测预应力混凝土桥梁徐变效应的必要性和重要性,最后,从获得新建桥梁中素混凝土收缩、徐变特性的方法;获取桥梁素混凝土徐变系数;试验结果与计算理论值的比较三个方面入手,全面研究预应力混凝土桥梁的徐变效应混合分析法,为后期更好地控制混凝土桥梁徐变效应打下坚实的基础.希望通过这次研究,为相关从业人员提供有效的借鉴和参考.

摘要： 以某特大跨径钢管混凝土拱桥为研究对象,进行1∶2.5缩尺的拱肋拱脚段上弦管钢管混凝土构件徐变模型试验,并引入考虑钢管约束的新的钢管混凝土徐变系数,结合有限元模拟和实桥实测,研究特大跨钢管混凝土拱桥的徐变效应.结果 表明:试验模型在180 t荷载持续加载1a后,钢管承担的荷载增加了1.2倍,管内混凝土承担的荷载下降了53％,内力重分布现象明显;截面含钢率和钢与混凝土的弹性模量比对钢管混凝土徐变系数有较大的影响;钢管应力的有限元计算结果与实桥实测结果的变化趋势总体一致,数值接近,且随施工的推进而增大;管内混凝土的应力较复杂,有限元计算结果与实桥实测结果有一定的差别,实桥实测应力较小,甚至出现拉应力.

摘要： 钢管混凝土组合结构中,混凝土徐变效应影响较为明显.采用多轴应力状态下的徐变理论,建立分别考虑中和轴在钢管混凝土内和中和轴在T形梁内的受弯构件理论计算公式,分析其影响因素.研究表明:钢管的厚度、初始弯矩以及混凝土的强度等级对T形钢管混凝土受弯构件徐变效应产生影响.徐变效应随着钢管厚度增大而减弱、初始弯矩增大而增强,而混凝土强度的等级对其影响较小.

摘要： 为研究在非标准恒定温度条件下主跨575 m的钢管混凝土拱桥在运营阶段拱顶截面位移和应力的时变特征,结合考虑温度影响的CEB-FIP(1990)徐变模型,通过控制温度参数将温度变化引入到大跨度钢管混凝土拱桥的徐变效应分析中,并与JTG 3362—2018《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》进行对比,分析了非标准恒定温度变化对徐变的影响,以及大跨度钢管混凝土拱桥长期变形和应力状态的预测偏差.结果表明:非标准恒定温度下,温度越高,混凝土徐变引起的主拱肋拱顶截面的长期变形越大,成桥10年时钢管和管内混凝土应力的变化幅度越大.CEB-FIP(1990)模型计算得到的主拱跨中拱顶处长期变形最大预测偏差为8.9％,成桥后10年主拱肋跨中拱顶截面钢管和混凝土应力最大预测偏差分别为7.5％和18.7％.在大温差区大跨度钢管混凝土拱桥的徐变效应分析中,建议考虑温度变化对混凝土徐变的影响,从而为运营阶段长期时变行为的预测提供更合理的参考.

摘要： 为探讨梁拱组合连续刚构桥的徐变效应及合龙顶推力,以某跨径布置为(120+250+120)m的梁拱组合连续刚构桥为工程背景,利用MIDAS//Civil有限元软件对比分析了梁拱组合连续刚构桥和同跨径的连续刚构桥主梁恒载弯矩、应力,徐变次内力和徐变变形的差异,探讨了在不同加载龄期下混凝土的徐变对合龙顶推力大小的影响及梁拱组合连续刚构桥与同跨径连续刚构桥合龙顶推力的差异。研究发现:梁拱组合连续刚构桥中跨主梁上、下缘最大应力差减小是主梁中跨后期徐变变形显著减小的原因,跨中徐变挠度仅为同跨径连续刚构桥的1/20;梁拱组合连续刚构桥支点处徐变次弯矩约为同跨径连续刚构桥的3倍,中跨跨中处为2倍,边跨处差异不大;采用未知荷载系数法求解合龙顶推力是合理的,此梁拱组合连续刚构桥合龙顶推力大小可使用同跨径连续刚构桥的1.5倍,可为类似工程施工提供参考。

摘要： 结合欧洲混凝土结构设计规范,介绍了收缩徐变效应的计算方法,并以常见的预应力混凝土轨枕为例,开展了理论计算和长期跟踪测试,研究分析了收缩徐变效应对预应力混凝土轨枕关键尺寸的影响.结果表明:收缩和徐变效应2种因素对轨枕尺寸的影响较大,且影响主要在轨枕生产完成后的早期时间段,轨枕生产完成后的2个月内变形量可达到总变形量的60％以上、3 a内变形量约达到总变形量的95％,此后逐渐趋于稳定;对于我国常用预应力混凝土轨枕,按使用40 a考虑,新Ⅱ型轨枕的两承轨槽外侧底角间距最大收缩量为1.55 mm,Ⅲ型轨枕两承轨槽外侧底角间距最大收缩量为1.48 mm.室内试验的实测结果与理论计算结果变化规律基本吻合.

摘要： 本文以某高铁站站前广场为例,对混凝土结构温差、收缩、徐变效应进行了分析,提出了用缓粘结预应力技术控制温度裂缝.给出了超长混凝土结构温差、收缩、徐变效应及缓粘结预应力设计计算方法,可对此类结构裂缝控制设计计算提供参考.

摘要： 超高层混凝土建筑无法通过铰接、后安装等措施释放收缩、徐变效应导致的附加变形、附加内力.CEB-FIP Model Code90、CEB-FIP Model Code2010与ACI209规范对混凝土收缩、徐变效应的计算公式不同,考虑的参数也不同,但计算方法类似.考虑混凝土构件的含钢率后,收缩、徐变效应会随着含钢率的增大而降低.超高层混凝土建筑可采用分段补偿法施工,将每一分段内各层竖向构件的施工预留长度之和在分段底层内进行补偿,以降低混凝土收缩、徐变效应导致的竖向构件变形差,确保结构安全.

摘要： 选择Peirce本构模型反映ETFE膜材的材料非线性特征,采用有限元分析软件ANSYS对ETFE气枕的平面充气成形后的徐变效应及徐变后的恢复过程进行数值模拟.对比分析数值计算结果与实测气枕平面充气成形后的徐变试验结果,数值分析结果表明:采用Peirce模型进行数值模拟可准确地反映ETFE气枕充气成形后的徐变过程.气枕充气成形后徐变24h后的矢高约为190.26mm,徐变后恢复矢高为127.5mm,与实际测量结果误差小于5％.徐变后气枕膜面应力与应变最大值集中于气枕各边中点处;徐变后恢复的应力应变分布规律与徐变时有明显不同,ETFE气枕表面力学性能得到加强.

摘要： 在长期荷载作用下,GFRP管钢筋混凝土受弯构件会由于受到混凝土徐变和温度等因素的影响而发生内力重分布,改变其受力性能.利用内力平衡,建立GFRP管钢筋混凝土组合截面受压高度、初始应力计算公式及徐变效应影响的计算模型,并编制了GFRP管钢筋混凝土构件的徐变效应计算程序,计算分析了GFRP含量、混凝土强度等级、荷载及温度等主要设计参数对GFRP管钢筋混凝土构件的徐变效应的影响.GFRP管钢筋混凝土受弯构件的徐变随着含GFRP率的增加而减小,随者弯矩的增加而增大,随着混凝土强度等级的提高而增大,随着温度升高而增加.

摘要： 针对钢与混凝土结合部开展徐变效应研究,为混合梁设计提供依据.建立考虑相对滑移的板壳-实体有限元模型,采用混凝土老化理论及徐变率逐步积分方法,研究结合部长期静力性能.分析了徐变对结合部应力重分布、连接件作用力、预应力及横梁受力的影响.研究结果表明,徐变使得结合部混凝土局部承压应力减小,连接件传力比例增加.预应力损失随徐变开展而增大,格室内填充混凝土处于受压状态.徐变效应使得结合部横梁与箱梁壁板连接处拉应力增大.混合梁结合部设计需考虑混凝土徐变效应影响.

摘要： 混凝土收缩徐变对大跨度混凝土自锚式悬索桥的使用性与安全性都会造成不利影响，针对这个问题,本文利用有限元软件ANSYS对庄河建设大街东桥——一座双塔3跨式混凝土自锚式悬索桥建立了平面分析模型,计算不同加载龄期下收缩徐变效应以及分析比较了顶推索鞍与二次调索对收缩徐变效应的改善作用,从而提出减小混凝土自锚式悬索桥收缩徐变影响的合理措施和方法.

摘要： 为了研究大跨度波形钢腹板连续刚构桥在长期荷载作用下的徐变行为,以某拟建波形钢腹板连续刚构桥为工程背景.采用有限元软件建立其离散模型,对长期持荷作用下波形钢腹板桥梁的长期力学行为开展了研究.通过与普通PC桥梁进行对比研究,分析了这类桥梁的时变特征.结果表明,徐变引起波形钢腹板连续刚构桥跨中下挠,成桥20年时达到成桥时的1.34倍;徐变引起波形钢腹板连续刚构桥跨中截面下缘压应力减小,成桥20年时,减小幅度为成桥时的31.63％;成桥20年时,徐变引起波形钢腹板连续刚构桥体内预应力损失率约为27％,体外预应力损失率约为14％.相对于普通PC梁,波形钢腹板桥梁在减少截面长期挠度和截面应力水平调整方面具有一定优越性.

摘要： 钢板组合梁桥是通过剪力键等连接形式把钢主梁与混凝土桥面板连接成整体而共同承担荷载的桥梁结构.在纵向弯矩作用下,混凝土板主要受压、钢材主要受拉,充分利用了两种材料各自的力学特性,从而使结构兼具良好的结构性能与较好的经济效益.同时,由于钢板组合梁桥具有复杂的构造细节和内力分布,其混凝土板的徐变效应也较为复杂.本文针对这种结构的受力性能,结合有限元分析软件,研究并阐述了分析钢板组合梁桥混凝土徐变特性的有限元方法,并结合工程实例进行验证.

摘要： 基于ANSYS软件提出一种超高层框架-核心筒结构施工模拟方法.首先采用等效降温法计算混凝土收缩效应,采用ANSYS蠕变计算功能计算混凝土徐变效应,然后利用生死单元功能来实现施工过程模拟,最后通过ANSYS APDL编写程序进行二次开发.并通过对实际工程的施工模拟,分析了施工过程与混凝土收缩徐变对核心筒和钢框架柱的竖向变形、轴力、反力等的影响,为设计与施工的安全性提供参考依据.

摘要： 以某260m钢筋混凝土框架核心筒结构实际工程为背景,进行考虑材料收缩徐变与否的施工模拟对比分析.结果表明,与常规施工模拟算法相比,考虑收缩徐变的结构的竖向位移约增加两倍,墙柱位移差约减小一半,近墙端弯矩减小,近柱端弯矩相应增加,框架柱轴力增加,剪力墙轴力减小.结合分析结果给出了相应的结构设计建议,以供同类工程参考.

摘要： 本发明公开了一种腐蚀与荷载耦合作用下混凝土徐变测试机构，它包括安装在试验试件上部的受力钢板及压力传感器，其特征是所述试验试件安装在盛有腐蚀溶液的开口容器中央；腐蚀溶液内设有导电金属网，试验试件中的钢筋与恒压直流电源的正极连接，导电金属网与恒压直流电源的负极连接，由腐蚀溶液、恒压直流电源、导电金属网及试验试件组成一个电化学腐蚀电路；千分表安装在试验试件上；其徐变测试方法包括⑴制作试验试件、⑵安装、⑶加载等步骤，本发明考虑腐蚀与荷载耦合作用下混凝土的徐变特性，更加符合实际工程结构所处的环境状态，使试验更具工程价值，具有重要的工程应用价值和广阔的市场应用前景。

摘要： 本发明公开的混凝土拉伸徐变试验装置，包括：支架、上穿孔‑铰接式夹头、下穿孔‑铰接式夹头、穿孔试件、变形计和配重荷载，与穿孔试件联接的两个穿孔‑铰接式夹头，分别悬挂于支架上，并与配重荷载联接，形成试验装置。混凝土收缩应力徐变试验方法是以标准徐变室和自然环境条件，完全和非完全约束刚度约束情况，采用“梯级加载”和“随变加载”加载方式，以及收缩阈值和固定龄期加载控制条件，测试混凝土收缩应力徐变的试验方法。本发明的试验装置和方法，因解决混凝土试件与夹头连接、物理对中、荷载损失问题，提高试验可操作性，且逐级测试徐变和应变，可研究更多的徐变行为和性能问题，尤其是实现了自然环境的混凝土收缩应力徐变的试验。

摘要： 本发明公开了一种CCZ型混凝土构件徐变正负温变试验仪，包括徐变试验箱、交流接触器、温度控制仪、温度测试器、冷凝器、压缩机、过滤器、换热器、蒸发器、启动电源、数据线、氟利昂等设备。本发明正负温变试验仪适用所有混凝土结构徐变试验，可以控制在-20°C～+25°C的变温徐变试验，即可使温度控制在恒定的某一固定值，进行长期徐变试验，又可实现变温试验，如高低温、正负温交替，模拟大气温度的变化；温度精度为0.1°C，实现温度自动控制，在设定温度后，无需人员操作，其可根据正负温变箱内的温度进行自动启动和停止，准确控制在规定的温度范围内；仪器易于操作，工程成本小；实现了混凝土构件徐变的变温试验研究。

摘要： 本发明公开了一种弹性瞬态蠕变条件下耦合残余应力和拘束效应高温结构的蠕变孕育期预测方法，本发明在Davies工作的基础上，提出了耦合残余应力和拘束效应的蠕变孕育期预测模型。利用参考应立法，引入了弹性追随因子Z计算考虑残余应力的蠕变孕育期。使用紧凑拉伸试样(CT)通过预压缩产生残余应力，并施加主载荷进行蠕变实验。本发明能够在结构中简介有效的预测出弹性瞬态蠕变条件下蠕变孕育期。

摘要： 本发明公开了混凝土徐变试验方法及试验装置。上述的混凝土徐变试验方法，包括如下步骤：对混凝土试块的两个端部和边角采用高强度材料进行修复；将两个混凝土试块叠放，并在两个所述混凝土试块之间设置缓冲层，使两个所述混凝土试块的端部分别抵接所述缓冲层；对两个所述混凝土试块的侧面分别进行定位，使所述混凝土试块保持竖直；对所述混凝土试块进行试验。本发明所述混凝土徐变试验方法，试块可以反复使用、传力均匀、测试准确、避免混凝土试块端部产生拉裂。

摘要： 本发明公开了一种腐蚀与荷载耦合作用下混凝土徐变测试机构，它包括安装在试验试件上部的受力钢板及压力传感器，其特征是所述试验试件安装在盛有腐蚀溶液的开口容器中央；腐蚀溶液内设有导电金属网，试验试件中的钢筋与恒压直流电源的正极连接，导电金属网与恒压直流电源的负极连接，由腐蚀溶液、恒压直流电源、导电金属网及试验试件组成一个电化学腐蚀电路；千分表安装在试验试件上；其徐变测试方法包括⑴制作试验试件、⑵安装、⑶加载等步骤，本发明考虑腐蚀与荷载耦合作用下混凝土的徐变特性，更加符合实际工程结构所处的环境状态，使试验更具工程价值，具有重要的工程应用价值和广阔的市场应用前景。

摘要： 本发明公开的混凝土拉伸徐变试验装置，包括：支架、上穿孔-铰接式夹头、下穿孔-铰接式夹头、穿孔试件、变形计和配重荷载，与穿孔试件联接的两个穿孔-铰接式夹头，分别悬挂于支架上，并与配重荷载联接，形成试验装置。混凝土收缩应力徐变试验方法是以标准徐变室和自然环境条件，完全和非完全约束刚度约束情况，采用“梯级加载”和“随变加载”加载方式，以及收缩阈值和固定龄期加载控制条件，测试混凝土收缩应力徐变的试验方法。本发明的试验装置和方法，因解决混凝土试件与夹头连接、物理对中、荷载损失问题，提高试验可操作性，且逐级测试徐变和应变，可研究更多的徐变行为和性能问题，尤其是实现了自然环境的混凝土收缩应力徐变的试验。

摘要： 本发明中公开了一种低徐变、低蠕变弹性体，由以下重量份数的原料组成：天然橡胶:70～100份、合成橡胶：5～30份、炭黑：20～40份、填料：20～40份、软化增塑剂：10～25份、氧化锌：2～8份、其它助剂：0～6份、硬脂酸：1.5～3份、防老剂：2～6份、石蜡：0.5～2份、硫磺：1～5份、促进剂：2～5份。本发明还公开了一种低徐变、低蠕变弹性体的制备方法。本发明可以大幅提高弹性体的加工性能，降低加工难度，减少生产成本；从整体上提高弹性体的性能稳定性，降低弹性体的刚度变化，更能满足悬索桥及斜拉桥在竖直方向上产生复合位移时对弹性体的性能要求。

摘要： 本发明公开了一种CCZ型混凝土构件徐变正负温变试验仪，包括徐变试验箱、交流接触器、温度控制仪、温度测试器、冷凝器、压缩机、过滤器、换热器、蒸发器、启动电源、数据线、氟利昂等设备。本发明正负温变试验仪适用所有混凝土结构徐变试验，可以控制在-20°C～+25°C的变温徐变试验，即可使温度控制在恒定的某一固定值，进行长期徐变试验，又可实现变温试验，如高低温、正负温交替，模拟大气温度的变化；温度精度为0.1°C，实现温度自动控制，在设定温度后，无需人员操作，其可根据正负温变箱内的温度进行自动启动和停止，准确控制在规定的温度范围内；仪器易于操作，工程成本小；实现了混凝土构件徐变的变温试验研究。

摘要： 本发明涉及桥梁工程技术领域，特别涉及一种混凝土徐变效应分析方法，包括以下步骤：①测定随时间变化的混凝土应力值σ(t)；②根据步骤1测得的混凝土应力值σ(t)做出其随时间t的变化曲线图；③采取递推方法得出徐变应变增量