应力重分布

摘要： 基于有限元软件对某一系列开孔率的圆柱壳大开孔接管结构进行了计算,通过应力云图、线性化后的应力变化规律、极限载荷计算结果并结合理论分析对其连接处弯曲应力的性质和评定准则进行了探讨及论证,并给出若干结论和建议:开孔边缘处存在两个正交的弯矩并引起显著的一次弯曲应力,且开孔率越大,总弯曲应力中一次成分占比越大并起主导作用,故将连接处的弯曲应力归类为一次弯曲应力进行评定更为合理;圆柱壳大开孔接管结构存在两个应力重分布过程,整体承载能力较大,若采用S_(Ⅲ)<1.5 S_(m)评定,会造成过于保守的评定结果,建议可将系数1.5调整为2.2,按S_(Ⅲ)<2.2 S_(m)作为进一步的辅助评定准则,以便设计出更为安全、合理、经济的结构。

摘要： 以某桥梁工程为例,分析了长期荷载作用下混凝土收缩徐变对波形钢腹板预应力组合箱梁的影响。采用有限元软件Midas/FEA3.70进行建模,通过Midas/FEA中的时间依存材料来定义混凝土的收缩徐变系数,分析了长期荷载作用下混凝土收缩徐变对波形钢腹板预应力组合箱梁挠度和内力重分布的影响。得出以下结论:长期收缩徐变对挠度的影响主要发生在成桥阶段至运营10年之间,2个中跨跨中附近截面的挠度变化幅度最大;经过长期的收缩徐变,混凝土顶、底板所受轴力减小,波形钢腹板轴力增大;混凝土预制板养护周期越长,收缩徐变对结构变形和内力重分布的影响就越小。

摘要： 无砟轨道结构在千万甚至上亿次列车荷载作用下各功能部件容易发生高周疲劳破坏,以CA砂浆为研究对象,开发疲劳损伤本构关系的材料子程序,建立损伤-有限元全耦合技术下的CRTSⅠ型板式无砟轨道CA砂浆疲劳损伤分析方法,揭示砂浆脱空、砂浆初始劣化和列车荷载变化等关键因素对无砟轨道结构部件疲劳损伤累积的影响。结果表明:全耦合方法可以反映损伤与结构应力场的相互影响机制,在一定程度上揭示了CRTSⅠ型板式无砟轨道CA砂浆层的疲劳损伤机理;CA砂浆脱空较CA砂浆初始劣化以及列车荷载变化对其损伤累积的影响突出;沿砂浆横向,随着加载次数的增加荷载应力分布逐渐均匀化;沿砂浆纵向,越靠近砂浆端部的荷载应力随着加载次数降低程度越剧烈,随着远离端部这种降低程度在迅速削弱,端部荷载应力的损失将分配到纵向其他位置的荷载应力增加,增加幅度随着远离端部逐步减少;在砂浆初始劣化50%工况中,脱空长度越长,列车荷载越大,应力的非线性变化越突出,并且在应力重分布过程中荷载应力逐步向线性化发展;在1 500万次加载范围内,应力水平小于0.5,则可以忽略CA砂浆层应力重分布对损伤累积的影响。

摘要： 以某市高架快速路(40 m+55 m+40 m)钢-混凝土叠合板组合连续梁桥为工程背景,采用有限元分析计算其收缩徐变效应。分析结果表明:因预制板和现浇板加载龄期的差异而产生的混凝土收缩徐变差异,会引起现浇板、预制板和钢梁之间的应力重分布;叠合板组合梁的桥面板收缩徐变应力约是现浇板组合梁的0.82~0.97倍,成桥后钢梁应力前者约是后者的0.80~0.94倍,叠合板对混凝土收缩徐变的“抑制”作用明显。

摘要： TBM深埋铁路隧道地应力水平高,应力场复杂多变.为研究TBM开挖深埋铁路隧道引起的围岩扰动,明确其应力重分布特征及产生机制,依托实际铁路隧道工程,采用FLAC 3D数值模拟软件,建立TBM隧道施工掘进模型,基于力流理论对TBM隧道开挖过程中的围岩应力分布特征及弹性应变能进行分析,采用弹性应变能大小为指标对隧道岩爆位置进行预测.研究结果表明:1)隧道围岩应力及弹性应变能大致呈上下对称分布,TBM的质量对围岩应力分布影响不大;2)在水平构造型应力场中,σx(横向应力)的重分布对σ1(最大主应力)的应力集中程度影响显著,拱顶和拱底、拱肩和拱脚、拱腰处最大主应力集中分别主要由横向应力、剪应力、竖向应力集中引起;3)σ1的应力集中程度反映了弹性应变能的跃升水平,隧道拱底和拱顶发生岩爆的可能性最大.

摘要： TBM深埋铁路隧道地应力水平高,应力场复杂多变。为研究TBM开挖深埋铁路隧道引起的围岩扰动,明确其应力重分布特征及产生机制,依托实际铁路隧道工程,采用FLAC 3D数值模拟软件,建立TBM隧道施工掘进模型,基于力流理论对TBM隧道开挖过程中的围岩应力分布特征及弹性应变能进行分析,采用弹性应变能大小为指标对隧道岩爆位置进行预测。研究结果表明:1)隧道围岩应力及弹性应变能大致呈上下对称分布,TBM的质量对围岩应力分布影响不大;2)在水平构造型应力场中,σx(横向应力)的重分布对σ1(最大主应力)的应力集中程度影响显著,拱顶和拱底、拱肩和拱脚、拱腰处最大主应力集中分别主要由横向应力、剪应力、竖向应力集中引起;3)σ1的应力集中程度反映了弹性应变能的跃升水平,隧道拱底和拱顶发生岩爆的可能性最大。

摘要： 对7005铝合金焊接试样建立有限元模型,模拟分析从试板提取紧凑拉伸试样(CT试样)后试样内部的残余应力重分布情况.结果表明,CT试样缺口开在焊缝中心线时,横向残余应力在试样中心线两端为压缩状态,中部为拉伸状态,纵向残余应力为压缩状态;缺口开在焊趾时,横向残余应力在两端为压缩状态,中部为拉伸状态,纵向残余应力为拉伸状态;缺口开在母材时,横向残余应力在两端为拉伸状态,中部为压缩状态,纵向残余应力为拉伸状态.进一步分析表明,焊缝中心线与CT试样边缘的距离超过1/4试样宽度时,两端的横向残余应力为压缩状态,中部为拉伸状态,否则呈现相反的规律.焊缝中心纵向残余应力随着母材宽度的减小而减小,借助3-Bar模型分析发现,当焊缝一侧的母材宽度小于59 mm时,焊缝中心线的残余应力为压缩状态.

摘要： 为研究锚杆支护作用对乌东德水电站地下洞室围岩应力状态的影响,采用FLAC 3D软件进行数值模拟分析.模拟结果表明,设置锚杆支护提高了洞室开挖过程中围岩的最小主应力,围岩整体稳定性大幅提高;在地下洞室开挖面的顶板、顶板与侧墙以及四周全断面分别设置锚杆支护,得到的最大主应力增量分别为0.93、2.46 MPa和6.50 MPa,说明锚杆安装在四周的工况对围岩稳定最为有利;锚杆数量、长度和预应力对围岩应力重分布均有明显影响,当单侧锚杆的数量、长度和预应力分别为5根、2.0 m和60 kN时,可形成完整的圆弧应力拱,提高了开挖面围岩的整体稳定性.

摘要： 以某特大跨径钢管混凝土拱桥为研究对象,进行1∶2.5缩尺的拱肋拱脚段上弦管钢管混凝土构件徐变模型试验,并引入考虑钢管约束的新的钢管混凝土徐变系数,结合有限元模拟和实桥实测,研究特大跨钢管混凝土拱桥的徐变效应.结果 表明:试验模型在180 t荷载持续加载1a后,钢管承担的荷载增加了1.2倍,管内混凝土承担的荷载下降了53％,内力重分布现象明显;截面含钢率和钢与混凝土的弹性模量比对钢管混凝土徐变系数有较大的影响;钢管应力的有限元计算结果与实桥实测结果的变化趋势总体一致,数值接近,且随施工的推进而增大;管内混凝土的应力较复杂,有限元计算结果与实桥实测结果有一定的差别,实桥实测应力较小,甚至出现拉应力.

摘要： 为了研究锈坑对钢筋静载作用下的受力性能,利用ANSYS有限元软件建立带有不同深度和长度锈坑的钢筋模型,对其施加不同大小的静力荷载.结果发现,带有锈坑的钢筋在锈坑周边及其底部有明显的应力集中现象,随着锈坑深度的增加,应力集中现象越发明显,随着锈坑增加,应力集中位置由锈坑四周往锈坑底部发生转移,研究表明锈坑引起的钢筋最大截面损失率是影响钢筋力学性能下降的主要原因.

摘要： 文章对武汉市某超大型超深基坑10幅邻近地连墙跳跃式施工过程进行了三维有限差分数值模拟.数值模拟步骤依次为泥浆护壁成槽开挖、混凝土浇筑及混凝土硬化3个过程.泥浆护壁成槽开挖及混凝土浇筑分别采用常静液压力和变静液压力的方式加载,混凝土的硬化过程采用变弹性模量和泊松比的线弹性实体单元完成.数值计算结果与实测数据吻合较好.对单个跳跃式开挖过程墙上土压力的监测揭示了地下连续墙施工影响应力重分布的变化规律.模拟施工完成后10幅地下连续墙上的土压力值沿墙长度方向随静止土压力值上下波动,波谷出现在槽段连接处附近,波峰接近槽段中心轴,波动幅度大小与土体深度有关.分析表明,泥浆压力、混凝土灌注压力及土压力差值是影响墙后应力重分布波动幅度的主要原因,适当的泥浆重度及合理的注浆方式能避免土体扰动.

摘要： 为分析外包钢筋混凝土加固钢柱后组成叠合柱(以下简称叠合柱)的轴压性能,对不同初应力比叠合柱和一个增焊栓钉的对比试件进行了试验研究,考察了叠合柱截面的应力分布以及叠合柱的传力方式,分析负载加固相对完全卸载加固形成的叠合柱的承载性能的折减程度,并与有限元计算结果进行对比.研究表明:随着初应力比的增加,外包混凝土加固叠合柱轴压承载力降低,但降低幅度均在10％以内.增布栓钉可以在一定程度上提高试件的峰值荷载,并且更快地完成截面由型钢至后浇混凝土的应力重分布,促使两者更好地共同工作.

摘要： 近年来,波形钢腹板组合梁桥梁在国内有了较大发展,将波形钢腹板组合梁作为斜拉桥主梁的设计研究也进入了实践.为了定量分析采用波形钢腹板组合梁斜拉桥的徐变收缩效应,以验证该结构的优良性能,以国内一座6塔、超长超宽预应力混凝土波形钢腹板组合梁斜拉桥为对象,建立考虑施工过程的空间仿真数值模型,连续分析从施工起始至成桥初及成桥30年的结构永久作用状态;对比组合梁混凝土顶板、底板及波形钢腹板的应力量值、分布的变化,研究顶板和底板混凝土截面同波形钢腹板、预应力筋的应力重分布.研究表明,斜拉桥采用波形钢腹板组合梁,可充分利用混凝土顶板和底板主要承担轴向压力,避免徐变收缩导致轴向压力向钢腹板转移、腹板压应力急增,混凝土截面的有效预压应力和抗裂性提高;波形钢腹板组合梁截面的应力重分布主要发生在板内配筋与混凝土截面之间;持续徐变能逐渐缓解顶板和底板纵向应力的剪滞效应.

摘要： 针对国内首座应用于高速公路的波形钢腹板PC组合箱梁桥——卫河特大桥,对其箱梁主体、波形钢腹板、连接件、预应力体系布置等方面的设计进行了介绍.对卫河特大桥的施工流程、波形钢腹板的施工流程做了介绍,重点对波形钢腹板的加工、涂装防护、安装等主要工序的注意事项进行了说明.由于波形钢腹板的褶皱效应，不抵抗轴向力的作用，所以能有效地对混凝土顶、底板施加预应力，避免由于混凝土收缩徐变引起的应力重分布。可为今后波形钢腹板PC组合箱梁结构应用于国内桥梁工程中提供设计经验.

摘要： 对典型弯压型钢混凝土柱进行了时间效应分析,采用TB模式分析了因收缩徐变产生的应力应变重分布,推导了适合结构分析和设计的一套计算公式。算例表明,型钢混凝土柱中因收缩徐变产生的应力重分布不容忽视。

摘要： 黏性土朗肯主动土压力计算中临界深度(Zo)区域内的土压力为负值，国内外现行的计算方法都将这部分的土压力忽略，这将导致墙后滑动土体的力系不平衡．文章提出一种基于应力重分布的黏性土主动土压力求解改进方法．

摘要： 通过对混凝土试件进行CT扫描和图像处理，利用有限元软件ABAQUS从细观层面模拟了混凝土在拉、压作用下的本构，并与试验结果吻合较好。通过对混凝土三相—骨料、砂浆和界面过渡区(ITZ)的应力和应变发展过程的分析，说明混凝土在受力作用下表现出较为明显的损伤局部化和应力重分布现象。结果表明：基于CT技术的细观数值模拟可以在一定程度上作为研究混凝土等多相复合材料的本构和精细力学行为的一种有效工具。

摘要： 通过对混凝土试件进行CT扫描和图像处理，利用有限元软件ABAQUS从细观层面模拟了混凝土在拉、压作用下的本构，并与试验结果吻合较好。通过对混凝土三相—骨料、砂浆和界面过渡区(ITZ)的应力和应变发展过程的分析，说明混凝土在受力作用下表现出较为明显的损伤局部化和应力重分布现象。结果表明：基于CT技术的细观数值模拟可以在一定程度上作为研究混凝土等多相复合材料的本构和精细力学行为的一种有效工具。

摘要： 钢管混凝土结构中管内混凝土的徐变有着其自有的特性。本文简要介绍了钢管混凝土构件中混凝土徐变的研究成果和现行钢管混凝土拱桥设计中的徐变计算方法。对已进行的钢管混凝土拱桥中徐变问題的研究表明,徐变引起明显的钢管混凝土拱肋变形增加、钢管与混凝土之间应力的重分布,是工程设计中必须考虑的因素。rn 相比于钢筋混凝土拱,钢管混凝土拱的初期徐变变形较小,管内混凝土的实测徐变值远小于按钢筋混凝土规范计算的理论值。但钢管混凝土徐变的持续时间较长,如果仅考虑其较小的初期徐变,就可能严重低估钢管混凝土的后期徐变。今后应对钢管混凝土拱桥中徐变的计算模式、徐变引起钢管与混凝土之间应力重分布对极限承载力的影响、对构件刚度的影响(变形与稳定)开展深入的研究。

摘要： 为探讨地下连续墙施工过程中槽壁周围土体的受力与变形机理,采用FLAC3D分析地下连续墙泥浆护壁成槽与混凝土浇筑及硬化全过程的力学性状,探讨槽壁加固、混凝土导墙、刚性地坪及侧边已有墙体等施工因素对槽壁侧向变形和地面沉降的影响.计算结果表明,成槽开挖阶段槽壁具有明显的侧向卸荷效应,混凝土浇筑会产生一定应力补偿;对上海地区幅宽超过5 m的槽段,水平土拱效应几乎可以忽略;槽壁加固对浅层土体的变形约束比对深层土体明显,导墙及刚性地坪仅能约束槽口附近土体的变形;由于水平土拱效应较弱,已有墙体对土体变形的控制效果不明显.

摘要： 本发明公开了一种线路重分布结构的制造方法与线路重分布结构单元，其制造方法包含以下步骤，形成第一介电层于承载基板上。形成多个导电盲孔于第一介电层中。形成第一线路重分布层于第一介电层上。形成第二介电层于第一介电层。形成多个第一、第二孔洞于第二介电层中，并形成沟渠于第二介电层中，以将第二介电层切分为第一、第二部分，其中第一线路重分布层的第一部分与第一孔洞位于第二介电层的第一部分中，第一线路重分布层的第二部分与第二孔洞位于第二介电层的第二部分中。形成多个导电盲孔于第一、第二孔洞中，并形成第二线路重分布层于第二介电层上。此制造方法能避免整体结构发生翘曲，进而提升结构稳定度。

摘要： 本发明是一种垫重分布层与铜垫重分布层的制造方法，所述垫重分布层的制造方法，包括：提供一基底，其上具有为一第一保护层所露出的至少一接垫；顺应地形成一扩散阻障层以及一晶种层于该第一保护层与该接垫上；形成一图案化掩膜层于该晶种层上，以露出电性连结于该接垫的一部分该晶种层；形成一金属层于为该图案化掩膜层所露出的该晶种层上；形成一牺牲层于该金属层与该图案化掩膜层上；移除该图案化掩膜层及其上的牺牲层，以露出该图案化掩膜层下方的该晶种层，并余留该牺牲层于该金属层上；移除为该金属层所露出的该晶种层及其下的该扩散阻障层，残留的该牺牲层以形成一垫重分布层。借由本发明可形成高速度与良好表现的半导体装置。

摘要： 一种超静定预应力混凝土结构弯矩重分布的调幅设计方法，涉及混凝土结构弯矩重分布的调幅设计方法。本发明为了解决现有的设计方法调幅对象不清晰导致计算结果的精度不高的问题和计算效率较低的问题。本发明通过计算确定张拉引起的支座控制截面处的综合弯矩M

摘要： 描述了用于制造重分布层的系统和方法。在衬底的顶部上没有沉积由铜制成的晶种层。晶种层的缺乏避免了蚀刻晶种层的需要。当未蚀刻晶种层时，同样也不蚀刻由铜制成的再分布层。

摘要： 本发明公开了一种线路重分布结构的制造方法与线路重分布结构单元，其制造方法包含以下步骤，形成第一介电层于承载基板上。形成多个导电盲孔于第一介电层中。形成第一线路重分布层于第一介电层上。形成第二介电层于第一介电层。形成多个第一、第二孔洞于第二介电层中，并形成沟渠于第二介电层中，以将第二介电层切分为第一、第二部分，其中第一线路重分布层的第一部分与第一孔洞位于第二介电层的第一部分中，第一线路重分布层的第二部分与第二孔洞位于第二介电层的第二部分中。形成多个导电盲孔于第一、第二孔洞中，并形成第二线路重分布层于第二介电层上。此制造方法能避免整体结构发生翘曲，进而提升结构稳定度。

摘要： 本发明提供了一种重分布频率或者重分布小区确定方法和装置。其中，该方法包括：终端根据重分布因子，计算终端的各个重分布候选频率和/或重分布候选小区的重分布取值范围；终端根据预设参数，计算终端的重分布识别号，其中，预设参数包括以下至少之一：系统帧号、随机数；终端根据重分布识别号和重分布取值范围，确定终端的重分布目标频率或者重分布目标小区。通过本发明，解决了终端重选小区时无法实现重选小区的均衡分布的问题，实现了终端重选小区时的均衡分布。

摘要： 本发明公开了缆索体构件受火状态下应力重分布评估方法及其应用。受火状态下缆索体构件有两种受力模式，一种是悬索桥主缆类受力模式，其主要特征是受火全过程缆索体构件的张拉力基本保持不变，则其索长随着受火时间的增加而增加。另一种是悬索桥吊索及斜拉桥斜拉索类受力模式，其主要特征是受火全过程缆索体构件的索长基本保持不变，则索力随着受火时间发生变化。针对两种受力模式的缆索体构件分别建立其受火状态下的应力重分布评估方法及其应用。本发明的有益效果在于，对受火状态下缆索体内各层钢丝的应力重分布进行评估，使之判定受火状态下缆索体构件的钢丝破断情况及安全性更为准确。

摘要： 本发明公开的一种考虑预应力重分布的疲劳裂纹扩展行为预测方法，属于材料科学与工程应用技术领域。本发明首先在含初始裂纹的有限元模型中引入初始预应力、塑性应变以及背应力等状态值，然后确定一个加载周期内裂尖处最大应力强度因子，得出裂纹扩展角度θ以及预设裂纹扩展增量下的加载周期N。对当前模型进行N次加载，提取发生应力重分布后积分点处的状态值，更新裂纹扩展dl长度后的网格模型，将提取的状态值映射到新的网格模型中，重复上述步骤，完成疲劳裂纹扩展行为预测，根据得到的预测结果，解决经表面处理后零部件疲劳裂纹扩展领域实际工程问题。本发明能够实现考虑预应力重分布规律影响下的疲劳裂纹扩展行为预测，具有精度高的优点。

摘要： 本发明公开了缆索体构件受火状态下应力重分布评估方法及其应用。受火状态下缆索体构件有两种受力模式，一种是悬索桥主缆类受力模式，其主要特征是受火全过程缆索体构件的张拉力基本保持不变，则其索长随着受火时间的增加而增加。另一种是悬索桥吊索及斜拉桥斜拉索类受力模式，其主要特征是受火全过程缆索体构件的索长基本保持不变，则索力随着受火时间发生变化。针对两种受力模式的缆索体构件分别建立其受火状态下的应力重分布评估方法及其应用。本发明的有益效果在于，对受火状态下缆索体内各层钢丝的应力重分布进行评估，使之判定受火状态下缆索体构件的钢丝破断情况及安全性更为准确。

摘要： 一种水力压裂后应力重分布测试设备，包括样品箱、第一底座、胶合剂注入装置、地应力模拟加载装置、水力压裂模拟装置、若干个场量监测单元和计算机控制台，第一底座设置在地应力模拟加载装置的中底部，样品箱固定安装在第一底座上，胶合剂注入装置与样品箱通过胶合剂输出管连接，水力压裂模拟装置设置在地应力模拟加载装置的一侧，各个场量监测单元分别安装在样品箱的四侧面上，计算机控制台分别与各个场量监测单元信号连接。本实用新型可模拟不同储层岩性组合、不同水力压裂参数、不同地应力参数条件下水力压裂实验，可耦合得出不同条件下水力压裂过程中样品的应力重分布规律，为水力压裂工艺参数优化提供支撑。