吸附热

摘要： 将液态CO_(2)注入煤层既可以达到驱替煤层CH_(4)的目的,又可以有效地对CO_(2)进行封存,对煤矿瓦斯灾害防治和实现CO_(2)封存及减排具有的重要意义。为研究液态CO_(2)溶浸作用对煤吸附特征的影响,指导和完善液态CO_(2)利用一封存一体化技术及机理,采用压汞实验结合CO_(2)等温吸附实验,对煤岩经液态CO_(2)“溶浸”作用引起的孔隙变化和CO_(2)气体的吸附特征变化进行了探讨。结果表明:溶浸前后煤样的孔隙变化是造成煤样对CO_(2)气体吸附存在差异性的主要原因,其中<100 nm孔径非闭合孔隙在这个过程中起到了主导作用,溶浸后煤样对CO_(2)的吸附量小于原始煤样,且对温度的敏感程度要弱于原始煤样。从热力学角度分析得出,吸附过程中,原始煤样的吸附热及吸附势始终比溶浸煤样大,且原始煤样比溶浸煤样具有更大的吸附空间;解吸过程中,溶浸煤样的吸附热及吸附势稍大于原始煤样,但两者的吸附空间差异不大。

摘要： 以软、硬无烟煤为研究对象,基于分子模拟技术建立了煤大分子结构模型,模拟了293.15~333.15 K条件下4组煤样的甲烷吸附情况,据此分析了温度对无烟煤吸附参数的影响差异,计算了4组煤样的吸附热,进一步分析了温度效应下煤层瓦斯含量计算方程。结果表明:随着温度的升高,软、硬无烟煤的Langmuir体积不断降低而Langmuir压力呈上升趋势,其中4组煤样的Langmuir体积在30~40°C条件下变化最敏感,软煤的Langmuir压力受温度影响更显著;4组煤样的吸附热均在15 kJ/mol左右,研究发现煤大分子超晶胞结构模型研究软、硬无烟煤的甲烷吸附特性是可行的,并且软煤的吸附热高于硬煤;软、硬无烟煤的温度影响系数与温度均可用指数方程表征,其中温度影响程度系数n与甲烷压力的关系满足幂函数形式,同时软媒的温度影响系数小于硬煤,温度对软煤的瓦斯吸附量影响更突出。

摘要： 覆盖度是物理化学课程中表面现象部分的重要概念,对学生认识吸附过程,深入理解固体表面的化学反应具有重要的指导意义.然而在教学活动中由于学时限制等因素,对覆盖度概念的讲解不够深入,致使学生不能全面深刻理解该概念.本文以具体事例讲述覆盖度的影响因素及其重要作用,为学生深入理解覆盖度的概念提供了有力的支撑.

摘要： 选用一种成本低、可大规模合成的Cu基MOFs(Cu-MOFs)材料作为CO_(2)吸附剂,在原位合成过程中添加石墨烯量子点以调控其晶体结构.结果表明:适量石墨烯量子点的添加有利于提高Cu-MOFs的比表面积和孔体积,相比未改性MOFs材料,改性后的CO_(2)吸附性能有所提高,25°C,100kPa时提高了4.5%.随着温度升高,吸附容量提升越明显.改性后的MOFs对于N_(2)的吸附量则比未改性时更低,因此计算得到的CO_(2)/N_(2)吸附选择性也更高,增加了近一倍.综合等量吸附热的考察结果发现,尤其添加适量含N石墨烯量子点的Cu-MOFs吸附剂不仅具备了较高的吸附容量、吸附选择性,还展现了较理想的吸附热,因此兼具了较优CO_(2)吸附性能和较低脱附能耗的特点,为MOFs吸附剂的改性提供了一点参考价值.

摘要： 为研究热对煤体吸附/解吸瓦斯的作用效果及影响程度,在高压气体吸附仪的基础上,使用外接的恒温水浴装置,对潘三煤矿11-2煤层煤样进行不同温度下的甲烷吸附/解吸试验研究.结果表明:相同温度条件下,甲烷气体吸附量随着压力的增加而增大,但增加幅度逐渐降低;相同气体压力条件下,甲烷气体吸附量与温度之间呈非线性负相关关系,而且降低幅度逐渐增大;将气体压力修正系数引入到Langmuir方程之后,对不同温度条件下煤样吸附数据拟合,发现与传统的Langmuir方程相比,修正后的Langmuir方程拟合曲线的相关系数更高,而且拟合回归得到的吸附常数a、b的标准误差更小;在Langmuir方程修正模型基础上对不同温度条件下的吸附常数a、b及修正系数c进行了多项式拟合,得到煤吸附甲烷含量与温度、压力之间的耦合方程;试验得到的同一温度条件下煤样对甲烷的吸附和解吸曲线不重合,说明煤样对甲烷的解吸过程滞后于吸附过程,随着试验温度升高,吸附和解吸2条曲线间距越小,表明煤对甲烷的解吸滞后性越弱;利用吸附/解吸滞后评价模型定量计算了不同温度下的吸附/解吸滞后量,通过曲线拟合得到解吸滞后量与温度呈现负指数关系;从吸附热角度进一步揭示了解吸滞后于吸附的原因是吸附热小于解吸热,而且随着温度升高,煤对甲烷吸附/解吸热差值越小,从而导致煤解吸甲烷滞后量也越小.

摘要： 以小麦秸秆和玉米秸秆为原料,在实验室合成了2种生物质活性炭(WSAC和CSAC),以此作为CH4/N2混合气中CH4分离的吸附剂.在3种不同温度(303、323、343 K)下测试了纯气体(N2和CH4)的吸附等温线,并采用SIPS模型对其关联性进行了分析,应用理想吸附溶液理论(IAST)预测了CH4/N2二元气体吸附平衡.用Clausius-Clapeyron方程和SIPS方程,从纯组分吸附估算了等温吸附热.将所有吸附平衡时的参数整合为一个性能指标,从气体吸附分离因子、役用性能和等量吸附热等方面评价吸附剂,以便于在具体应用相关的条件下选择最合适的吸附剂.

摘要： 煤层气开发或二氧化碳地质封存均涉及气-固界面吸附-解吸效应.已有大量研究证实气体分子在固体表面吸附或解吸过程中会释放出热量或吸收热量,进而导致气-固系统温度上升或下降.但是,常用的研究方法是在温度-压力平衡条件下评价煤吸附气体能力.而煤储层产气或注气过程是非平衡态过程,会产生大量的吸附热改变煤体温度,这与绝大多数研究中的恒温假设条件矛盾.为了研究吸附热对煤-气相互作用的影响,在固体变形-气体流动-吸附/解吸耦合关系中引入吸附热,将煤-气系统的储热项划分为裂隙系统与基质系统,吸附热表达成放热功率的形式;并以固体应变作为耦合项,考虑了煤与环境热交换过程,建立考虑吸附热的"变形-渗流-扩散"耦合计算模型.模拟的煤表面温度能较好拟合文献实验数据.此外,二氧化碳封存模拟结果表明恒压注气时吸附热导致的注气效率的降低约为16.8％;恒速注气时,预计最终6.2 MPa可完成的注气速率保持工作,在吸附热的影响下需要将注气压力提高至7.2 MPa,为煤层气开采时煤层温度演化提供参考.

摘要： 选用一种成本低、可大规模合成的Cu基MOFs(Cu-MOFs)材料作为CO2吸附剂,在原位合成过程中添加石墨烯量子点以调控其晶体结构.结果 表明:适量石墨烯量子点的添加有利于提高Cu-MOFs的比表面积和孔体积,相比未改性MOFs材料,改性后的CO2吸附性能有所提高,25°C,100kPa时提高了4.5％.随着温度升高,吸附容量提升越明显.改性后的MOFs对于N2的吸附量则比未改性时更低,因此计算得到的CO2/N2吸附选择性也更高,增加了近一倍.综合等量吸附热的考察结果发现,尤其添加适量含N石墨烯量子点的Cu-MOFs吸附剂不仅具备了较高的吸附容量、吸附选择性,还展现了较理想的吸附热,因此兼具了较优CO2吸附性能和较低脱附能耗的特点,为MOFs吸附剂的改性提供了一点参考价值.

摘要： 为研究不同煤阶CH4吸附/解吸特征差异及解吸滞后效应,采集低、中、高煤阶样品,进行显微组分测定、液氮吸附、等温吸附/解吸等实验,系统分析不同煤阶样品物质成分、孔隙结构、吸附/解吸特征差异及解吸滞后效应,结合甲烷吸附热计算结果,从能量角度探讨煤层气解吸滞后机理.结果表明:①煤样的镜质组反射率Ro,max分别为0.43％、1.26％、3.27％,低阶煤样品镜质组含量低、惰质组含量高、挥发分高和固定碳高,中、高阶样品则反之;煤变质程度增高,孔隙度、BET比表面积、BJH总孔容、分形维数D2呈"V"型变化,D1呈倒"V"型变化;②温度相同时,煤阶越高,残余吸附量越大,解吸难度增加.温度升高,残余吸附量呈先上升后下降的趋势,以40°C为拐点,温度对气体分子活化程度和煤的孔隙结构均有影响;③压力相同,煤阶越高,甲烷吸附速率越快,低压阶段(p4 MPa),吸附量增加不明显;④DFS4#、SGZ11#、SH3#三个煤样解吸过程中等量吸附热均大于吸附过程中的等量吸附热,表明解吸过程需要持续从体系外吸收热量,而处于吸附态的甲烷由于解吸需要的等量吸附热大于吸附时的等量吸附热需要从外界环境吸取能量,吸附和解吸过程的能量差异会导致解吸滞后;处于游离态的甲烷,由于高压作用下进入微小孔,致使煤基质膨胀变形,孔隙结构改变,导致甲烷解吸受限,造成解吸滞后.

摘要： 用Mg2+对NaX分子筛进行离子交换改性。以氧化铝为黏结剂,制备了NaX分子筛和Mg2+交换改性吸附剂;在不同温度下,用多功能物理吸附仪进行丙烯静态吸附测试;采用Freundlich吸附等温方程模型对吸附平衡数据进行拟合;通过Clauius-Claperyron方程计算了等量吸附热。结果表明,Freundlich模型方程能近似符合丙烯在NaX分子筛和Mg2+交换吸附剂上的吸附平衡数据。丙烯在NaX分子筛和Mg2+交换NaX分子筛上的吸附是轻微放热过程,经过Mg2+交换改性后的NaX分子筛对丙烯的吸附热显著降低,两种吸附剂对丙烯的吸附均属于物理吸附过程。

摘要： 理论研究了膜换湿过程中吸附热对传热过程的影响，建立了考虑吸附热的传热过程的数学物理模型。通过分析得到了一个控制吸附热对膜过程中传热影响的无量纲数Ψ=JLλ/δ(T10-T20)，并分析了ψ对换热过程的影响。结果表明：温度梯度与传质方向相同时，热流方向会在Ψ=1时发生变化。Ψ1时，热值传递的综合效果是有效热流将由低温侧向高温侧传递，此时传质通量越大，两侧温差越小，总热阻就越小。而传热方向与传质方向相反时，吸附热的存在会强化热量由高温侧向低温侧的传递，使得总热阻减小。传质通量J 越大，温差越小，总热阻也就越小。

摘要： 根据吸附势理论和对复合吸附剂的吸附机理研究结果,推导出由一条吸附等温线和同一吸附质的汽化潜热,计算吸附热的简化模型.对水和乙醇在自制复合吸附剂、13x分子筛、硅胶和活性炭的吸附热进行了计算;对各吸附工质对的吸附热与吸附量的关系进行了关联,给出了拟合方程;计算了在不同吸附量条件下各吸附工质对积分吸附热.结果表明:水和乙醇在自制复合吸附剂上的吸附热明显低于13x分子筛和活性炭.在相同的吸附量条件下,水在自制复合吸附剂上的积分吸附热比在13x分子筛上低11~17％;乙醇在自制吸附剂上的积分吸附热较在活性炭上低23~27％.该项研究为吸附制冷系统结构设计提供了计算吸附热的简便算法.

摘要： 本文采用重量吸附法,研究了4种活性炭样品分别在30°C、40°C、50°C、60°C下对CS气体的等温吸附行为,并利用多种模型方程对数据进行了回归、数理统计的检验,得分吸附热的求取以及相关参数的讨论.结果显示:Freundlich等温线是描述活性炭吸附CS的最佳模型方程,活性炭吸附剂的比表面积和微孔容积是CS吸附量大小的主要因素,吸附热数据还表明活性炭吸附CS为物理吸附且吸附热随吸附量的增加呈对数下降.

摘要： 天然气用作汽车燃料是否适宜取决于能否在汽车燃料存储容器中储存足够量的天然气,即储气技术.天然气的吸附存储(ANG)技术是一种全新的能量存储技术,具有巨大的潜力.但是有一个困难限制ANG技术用于天然气汽车(NGV),即ANG解吸时的吸附热对系统性能的影响,这一问题对ANG的实用化至关重要.本文提出了利用发动机冷却水来加热吸附床,从而改善ANG存储系统的脱附性能的新思路.实验结果显示:带有强化传热措施的新系统显著的改变了脱附过程中活性炭床温度变化趋势;在脱附量和脱附体积速率方面,除脱附总量提高外,新系统可使脱附释放的甲烷气体的可用性得到提高.总体上说,新系统对存储系统脱附性能有所改进.

摘要： 以牛血清白蛋白(BSA)在羟基磷灰石(HAP)上的吸附为例,考察了实验条件对羟基磷灰石表面电位及蛋白质吸附量的影响;计算了此吸附过程的表观活化能及吸附热,结果表明BSA在HAP上的吸附过程活化能小、吸附速度快.

摘要： 首先叙述时间常数的一般概念和低露点下测试时间常数的困难。介绍了在低露点下测定有关仪器在时问常数方面进行比较的装量与方法,并给出比较的结果。

摘要： 首先叙述时间常数的一般概念和低露点下测试时间常数的困难。介绍了在低露点下测定有关仪器在时问常数方面进行比较的装量与方法,并给出比较的结果。

摘要： 首先叙述时间常数的一般概念和低露点下测试时间常数的困难。介绍了在低露点下测定有关仪器在时问常数方面进行比较的装量与方法,并给出比较的结果。

摘要： 首先叙述时间常数的一般概念和低露点下测试时间常数的困难。介绍了在低露点下测定有关仪器在时问常数方面进行比较的装量与方法,并给出比较的结果。

摘要： 一种太阳能集热吸附复合管和其组成的太阳能集热吸附复合床的供冷供热系统，包括下联箱、上联箱以及连通所述下联箱和上联箱的若干太阳能集热吸附复合管；太阳能集热吸附复合管包括两端开口的太阳能真空管，其内依次同轴设有外层金属管和内层金属管，外层金属管和内层金属管之间设有固态的吸附剂，内层金属管上设有多个通孔，用于通入吸附质；下联箱和上联箱均由外壳和内套管构成。供冷供热系统包括一个或两个以上相互并联设置的太阳能集热吸附复合管组成的太阳能集热吸附复合床、吸附质循环子系统、水循环子系统，以及连接各系统或装置的管道和管道上设置的水泵、阀门。

摘要： 本发明的目的是提供一种在重复使用中或者在长期使用期间减少了性能退化的沸石和其制备方法，并且提供一种包括有该沸石的吸附剂和使用该吸附剂的热利用系统等。本发明涉及这样一种沸石，其框架密度为10Tm3-16Tm3，碳含量为1wt%-6wt%，并且满足以下(1)或(2)：(1)该沸石是铝磷酸盐，其氮含量为0.5wt%-12wt%并且其中铝可以部分由Me代替；(2)该沸石是硅铝磷酸盐，其中铝可以部分由Me代替，并且当被焙烧至碳含量低于0.3wt%时，其保持了焙烧之前硅铝磷酸盐所具有的框架结构；(条件是以上(1)和(2)中的Me是选自周期表2A、7A、8、1B和2B族元素中的至少一种元素)。

摘要： 一种太阳能集热吸附复合管和其组成的太阳能集热吸附复合床的供冷供热系统，包括下联箱、上联箱以及连通所述下联箱和上联箱的若干太阳能集热吸附复合管；太阳能集热吸附复合管包括两端开口的太阳能真空管，其内依次同轴设有外层金属管和内层金属管，外层金属管和内层金属管之间设有固态的吸附剂，内层金属管上设有多个通孔，用于通入吸附质；下联箱和上联箱均由外壳和内套管构成。供冷供热系统包括一个或两个以上相互并联设置的太阳能集热吸附复合管组成的太阳能集热吸附复合床、吸附质循环子系统、水循环子系统，以及连接各系统或装置的管道和管道上设置的水泵、阀门。

摘要： 本发明的目的是提供一种在重复使用中或者在长期使用期间减少了性能退化的沸石和其制备方法，并且提供一种包括有该沸石的吸附剂和使用该吸附剂的热利用系统等。本发明涉及这样一种沸石，其框架密度为10Tm3－16Tm3，碳含量为1wt％－6wt％并且满足以下(1)或(2)：(1)该沸石是铝磷酸盐，其氮含量为0.5wt％－12wt％并且其中铝可以部分由Me代替；(2)该沸石是硅铝磷酸盐，其中铝可以部分由Me代替，并且当被焙烧至碳含量低于0.3wt％时，其保持了焙烧之前硅铝磷酸盐所具有的框架结构；(条件是以上(1)和(2)中的Me是选自周期表2A、7A、8、1B和2B族元素中的至少一种元素)。

摘要： 本申请涉及不完全循环热回收转轮吸附系统及降低吸附物浓度的方法，其包括具备回转功能且具备可再生吸附能力的转轮,所述转轮的轴向两端面所对应的空间均沿回转方向依次被分隔为工作区、若干缓冲区、若干再生区和回收区，其中缓冲区与回收区导通并构成至少一个循环流道，所述工作区具备供流体横穿转轮的工作流道，所述再生区具备供流体横穿在转轮的再生流道，所述循环流道与工作流道和再生流道的至少一个导通并使循环流道构成进出流量平衡。本申请具有提高热回收效率，降低热量损耗的效果。

摘要： 本实用新型提供了一种适用于微热吸附干燥、余热吸附干燥机的集成式自动活化吸附剂装置，所述装置集成安装在吸附干燥机上，包括自动阀门和吸附塔，所述吸附塔包括吸附塔A和吸附塔B，所述装置还包括加热器、温度传感器、控制系统和露点仪，所述控制系统与所述自动阀门、温度传感器和露点仪电连接。本实用新型在吸附装置上集成安装活化装置，通过控制系统分析露点仪的参数值来定期活化吸附剂，使得吸附塔内的吸附剂可重复利用，工作性能更加高效稳定，同时也减少工业垃圾的产生，更加绿色环保。

摘要： 本实用新型涉及工矿企业VOCs处理技术领域，具体涉及一种有吸附热吸收功能的VOCs树脂吸附器及变温吸附系统。所述VOCs树脂吸附器，具有罐体，所述罐体下部具有第一进气口，上部具有第一出气口，罐体内部装填有树脂吸附剂，所述罐体内设置有吸收吸附热的冷却组件；冷却组件包括两组从外至内直径依次减小的螺旋状的第一冷却盘管和第二冷却盘管；本实用新型的有吸附热吸收功能的VOCs树脂吸附系统，应用了所述有吸附热吸收功能的VOCs树脂吸附器。本实用新型的有吸附热吸收功能的VOCs树脂吸附器及吸附系统，能有效吸收树脂吸附剂在吸附过程中放出的热量，提高吸附装置对VOCs的处理效率，降低了树脂吸附剂在高吸附热时发生氧化、自燃等事故的几率。

摘要： 本实用新型涉及工矿企业VOCs处理技术领域，具体涉及一种有吸附热吸收功能的VOCs活性炭吸附器及变温吸附系统，所述VOCs活性炭吸附器，具有罐体，所述罐体下部具有第一进气口，上部具有第一出气口，罐体内部装填有活性炭吸附剂，所述罐体内设置有吸收吸附热的冷却组件；冷却组件包括两组从外至内直径依次减小的螺旋状的第一冷却盘管和第二冷却盘管。本实用新型的有吸附热吸收功能的VOCs活性炭变温吸附系统，应用了所述有吸附热吸收功能的VOCs活性炭吸附器。本实用新型能有效吸收活性炭吸附剂在吸附过程中放出的热量，提高吸附装置对VOCs的处理效率，降低了活性炭吸附剂在高吸附热时发生氧化、自燃等事故发生的几率。

摘要： 本实用新型提供一种测试吸附动力学和吸附热的装置，所述装置包括：隔热箱体(1)、吸热件(2)、测温元件(3)、样品池(4)、测压元件(5)和吸附气体气源(6)；所述吸热件(2)设于所述隔热箱体(1)内，且所述吸热件(2)设有用于放置所述样品池(4)的样品槽；所述测温元件(3)用于实时检测所述吸热件(2)和所述样品池(4)的温度；所述吸附气体气源(6)通过第一气体通道与所述样品池(4)连通；所述第一气体通道上设有所述测压元件(5)，所述测压元件(5)用于实时检测压力。所述装置结构精巧，成本低，操作简便。

摘要： 本实用新型涉及工矿企业VOCs处理技术领域，具体涉及有吸附热吸收功能的VOCs活性炭变压吸附系统，包括阻火器、废气引风机、冷凝装置、吸附器、真空泵和排气筒；所述冷凝装置具有第二进气口和第二出气口，所述吸附器下部具有第一进气口，上部具有第一出气口；所述阻火器与废气引风机连接，所述废气引风机与冷凝装置的第二进气口连接，所述冷凝装置的第二出气口与所述吸附器的第一进气口连接，所述吸附器的第一出气口与排气筒连接；本实用新型的有吸附热吸收功能的VOCs活性炭变压吸附系统，能有效吸收活性炭吸附剂在吸附过程中放出的热量，提高吸附系统对VOCs的处理效率，降低了活性炭吸附剂在高吸附放热时发生氧化、自燃等事故发生的几率。