子结构

摘要： 可自浮式高架栈桥组成构件较多,若直接对其进行数值建模计算,则计算量大,计算时间长。为了加快计算速度,采用有限元子结构超单元法对其进行多工况数值计算分析,验算了自浮式高架栈桥在各计算工况下的结构强度和承载能力。结果表明:自浮式高架栈桥在工作状态下,其上部结构单元能满足承载200 kN汽车荷载的设计要求;在生存状态下,上部结构单元能满足强度设计要求。

摘要： 子结构模型因其自由度少、对结构动力学性质描述细致准确的优势,被动力学计算中越来越多的采用。但子结构模型生成过程偏于繁琐,建立中常需要借助有限元软件,使用起来略显繁琐。针对柴油机曲轴系,通过Fortran语言程序,结合ANSYS有限元软件,实现了子结构模型构建,实现了主要步骤的自动处理,使得子结构模型的建立过程变得简单高效。数值算例结果表明给出构建工具和过程得出的子结构模型能够准确反映曲轴系的力学性质,其中包含弯曲、扭转、纵向等变形模式,可用来计算弯曲、扭转和纵向振动。

摘要： 为获得高性能的多组件连接结构件,需要利用优化设计方法确定组件间连接的最优位置。使用降阶模型(ROM)可以大幅降低计算成本,满足优化过程中多次重分析的需要。将Craig-Bampton(CB)方法与本征正交分解(POD)结合,利用POD构造参数变化组件的缩减基函数集合,通过组件的本征正交模态(POMs)获得子结构的降阶变换矩阵,结合动态子结构装配技术,获得整体结构的降阶模型(PCB-ROM)。算例验证结果表明,PCB-ROM的计算效率大大优于传统的CB-ROM,并且能够正确反映子结构参数变化导致的整个结构力学特性的变化,具有良好的计算精度和适用性,可以替代复杂的有限元模型,用于优化设计。

摘要： 为研究中柱失效工况下楼层数、跨数和跨距等因素对RC框架结构抗连续倒塌能力的影响。基于ABAQUS显式模块,建立二层四跨、三层四跨、四层四跨、三层六跨、三层两跨、跨距增加的三层四跨、跨距缩小的三层四跨平面子结构模型。采用拆除构件法,在七个平面子结构模型拆除中柱后进行非线性静力Pushdown分析。结果表明:模型从二层依次增至四层,结构的峰值荷载不断提高;随着跨数的增加,结构的峰值荷载变化较小;模型跨距从4000 mm逐级增至6000 mm,结构峰值荷载逐级大幅下降。可见:楼层数与结构连续倒塌抗力呈显著正相关;跨距与结构连续倒塌抗力呈显著负相关;而跨数因素对结构抗倒塌能力影响较小。

摘要： 大型工程结构自由度数量巨大,采用现有基于全局有限元模型的时域方法重构此类结构动力响应效率低、计算难度大,因此,提出一种结合经验模态分解和模型缩聚的动力响应重构方法。基于模态综合法,将有限元全模型适当划分为多个子结构,通过坐标转换,得到自由度数目更少的超单元模型,结合带有间歇准则的经验模态分解法进行重构。由于该方法无需考虑各子结构边界条件,有效地降低了有限元模型相关物理参数矩阵的维度,较大地提高了响应重构的计算效率,更适用于大型复杂工程结构的动力响应重构。结合悬臂梁数值模拟算例,验证了该重构方法的高效性,并研究了噪声及主模态数量对重构效果的影响。结果表明,提高噪声水平对重构精度有一定影响,且主模态数量对重构精度影响不大。

摘要： 内置轴向屈服板的双层方钢耗能支撑是由耗能板与内外传力方钢通过焊接构成的耗能支撑,能有效防止支撑受压屈曲。为了研究内置轴向屈服板的双层方钢耗能支撑的耗能能力,采用了ABAQUS有限元软件分析了不同设计参数下双层方钢耗能支撑在低周往复荷载作用下的滞回性能。设计了三种不同形式的耗能支撑试件,并改变了耗能板的楔率。分析结果表明:双层方钢耗能支撑能够充分利用钢材的受拉屈服性能,具有较高的承载能力和良好的耗能能力。耗能板类型对支撑的影响较明显,在层间位移角相同的情况下,设计的三种试件中两段式耗能板支撑承载能力、变形能力和耗能能力相对较优。通过合理设计耗能板楔率可使耗能板上应力分布均匀,有效提高双层方钢耗能支撑的耗能能力和变形能力。耗能板的楔率不宜增加过大,楔率过大会导致耗能板横截面过小,使耗能板发生面内剪切屈曲变形提前破坏。给出的计算公式与有限元计算结果吻合较好。

摘要： 瞬态疲劳分析比频域疲劳分析更能反映结构动态特性。该方法因轨道车辆有限元模型太大,仿真时间成本过高而难以被大量、广泛应用。提出基于子结构瞬态结构应力的轨道车辆焊接结构疲劳寿命评估方法。基于Guyan缩减理论,提出子结构模态匹配方法确定动态子结构模型,再对动态子结构模型进行刚柔耦合仿真获得载荷历程。对该模型生成的焊缝子结构模型进行瞬态分析,获得等效结构应力响应时程进行焊缝疲劳寿命评估。以某高速列车焊接车体验证,研究结果表明:所提出方法能考虑轨道车辆刚柔耦合模拟和结构的动态振动特性,与传统方法相比,模态分析时间减少到47%,焊缝疲劳寿命评估结果误差不超过2%,但瞬态仿真时间减少95%。该方法还可以运用于其他焊接结构的瞬态仿真疲劳寿命评估。

摘要： 红星发展大道商业综合体项目位于高烈度区,采用钢筋混凝土框架结构体系+黏滞阻尼墙。根据结构特点制定减震结构性能目标,附加阻尼比计算采用直接积分法,取累积能量法与规范算法两种算法的极小值3%作为结构设计附加阻尼比。子结构框架的设计采用等效线性化模型,控制该模型的楼层剪力不低于弹塑性分析所得楼层剪力的包络值,并在黏滞阻尼墙相连部位附加等效节点荷载(剪力和弯矩)。关键构件的中震性能分析基于等效线性化模型,结构的大震性能分析基于弹塑性时程分析。分析结果表明:子结构框架作为减震结构的重要构件,大震下满足极限承载力要求,建议控制损伤状态为中度与钢筋塑性应变值不超27倍屈服应变。

摘要： 以一栋3层框架结构小学教学楼为减震研究对象,采用砌体支墩式消能减震技术,以及ETABS空间分析程序,对设防地震作用下的结构弹性和罕遇地震作用下弹塑性分析,得到消能减震结构的楼层剪力、层间位移角、能量耗散、塑性发展等,对该结构体系的抗震性能进行综合评价。结果表明,结构整体和关键构件满足设计要求,结构抗震性能良好。砌体支墩式消能易施工,能够充分发挥塑性耗能能力,有效保护主体。

摘要： 利用子结构自由度的缩减实现结构宏微观的一体化设计,需要预先建立不同子结构构型的样本。宏观结构优化时只能在预定的微观构型中插值,限制了结构宏微观的优化空间。结合子结构自由度缩减与反求理论,针对周期性结构的设计提出了结构的宏微观协同设计方法。利用固体各向同性材料惩罚(SIMP)方法和子结构方法,构建了基于子结构的周期性结构宏微观协同设计框架;分析了宏观结构与微观周期性单胞的材料体积变化关联关系,并给出了两个尺度上的惩罚因子、变量过滤半径等优化参数的匹配。在此基础上,结合传统的结构柔度最小优化模型,计算了设计变量在宏观结构、微观周期性结构的灵敏度值,实现了宏微结构的协同设计。通过悬臂梁结构的设计,验证了所提方法的有效性。

摘要： 基于子结构混合试验原理,研究分析了火灾子结构混合试验的理论模型与方法.探讨了火灾混合试验边界协调控制方法,提出并建立了两种边界协调方法即火灾物理子结构与数值子结构边界协调的迭代方法以及基于预测模型的修正迭代法,并通过建立基于火灾混合试验原理的简化分析模型,进行了边界迭代误差研究分析.基于MATLAB以及ABAQUS研究了火灾子结构混合试验数值仿真模拟方法,从而为后续进行火灾混合试验研究提供参考依据.

摘要： 传递路径分析(TPA)方法是当前诊断车内结构噪声最通用的手段.为了同时取得路径识别的高效率和高精度,综合经典TPA和逆子结构法的传递路径识别方法成为发展方向.该方法成功应用的关键在于建立准确的TPA模型,解决力重构和子结构特性识别中都存在的、又各具特色的病态逆问题.本项目旨在TPA研究中存在的上述三个问题进行研究,以此弥补现有相关研究中的不足,从而形成一套具有高精度、快速的TPA理论模型和试验流程,为准确、高效的声振诊断提供理论支撑.

摘要： 提出了一种改进的子结构模态综合法来对结构不确定性进行分析.首先给出了一种改进的自由界面子结构模态综合法,通过构造一组与系统低阶模态加权正交的模态向量集,较好地解决了由于刚体模态的存在而无法求解剩余柔度矩阵的问题.在考虑子结构参数不确定时,运用摄动法给出子结构相关矩阵的区间矩阵,通过子结构模态综合技术对子结构进行组装,推导出了区间综合方程,从而进行结构不确定分析.在数值算例中通过Monte Carlo法验证了采用本文方法有效性.

摘要： 基于板块元方法计算了刚性benchmark潜艇和子结构的目标强度特征,分析了子结构在不同入射角度及频率下对整艇目标强度的贡献:指挥台、艉舵在大部分入射角度范围内都是主要的回波来源,且随频率增加目标强度贡献增大.随着子结构数目增加,干涉效应更加显著,代数相加后的目标强度结果与实际结果偏差增大.基于该偏差计算子结构间的回波相位差,相位差余弦值随角度曲线关系类似变周期调频波,艏艉方向入射时周期较大,转向正横方向入射时周期变小.整艇目标强度起伏显著的区域,子结构目标强度的叠加具有一定的非线性.

摘要： 针对船舶结构流固耦合声弹性问题,提出将主船体与船内子结构分离,采用聚缩阻抗矩阵综合法获取子结构的聚缩动刚度矩阵,采用三维结构声弹性方法以及主船体与水介质的流固耦合作用.在此基础上,通过边界协调条件,完成主船体与子结构的集成.该方法提供接口的作用,使得研究成果具有更好的继承性.最后通过一数值算例验证了方法的正确性和高效性.

摘要： 采用子结构混合实验方法进行复杂结构的地震响应模拟.在混合实验中,根据结构的特征划分为多个子结构,每个子结构被封装起来,只有边界上的力和位移作为子结构间相互作用的变量,利用拟牛顿法保持整体结构的平衡和协调.目标结构为SRC框架剪力墙结构体系,结构顶部设置11层高的钢塔.在混合实验中,该结构被分为3个子结构,SRC部分为第一个子结构,采用OpenSees进行模拟;钢塔的第1层比较薄弱,是变形集中区域,采用实验进行模拟;钢塔其余部分采用ABAQUS有限元程序进行模拟.实验得到准确的地震响应,表明本文提出的混合实验方法可有效地结合多个有限元程序,充分利用各个有限元程序的优点进行复杂结构的地震响应模拟.

摘要： 在非抗震构造的试件 F1 和 F3 中，仅分别达到了由用于抵抗连续性倒塌的 GSA3引起的负载的77.6 %和 57.0 %。然而，采用抗震构造的试件 F2 在角柱缺失的前提下，由用于抵抗连续性倒塌的 GSA3引起的负载能达到 108.0%同时还能消除连续性倒塌的可能。实验结果表明,忽略了钢筋混凝土板对抗连续倒塌的贡献将会使结果变得非常保守,尤其是对于现浇结构。试件 S1、S2 和 S3(有板)的极限承载力分别比试件的 F1、F2 和 F3（无板）增长了 51.6%,40.7%和 63%。在 F 系列试件的最终测试阶段，靠近固定端的梁顶部钢筋发生断裂，而在 S 系列试件的最终试验阶段，板的斜裂缝深入发展。S 系列试件的载荷-位移曲线中的第二个上升分支表明，由于 F 系列试件中观察到有限的悬链线作用，导致板中产生了拉伸膜效应。然而，需要进一步的实验和分析来探究在一个角柱缺失的情况下，发生连续倒塌时板的膜效应的具体表现。

摘要： 为解决栅格夹层结构模型修正过程中修正目标众多和测量信息有限的矛盾,提出了一种利用子结构模态信息的模型修正方法,简称 SMSM (Substructure ModelSubstructure Mode),在确定模型误差位置的情况下,该方法只需要少数子结构自由度的低阶模态信息就可以确定复杂结构有限元模型的误差.与传统方法相比,检测过程中对信息测量的要求降低了,提高了效率,有利于复杂的栅格夹层结构的模型修正.为了验证本文所提出有限元模型修正方法的正确性，利用栅格夹层梁有限元模型数值模拟了几个典型的工况,根据数值模拟的结果,该方法能够准确的修正栅格夹层梁有限元模型的误差.

摘要： 近年来,扩展卡尔曼滤波方法(EKF)已被大量应用于结构损伤识别。此方法由于扩展状态向量同时包含状态向量和结构参数导致计算收敛困难而只能识别有限的结构参数。为克服此问题，本文提出了一种基于两步卡尔曼滤波估计的全新的大型结构分散损伤识别方法。大型结构由于结构参数繁多被划分为若干个子结构，以增加识别系统稳定性和计算效率，继而运用两步卡尔曼滤波估计方法在输入输出部分未知的情况下对各子结构分别进行参数识别，计算效率进一步提高。本方法中结构的状态向量作为结构参数的隐函数，运用两步卡尔曼滤波先后估计出下一时刻结构参数和结构状态，以此递推即可得到结构任一时刻结构状态和收敛的结构参数。最后，本文通过一个大型平面桁架桥的损伤识别数值算例证实了该方法的可行性和有效性。

摘要： 江西艺术中心歌剧院为复杂高层结构，设计对基础、主体结构等进行了多方案的分析比选及优化。基础设计采用变刚度调平技术，主体采用框架-剪力墙体系，舞台及观众厅屋顶采用钢桁架，外围弧形幕墙采用矩形钢柱+H型钢梁。rn 结构选型充分考虑施工因素，并进行了必要的施工分析。

摘要： 本发明涉及电子结构、电池结构、和用于制造电子结构的方法。依据各种实施例，可以提供电子结构，所述电子结构可以包含：半导体载体，以及与半导体载体单片集成的电池结构，所述电池结构包含多个薄膜电池。

摘要： 本发明涉及一种混合硅钢定子结构及与其配套的转子结构及永磁电机，属于电机技术领域，包括：定子，由多个第一硅钢片叠压构成；多个线圈绕组，均匀设置在定子的内壁上；第一硅钢片包括：多个连接块与多个连接臂，连接块与连接臂交替排列构成硅钢环片，连接块采用无取向硅钢且与两侧的连接臂通过拼合结构连接，连接臂采用取向硅钢；多个定子齿，呈放射状均匀设置在硅钢环片的内侧，定子齿与连接块也通过拼合结构连接，定子齿采用取向硅钢；本发明通过取向硅钢、无取向硅钢混合组成的定子，能够有效提导磁性能；本发明能够稳定提升定子上的磁性能，增加电机的输出能力，实用性强，值得推广。

摘要： 本发明涉及电子结构、电池结构、和用于制造电子结构的方法。依据各种实施例，可以提供电子结构，所述电子结构可以包含：半导体载体，以及与半导体载体单片集成的电池结构，所述电池结构包含多个薄膜电池。

摘要： 本发明涉及一种用于对齐用于隔离墙(1)的楼盖结构的子结构，其中，所述墙(1)设置有隔热材料层(2)，该隔热材料层被多个长形隔热安装件(3)安装在墙(1)上，并且安装在安装件(2)上的盖支撑装置(4)包括用于调节安装件(3)和楼盖装置(4，6)的间距的调节装置，其中，所述调节装置包括两个或更多个装配托架(5)，所述装配托架安装在盖支撑装置(4)的至少一侧上，且其中每个装配托架(5)包括楼盖接收第一端(5A)和适合于在隔热安装件(3)的一测或两侧穿入到该隔热材料(2)中的远侧第二端(5B)，且托架(5)设置有位于所述第一和第二端(5A，5B)间的孔(11，12)，用于接收连接紧固件，所述连接紧固件用于将装配托架(5)固定到盖支撑型材件(4)以及该隔热安装件(3)上。这样可提供隔热安装件和盖支撑型材件之间间距的大调节量。子结构的调节系统适用于相对大的隔热材料层，如达到400mm或更大厚度的纤维隔热层。根据本发明的子结构不提供任何或提供仅仅少量的热桥，因为不需要完全穿透隔热层来提供对楼盖装置的调节。

摘要： 本发明公开了一种高速电机的转子结构装配方法及转子结构，其中，方法包括：S1、将轴承安装在旋转轴上，轴承与旋转轴过盈配合；S2、将安装完成的轴承、旋转轴安装在轴承套内，其中，轴承与轴承套之间具有间隙；S3、将调整螺母安装在轴承套外；S4、将配套安装完成的轴承套、轴承、旋转轴安装在回转测试体内，进行噪音与异音测试，并根据测试结果调整调整螺母，其中，回转测试体用于控制转子结构旋转以进行噪音与异音测试；S5、将回转测试体拆除，并向轴承套内注入胶水；S6、待胶水固化后，取下调整螺母，完成装配；能够在装配的过程中及时检测和调整轴承噪音的问题，提高成品的合格率及生产效率。

摘要： 本发明提出一种基于双相材料的永磁转子结构、制备方法及多极内置式转子结构。所述转子结构包括转子铁心、永磁体和转轴；所述转子铁心包括转子铁心磁桥部分和转子铁心主磁路；所述永磁体两端设置转子铁心磁桥部分；所述永磁体位于转子中间；所述转轴位于d轴上或q轴上，即位于永磁体的两侧；所述转子铁心采用双相材料，使得不同区域具有不同的材料特性，所述转子铁心磁桥部分位于导磁能力差或机械强度高的材料区域，所述转子铁心主磁路位于导磁区域。所述转子结构可有效提高永磁转子的机械强度、降低转子漏磁，实现电机具备高速度、高功率密度、高效率运行的能力。

摘要： 本实用新型提出了一种转子结构及具有该转子结构的新型转子发动机，包括转子本体，所述转子本体上沿其径向开设有进气口和排气口，所述转子本体的一侧面上开设有与进气口连通的进气道，所述转子本体的另一侧面上开设有与排气口连通的排气道。本实用新型通过在转子结构上设置进排气口/道可以有效提高发动机进气时长，提高气缸充气系数的同时也减小了发动机缸体设计的复杂程度。

摘要： 本实用新型涉及一种排水叶轮、转子结构及使用该转子结构的排水泵，包括轮毂、均匀地设于轮毂的周向侧壁上的多个叶片，以及设于轮毂轴向一端的且位于叶片的底端侧的底座；其中在底座上还套接有与叶片的底部边缘相抵接配合的叶轮盘，以及在叶轮盘背离叶片的端面还设有包绕在底座的周向外侧的叶轮壁。本实用新型可以降低排水泵在使用过程中被异物堵塞的概率。

摘要： 本实用新型提供了一种整体成型的超薄电机定子结构、转子结构和盘式电机，通过铁粉芯和绕组整体成型设置并形成定子盘，并且定子盘和轴承嵌套形成定子结构，进而使得利用该定子结构的盘式电机具备更高的的气隙磁密的同时进一步的减小该电机的轴向长度。

摘要： 本实用新型涉及一种定子结构及使用该定子结构的电机，包括：适配的定子齿部和定子轭部；其中定子轭部包括适于围合拼接的在其内侧形成定子孔的多个定子轭件；定子轭件朝向定子孔的内侧壁上设有用于与定子齿部配接的凹槽；以及定子轭件的拼接端部上设有用于实现两个定子轭件拼接的拼接结构；拼接结构包括在定子轭件的一端设有的榫舌和在其另一端设有的榫槽；即每相邻的两个定子轭件通过榫舌与榫槽的配合来实现两个定子轭件之间的拼接；每相邻的两个定子轭件拼接后在拼接端部之间存在间隙。本实用新型可以有效降低定子结构装配时的失败率。