潮气量

摘要： 目的探讨不同潮气量机械通气治疗对小儿重症肺炎血气指标、炎症因子及肺泡灌洗液相关指标水平的影响。方法选取52例重症肺炎患儿,采用简单随机分组法将其分为观察组和对照组,每组26例。对照组患儿采用小潮气量机械通气治疗,观察组采用传统潮气量机械通气治疗,分别于机械通气前、通气1周后检测患儿的血气相关指标、相关炎症因子,以及肺泡灌洗液中可溶性髓系细胞触发受体-1(sTREM-1)和巨噬细胞的水平。结果机械通气1周后,两组患儿的动脉血二氧化碳分压(PaCO_(2))较机械通气前下降、动脉血氧分压(PaO_(2))较机械通气前上升,且观察组的PaCO_(2)低于对照组、PaO_(2)高于对照组(均P0.05)。机械通气前及机械通气1周后,两组患儿肺泡灌洗液中的sTREM-1、巨噬细胞水平,以及血清C反应蛋白(CRP)、白介素-4(IL-4)、白介素-6(IL-6)水平比较,差异均无统计学意义(均P>0.05)。结论与小潮气量机械通气治疗相比,传统潮气量的机械通气治疗更有利于重症肺炎患儿的氧合作用,且不会加重肺部炎症损伤。

摘要： 按照中国民用航空规章CCAR-23部进行适航取证的飞机,当飞机运营高度超过3.048km时安装氧气系统,并且氧气系统的补氧量应满足CCAR-23.1443条对最小补氧流量的规定。氧气系统补氧量设计要综合考虑氧气系统的补氧能力与氧气面罩的类型及流通能力之间的关系,氧气系统的补氧量过大或过小都是不可取的,补氧量过大会额外增加飞机的质量;补氧量过小又不能满足人体生理所需的氧气,危及生命安全。对CCAR-23.1443规定的使用连续供氧设备、肺式供氧设备和急救供氧设备分别进行了最小补氧量分析,从事氧气系统设计的人员可依据飞机选用的供氧设备类型直接选择合适的最小补氧量值,同时也为适航审查员提供审查依据。

摘要： 针对呼吸机质量检测仪的量值溯源问题,经过研究和实验,提出了一套可靠的校准方法,并用提出的方法进行了实验和比对,证明该方法科学合理、操作性强,对呼吸机质量检测仪的校准具有实际的指导意义,也为呼吸机质量检测仪的校准规范的制定提供了一定的依据。

摘要： 围手术期肺损伤最主要的原因是术中呼吸机引起的,因呼吸机参数设置不当、术中受过度的机械牵拉引起,例如不恰当的潮气量或呼吸机频率设置。据大量研究显示,如果对患者术中进行肺保护性通气,可降低术后肺部并发症的发生率。高海拔地区长期低氧的环境使对患者围术期的肺保护变得更加有必要。本综述旨在讨论术后肺部并发症的定义和检查方法、呼吸机诱导肺损伤的病理生理学以及在高海拔地区进行肺保护通气策略的研究。

摘要： 检测呼吸机的性能参数,保证呼吸机处于待用状态。利用气流分析仪检测84台呼吸机的潮气量、强制通气频率、呼吸比、吸入氧浓度、吸气压力水平和呼气末正压,合格率达到94%。不合格的原因是潮气量等数值偏差超过允许的最大误差值,原因是流量传感器损坏,还有一些设备出现电源报警故障,原因是电源板一路+5 V电压缺失,更换流量传感器和电源模块;故障处理后再次检测均为合格状态。

摘要： 目的:研究养阴清肺汤对老年慢性阻塞性肺气肿患者潮气量(TV)、肺活量(VC)、肺总量(TLC)的影响。方法:将116例老年慢性阻塞性肺气肿患者随机分为观察组、对照组,每组各58例。对照组以常规治疗,观察组在对照组基础上增加养阴清肺汤治疗。比较两组患者临床疗效、肺功能、炎症因子、免疫指标、不良反应发生率。结果:观察组总有效率为93.10%,高于对照组的77.58%(P0.05)。结论:养阴清肺汤治疗老年慢性阻塞性肺气肿效果显著,可改善患者TV、VC、TLC水平,降低炎症因子水平,提升免疫力,不良反应较少。

摘要： 该研究根据GB 9706.212—2020《医用电气设备第2-12部分:重症护理呼吸机的基本安全和基本性能要求》、YY 9706.270—2021《医用电气设备第2-70部分:睡眠呼吸暂停治疗设备的基本安全和基本性能专用要求》和YY 9706.274—2022《医用电气设备第2-74部分:呼吸湿化设备的基本安全和基本性能专用要求》等呼吸治疗设备的行业标准中关于产品声称公差的测量不确定度要求,分别介绍和分析了治疗呼吸机、睡眠呼吸暂停治疗设备和湿化器关键参数的不确定度的评定过程,给出具体的不确定度来源和分析结果,以期为医疗器械检测实验室满足质量管理中不确定度的相关要求提供建议,或为相关制造商满足行业标准的要求提供一定的帮助。

摘要： 目的探讨补氧部位、补氧流量以及呼气阀对无创呼吸机监测潮气量的影响,指导临床应用无创通气时选择最佳的补氧方案和呼气阀。方法模拟临床无创通气,在此基础上分别在面罩上、呼气阀后和呼吸机出气口给予补充氧气,测量潮气量和氧浓度参数,并进行分析。结果相同条件(Inspiratory Positive Airway Pressure,IPAP:18 cmH2O;Exhale Positive Airway Pressure,EPAP:6 cmH2O)下,不同呼气阀(平台阀、静音阀、侧孔阀)间对潮气量存在影响(P<0.05)。应用静音阀、平台阀、侧孔阀时补氧部位在测压点前补充氧气,测定的潮气量均较测压点后高。相同条件下补氧部位在面罩上补充氧气,测定的氧浓度高于呼吸阀后和呼吸机出气口的氧浓度;无创通气应用侧孔阀时测定的氧浓度高于平台阀和静音阀。无创通气应用平台阀时,平台阀采用出口端端口补充氧气,测定的氧浓度高于入口端端口。结论无创机械通气时,相同条件下不同类型呼气阀之间的潮气量、氧浓度存在差异;随着补充氧流量增大,测定的潮气量呈下降趋势。研究结果为临床选择合适的呼气阀和补氧方案提供了方向。

摘要： 目的 探讨矫正年龄1岁前不同程度支气管肺发育不良(BPD)患儿潮气肺功能临床变化特点.方法 选取2017年1月—2019年10月于青岛大学附属医院住院治疗的BPD早产儿73例为观察组,根据BPD严重程度分为Ⅰ级41例(A组),Ⅱ、Ⅲ级32例(B组),并选取同期住院且胎龄、体重相当的非BPD早产儿45例为对照组(C组),比较3组患儿矫正1、6、12月龄时潮气肺功能参数包括达峰时间比(tPF％tE)、达峰容积比(VPF％VE)、每分通气量(MV)、呼吸频率(RR)、潮气量(VT)、吸呼比(TI/TE)及25％、50％、75％潮气量时呼气流速(TEF25、TEF50、TEF75)的差异.结果 矫正年龄、组别均对患儿潮气呼吸肺功能参数tPF％tE、VPF％VE、RR、TEF50、TEF25有显著影响(F矫正年龄=28.61～164.05,F组别=8.01～14.30,P<0.05),矫正年龄与组别间无交互作用;3组患儿tPF％tE、VPF％VE、VT、TEF75、TEF50、TEF25、MV参数在矫正6、12月时较矫正1月龄时水平明显升高,RR明显下降,差异具有统计学意义(F矫正年龄=28.61～280.45,P<0.05);矫正1、6月龄时,A组和B组tPF％tE、VPF％VE、TEF50、TEF25参数明显低于C组,RR高于C组,差异具有统计学意义(F=3.54～11.39,P<0.05);矫正12月龄时,仅B组tPF％tE、VPF％VE、TEF50、TEF25参数低于C组,RR高于C组,差异具有统计学意义(F=2.80～4.58,P<0.05).结论 BPD患儿矫正年龄1岁内潮气肺功能存在阻塞性改变,且BPD程度越重,阻塞越明显.

摘要： 目的探讨矫正年龄1岁前不同程度支气管肺发育不良(BPD)患儿潮气肺功能临床变化特点。方法选取2017年1月—2019年10月于青岛大学附属医院住院治疗的BPD早产儿73例为观察组,根据BPD严重程度分为Ⅰ级41例(A组),Ⅱ、Ⅲ级32例(B组),并选取同期住院且胎龄、体重相当的非BPD早产儿45例为对照组(C组),比较3组患儿矫正1、6、12月龄时潮气肺功能参数包括达峰时间比(tPF%tE)、达峰容积比(VPF%VE)、每分通气量(MV)、呼吸频率(RR)、潮气量(VT)、吸呼比(TI/TE)及25%、50%、75%潮气量时呼气流速(TEF25、TEF50、TEF75)的差异。结果矫正年龄、组别均对患儿潮气呼吸肺功能参数tPF%tE、VPF%VE、RR、TEF50、TEF25有显著影响(F矫正年龄=28.61~164.05,F组别=8.01~14.30,P<0.05),矫正年龄与组别间无交互作用;3组患儿tPF%tE、VPF%VE、VT、TEF75、TEF50、TEF25、MV参数在矫正6、12月时较矫正1月龄时水平明显升高,RR明显下降,差异具有统计学意义(F矫正年龄=28.61~280.45,P<0.05);矫正1、6月龄时,A组和B组tPF%tE、VPF%VE、TEF50、TEF25参数明显低于C组,RR高于C组,差异具有统计学意义(F=3.54~11.39,P<0.05);矫正12月龄时,仅B组tPF%tE、VPF%VE、TEF50、TEF25参数低于C组,RR高于C组,差异具有统计学意义(F=2.80~4.58,P<0.05)。结论BPD患儿矫正年龄1岁内潮气肺功能存在阻塞性改变,且BPD程度越重,阻塞越明显。

摘要： 选取一台呼吸机,依据JJF1234-2010《呼吸机校准规范》的要求,先检查呼吸机气源、外观、附件、呼吸管路是否正常,开机并按照机器要求完全通过自检.打开呼吸机检测仪并校零,然后正确连接呼吸机和测试仪以及模拟肺.呼吸机选择成人模式,通气模式设置为容量控制模式(VCV),频率f=20次/分,吸呼比I:E=1:2,呼吸末正压PEEP=0.2kPa,氧浓度FiO2=40％,分别对潮气量为400mL、600mL、800mL的点进行校准.其合成不确定度为：Uc=√[c21u(Y)2+c22u(Z)2]。其中μ—输出误差，Y—呼吸机示值;Z—测试仪示值，c1—灵敏系数，c2—方差。

摘要： 目的：观察不同潮气量通气在海水淹溺致急性肺损伤治疗时对肺炎症的抑制作用.rn 方法：新西兰兔35只,气管内缓慢灌入2ml/kg海水,制备海水淹溺致急性肺损伤(SWD-ALI)动物模型.将实验动物随机分为5组(n=7),WD-ALI动物模型组(对照组),6、8、10、12ml/kg潮气量机械通气组(b1、b2、b3、b4组),实验后测定血清及肺泡灌洗液肿瘤坏死因子α(TNF-α)、白介素-6(IL-6)水平,并进行肺组织学检查,以评价治疗效果.rn 结果：各组机械通气治疗后血清及肺泡灌洗液TNF-α、IL-6水平与对照组比较无明显差异(P＞0.05),6ml/kg潮气量机械通气治疗后肺泡灌洗液TNF-α(1.58±0.56pg/ml)与对照组相(1.73±0.81pg/ml)比明显降低(P＜0.05).机械通气后,各组炎细胞浸润均明显好转(P＜0.05).6～8ml/kg潮气量机械通气治疗后肺泡隔断裂没有增加,但肺泡萎陷、局灶性肺不张、肺水肿亦无明显好转(P＞0.05).12ml/kg潮气量机械通气治疗后肺泡隔断裂明显增加(P＜0.05),肺泡萎陷、局灶性肺不张、肺水肿无明显改变(P＞0.05).rn 结论：小潮气量通气策略治疗SWD-ALI,能够在一定程度上抑制肺内炎症反应,避免继发肺损伤.

摘要： 目的：观察应用不同潮气量的机械通气治疗小儿重症肺炎的疗效差别。方法：选择50例需机械通气治疗的小儿重症肺炎,随机分为两组,一组为小潮气量组(潮气量6-8ml/kg),另一组为传统潮气量组(潮气量10-12ml/kg),观察机械通气后血气分析变化,机械通气时间,死亡率,存活患儿随访呼吸系统症状。结果：机械通气24小时后传统潮气量组PaO2及P/F较小潮气量组高,PaCO2、pH较小潮气量组低；机械通气时间传统潮气量组为5.4±1.8天,小潮气量组为9.5±1.7天；死亡率传统潮气量组为16％,小潮气量组为36％。存活患儿反复呼吸道感染发生率传统潮气量为28.6％；小潮气量组为31.3％。结论：传统潮气量机械通气治疗小儿重症肺炎的疗效优于小潮气量。

摘要： 目的：通过对医院呼吸机进行质量控制,讨论呼吸机参数对其性能的影响,一方面避免医疗事故的发生,辅助医生更好地完成对患者的诊断治疗;另一方面通过检测呼吸机主要参数的准确性,有助于更好地完成呼吸机的维护与保养工作. 方法：使用专用的检测仪器设备FLUKE气体流量分析仪,对呼吸机的潮气量、吸入氧气浓度及呼气末正压等性能参数进行质量控制和数据记录.通过计算样本均值、样本方差两个参数来判断该性能对呼吸机的影响程度,从而直观反映呼吸机的工作状况. 结果：以《国家医疗器械质量控制管理条例》为依据,经过分析得出吸入氧浓度参数不准确是造成呼吸机不合格的主要原因,其他检测参数对呼吸机的性能影响较小. 结论：对呼吸机进行日常的质量控制尤为重要,不仅可以实时地监测呼吸机的性能指标,还可以保障医院和患者的双方利益.

摘要： 呼吸机作为高风险急救和生命支持的医疗设备,其计量参数准确与否对患者的生命安全至关重要.文章由潍坊所和烟台所利用两台套比对法,选择同一台性能稳定的呼吸机,对呼吸机校准装置的潮气量和压力参数进行比对,比对结果符合要求,可以满足呼吸机量值传递的要求.

摘要： 本文了解重症脑血管病患者呼吸功能的情况.收入中国康复研究中心北京博爱医院重症脑血管病患者,入院时进行血气分析、呼吸功能监测、临床功能量表评价,并进行多元相关分析.得出结论：重症脑血管病患者普遍存在低氧血征，潮气量下降。呼吸功能与患者意识障碍明显相关。

摘要： 目的：探讨不同潮气量机械通气大鼠肺组织中巨噬细胞炎性蛋白2(MIP-2)及CXCR2蛋白的表达。方法：清洁级wistar大鼠30只，雄雌不拘，体重200～250g，随机均分为对照组：仅作气管切开插管，不行机械通气；小潮气量组：VT7ml／kg，大潮气量组：VT40ml／kg，两组气管切开插管后接小动物呼吸机控制呼吸，调节RR40次／分，吸呼比1:2，空气吸入，通气4h，建立机械通气诱发肺损伤大鼠动物模型。对照组在气管插管后即刻，余两组在机械通气结束后，立即剖胸，取大鼠肺组织，收集支气管肺泡灌洗液(BALF)。RT-PCR法测定肺组织中CXCR2的mRNA表达、免疫组化测定肺组织CXCR2的蛋白表达和HE染色观察肺组织病理学变化，ELISA法测定肺组织匀浆中MIP-2水平，测定BALF中PMN计数。结果：与对照组和小潮气量组比较，大潮气量组MIP-2蛋白及其受体CXCR2蛋白和mRNA表达明显增加(P<0.05)，灌洗液中PMN计数明显增加(P<0.05)，肺部炎症反应明显加重；小潮气量组与对照组上述指标差异无统计学意义。结论：大潮气量机械通气引起肺组织中炎症因子MIP-2及其受体CXCR2表达增加，肺组织炎症反应明显，损伤加重，是机械通气相关肺损伤的发生机制之一。

摘要： 麻醉机是现代医院进行手术全身麻醉的重要工具，其主要功能是为患者进行吸入麻醉、代替呼吸、供氧等。现以我院 ZY905E麻醉机为例，浅谈麻醉机气路的维修方法，供参考。故障一 故障现象 屏幕上方显示PAW 其HIGH（气道压力高）声音报警，报警指示灯闪烁。故障分析气道压力报警上限设置过低；呼吸回路堵塞；呼吸管道弯曲；患者气道内出现分泌物堵塞；潮气量设置不当。

摘要： 目的：通过比较Siaretron 1000型与Nuffield 200型呼吸机在高压舱内实际潮气量的值,说明Siaretron 1000型呼吸机在高气压下的应用优势及潮气量实际参考值范围。方法：两款呼吸机在0.1、0.18、0.24、0.28和0.6MPa(绝对大气压)的环境压力下进行潮气量的测定。Siaretron 1000型呼吸机将潮气量为300ml、500ml、800ml及吸入时间百分比设为33％、40％、50％,分别测定潮气量的变化。Nuffield 200型呼吸机将吸呼比设定为1 : 2.潮气量分别设定为250ml、500ml和750ml。分别测定潮气基的变化。结果：Siaretron 1000型呼吸机随环境压力及吸入时间百分比增加潮气量会有下降趋势,Nuffield 200型呼吸机随气压升高潮气量明显下降,均大于30％。经比较,两款呼吸机潮气量在统计学上存在明显的差异(P<0.05),结论：随着环境压力的升高,Siaretron 1000型呼吸机能很好的满足临床应用的需要,但气压大于0.28MPa时仍需谨慎使用。

摘要： 从ARDS病人的尸解中，常见到肺的过度膨胀及变形，如肺气肿样变、肺囊肿、支气管扩张等，目前认为造成这种病理损害的原因是ARDS早期使用了过大的PEEP与潮气量。相反，若PEEP设置过小，则难于避免肺泡萎陷，无法达到治疗作用。因此设置合适的PEEP值至关重要。本文对设置合适的PEEP值的方法进行介绍。

摘要： 本申请涉及一种呼吸机潮气量精度测量方法、装置、系统、计算机设备和存储介质。所述方法包括：采集多个样本患者的体重数据；体重数据包括各个样本患者对应的体重值；对各个样本患者对应的体重值进行统计处理，确定各个体重值对应的频率百分比；根据各个体重值对应的频率百分比，确定各个体重值对应的累积百分比，并对各个体重值进行采样，得到目标体重值；其中，目标体重值对应的累积百分比满足预设值；确定与目标体重值对应的基准潮气量，并获取待测呼吸机按照基准潮气量运行时的实际潮气量；根据实际潮气量与基准潮气量之间的差异，确定待测呼吸机的潮气量精度信息。采用本方法能够准确测量出符合科室实际需求的呼吸机潮气量精度信息。

摘要： 本发明公开了一种潮气量监测方法，其包括1)设置呼吸管道；2)按设定频率对气体流量传感器的检测信号进行采样，根据连续监测得到的坐标点拟合出流量随时间变化的曲线方程v＝f(t)；3)根据检测信号找到呼气起始时间点tn和呼气结束时间tp，并计算从tn到tp这段时间内的潮气量V；4)在连续监测过程中，将每次呼气的潮气量通过显示器显示出来。本发明潮气量监测方法，其能在用简易呼吸器抢救患者过程中监测病人的潮气量，使得医生能根据监测结果调整挤压简易呼吸器的操作，能更好的避免患者通气不足或过度通气的技术问题。

摘要： 本发明公开了一种带潮气量监测功能的呼吸抢救系统，包括弹性气囊、呼吸面罩、呼吸管道和潮气量检测装置；所述呼吸管道包括包括第一软管、左鼻孔密封连接管头、第二软管、右鼻孔密封连接管头、汇集腔、与汇集腔连接的第三软管、单向进气阀、与汇集腔连接的第四软管和单向排气阀，单向进气阀位于呼吸面罩内，单向排气阀位于呼吸面罩外；所述潮气量检测装置包括设置在第四软管上的气体流量传感器、与气体流量传感器连接的信号处理器和与信号处理器连接的显示器。本发明能在抢救患者过程中监测病人的潮气量，将患者潮气量通过显示器展示给医生，使医生能根据监测结果及时调整挤压呼吸器的操作，能更好的避免患者通气不足或过度通气的技术问题。

摘要： 一种可控潮气量的呼吸幅度控制面罩，包括固定面罩，固定面罩中间粘连有呼吸管道，呼吸管道两端分别固定连接有进气管道和出气管道，进气管道远离呼吸管道一端安装有电磁阀，进气管道靠近电磁阀一端安装气体流量传感器，气体流量传感器远离电磁阀一端粘连有流量控制显示器，本发明通过使用流量控制显示器调节呼吸潮气量值，通过固定患者潮气量来固定每次呼吸末膈肌的位置；医生可以根据病灶的位置事先确定以吸气末或者呼气末作为定位扫描和穿刺操作的时间节点；对于同一个患者，可以通过适度调节潮气量来获得最佳穿刺路径；通过使用保护垫保护病人脸部，防止长期佩戴导致压疮，同时通过使用保护垫减少装置内部气体的泄露。

摘要： 本发明涉及呼吸气囊及潮气量检测技术领域，具体涉及一种适用于呼吸气囊的潮气量检测装置。本发明通过以下技术方案实现：包含呼吸气囊及潮气量检测装置，呼吸气囊包含面罩、气囊、储气袋及出气管，潮气量检测装置包含主体及安装连接管；主体内安装有控制模块及供电模块，安装连接管内设有用于检测潮气量的气体流量传感器；控制模块与气体流量传感器通信连接，主体上还安装有与控制模块通信连接、用于显示实时潮气量值的电子显示屏；安装连接管包含与出气管连通的气体流入口及与面罩连通的气体流出口。呼吸气囊每次输送的潮气量能够通过电子显示屏实时地直观地反馈给操作人员，使得操作人员能够根据反馈的数据及时调整呼吸气囊输送的潮气量。

摘要： 本发明涉及呼吸机技术领域，公开了一种用于双水平呼吸机的潮气量检测方法及相应装置，其中该潮气量检测方法包括：获取呼吸机的目标压力和所述呼吸机实时的瞬时流速数值；获取目标压力之下的呼吸机基础流速；用于获取吸气相的时间阈值以及呼气相的时间阈值；用于获取吸气相和呼气相时间内瞬时流速与基础流速之间的流速差值；根据流速差值与时间阈值进行积分运算，获取吸气潮气量和呼气潮气量；根据瞬时流速生成的流速曲线斜率、时间阈值和潮气量之间的差值计算，获取新的吸气相和呼气相基础流速。本发明避免了现有呼吸机忽略吸气相和呼气相基础流速的影响从而导致潮气量检测存在很大误差的问题，提高了呼吸机潮气量的检测精度，并使得呼吸机能自动调整吸气相和呼气相的基础流速。

摘要： 本申请公开了潮气量检测装置及潮气量检测训练模拟器，包括模拟气道、模拟肺、磁敏传感器、磁性体、控制装置，所述模拟气道与所述模拟肺连通，所述磁敏传感器与所述磁性体设置于所述模拟肺的两侧，当所述模拟肺通过所述模拟气道呼入或呼出气体时，所述磁敏传感器与所述磁性体产生相对位移，并将检测到磁场强度信息传递给所述控制装置，通过模拟肺在膨胀或收缩状态下，磁敏传感器与磁性体距离的变化，检测到磁场强度信息，通过数据输出及转换，从而获得潮气量的数据。

摘要： 本实用新型公开了一种呼吸压力模拟器用脉动潮气量模拟输出器，包括N个容积量不同的气体输出装置，输出装置包括驱动电机，驱动电机带动活塞杆运动；活塞杆连接活塞，活塞沿活塞腔运动；活塞腔出口连接出气口；活塞腔出口位置设置有开关阀；还包括控制装置，控制装置连接驱动电机和开关阀；本实用新型设置有多个容积量不同的气体输出装置，可以满足输出需求；可以通过控制活塞前进位移量控制输出气体体积，输出量精确；通过光栅尺准确测量活塞的位移量，控制装置可以及时接收信号，根据气体输出量控制开关阀的开闭，切换不同气缸与出气口的连接。

摘要： 本实用新型涉及呼吸机技术领域，公开了一种双水平呼吸机的潮气量检测装置，其包括：呼吸机数据获取模块、基础流速获取模块、时间阈值获取模块、流速差值获取模块、潮气量计算模块和基础流速校准模块。

摘要： 本实用新型提供了一种可控制潮气量和频率的呼吸皮囊装置，包括依次连接的储气袋、气囊组件和呼吸面罩，气囊组件包括弹性气囊和气囊基座，气囊基座包括平行设置的一个底板和一个盖板，底板与盖板通过一个纵向设置的腹板形成连接，腹板的上端与盖板的第一侧边连接，下端与底板的第一侧边连接，底板与盖板之间形成用于放置弹性气囊的容纳腔；气囊基座还包括一个压力件，压力件包括压杆、设置在压杆下端的内压板和设置在压杆上端的外压板，压杆穿过设置在盖板上的安装孔，使内压板位于容纳腔内；压杆沿轴向形成具有内螺纹的调节孔，外压板设有一个具有外螺纹的调节头，外压板通过调节头与调节孔的螺旋配合与压杆的上端形成连接，以调整潮气量。