氧浓度

摘要： 目的探究不同氧浓度肺复张联合呼气末正压(PEEP)对胸腔镜肺癌根治术患者术后肺部并发症(PPCs)的影响。方法选择2020年7月至2021年4月期间择期行肺癌根治术患者100例,男59例,女41例,年龄44~73岁,BMI≤30 kg/m^(2),ASAⅠ—Ⅲ级。采用随机数字表法分为两组:FiO_(2)80%肺复张组(H组)和FiO_(2)30%肺复张组(L组),每组50例。两组均于单肺通气(OLV)结束时以不同氧浓度进行肺复张,复张完毕后予PEEP 6~8 mmH_(2)O通气持续至术毕。记录PPCs发生情况、PPCs严重程度分级以及术后住院时间,记录术后谵妄、恶心呕吐、低血压、高血压等不良反应发生情况。结果两组PPCs发生率[L组19例(38%)vs H组24例(48%)]差异无统计学意义。L组PPCs分级≥2级所占比例明显低于H组[5例(10%)vs 13例(26%),P<0.05],L组术后住院时间明显短于H组[(4.5±0.7)d vs(4.9±0.8)d,P<0.05]。两组术后不良反应发生率差异无统计学意义。结论与80%氧浓度肺复张比较,30%氧浓度肺复张不能降低胸腔镜肺癌根治术患者PPCs发生率,但低氧浓度肺复张有助于减轻术后肺部并发症严重程度,缩短术后住院时间。

摘要： 选择3种清香型产地复烤烟叶,分别用2%以下氧浓度、6%~8%氧浓度和21%氧浓度气调养护醇化,分析烟叶采用3种气调方式醇化时化学成分的含量变化差异。结果表明,随着醇化进行,总植物碱含量变化较小,pH、多酚含量、氨基酸含量呈下降趋势,两糖比逐步上升;3种气调方式中,pH下降幅度、多酚消耗率和氨基酸消耗率均表现为21%氧浓度>6%~8%氧浓度>2%以下氧浓度,21%氧浓度气调的化学成分变化波动最大,2%以下氧浓度气调波动相对平缓;在高温季节,pH变幅、多酚消耗率、氨基酸消耗率都有一个加速变化的过程;3种清香型烟叶因为产地不同,常规化学成分差异较大,云南普洱B1F(A)烟叶、四川西昌B1F烟叶的pH、多酚含量和氨基酸含量明显大于福建龙岩B1F(A)烟叶。

摘要： 氧是宇宙中仅次于氢和氦第三丰富的元素,是地球生物赖以生存的物质基础。氧在线粒体产生三磷酸腺苷中起着至关重要的作用,葡萄糖通过糖酵解转化为丙酮酸,然后丙酮酸转化为乙酰辅酶A,后者随后进入线粒体三羧酸循环经氧化磷酸化生成三磷酸腺苷,氧在氧化磷酸化过程中充当了电子的最终受体。此生理过程是机体绝大部分细胞存活所必需的,尤其大脑和心脏极易缺氧,因此维持进入手术室患者氧合稳定是麻醉医生一个关键管理目标。本文对围术期氧疗对重要脏器、手术部位感染及长期预后的影响进行综述,旨在讨论氧气在围手术期的重要临床应用价值,为其进一步的临床研究及应用提供指导依据。

摘要： 呼吸机是临床抢救危重症患者的必备设备之一[1]。鸟牌VELA呼吸机以其功能强大、操作简单、监测内容丰富且无需压缩机等优点被广泛应用于我院ICU病房。该设备使用率高,一旦发生故障,将严重影响临床治疗工作的开展。因此,医学工程师需在熟练掌握该设备工作原理的同时做好日常保养与维修工作,从而有效降低日常使用中的故障发生率,保障临床治疗工作顺利开展。

摘要： 【目的】探明不同类型片烟在充氮气调时不同氧浓度条件下醇化品质的差异,为密封气调醇化技术提供理论依据。【方法】以3种香型(中间香型,贵州遵义C2F;浓香型,湖南郴州C2F;清香型,四川会理C2F)片烟为试验对象,采用3种氧浓度(21%、6%~8%和2%)密封养护方式醇化,分析20个月醇化过程中片烟外观质量、感官质量和化学成分的变化。【结果】片烟pH降幅以21%氧浓度最高,2%氧浓度最低;不同片烟两糖比和总植物碱在不同氧浓度处理呈不同趋势;在2%氧浓度下,片烟的多酚和氨基酸消耗率最小,随氧浓度增加,消耗率变大;外观评价和感官效果在2%氧浓度条件下最佳,氧浓度越高,品质越差;随醇化进行,所有片烟样品的pH降低、还原糖和总糖含量降低、还原糖/总糖比值增加、总植物碱含量降低、总多酚含量降低;醇化7个月后,湖南郴州C2F(A)和贵州遵义C2F(A)外观评分达最高,且所有片烟的感官评价最佳,之后逐渐下降。【结论】低浓度氧更适合片烟醇化处理,2%氧浓度醇化7~10个月时片烟的外观质量和感官质量最佳。

摘要： 目的探讨不同氧浓度对人牙髓干细胞(hDPSCs)增殖及神经分化的影响,为hDPSCs的临床应用提供依据。方法无菌收集正畸减数牙及完整拔除的智齿,组织块酶消化法分离培养人牙髓干细胞,随机分为4组,设置氧浓度分别为1%、5%、10%及21%。5-乙炔基-2’脱氧尿嘧啶核苷(EdU)标记法检测各组人牙髓干细胞的增殖,CCK-8法检测细胞活力;观察各组人牙髓干细胞神经诱导后的形态学变化,细胞免疫荧光法检测各组人牙髓干细胞神经诱导后细胞巢蛋白(Nestin)的表达。结果人牙髓干细胞鉴定结果示CD90^(+)、CD146^(+)、CD34^(-);体外培养24 h时,5%O_(2)组人牙髓干细胞增殖率及细胞活力显著高于1%O_(2)、10%O_(2)和21%O_(2)组;神经诱导5 d,各组细胞形态均诱导为神经元样,5%O_(2)组细胞突起数及Nestin的表达显著高于1%O_(2)、10%O_(2)和21%O_(2)组。结论5%O_(2)及10%O_(2)均可促进人牙髓干细胞增殖,并可促进诱导的人牙髓干细胞向神经细胞分化,5%O_(2)促进人牙髓干细胞增殖、神经分化尤为显著。

摘要： 为探明氧浓度对海水海砂砂浆中钢筋锈蚀的影响,采用丝束电极技术,研究不同氧浓度(5%、21%、85%,体积分数)和水胶比(0.48、0.18)的海水海砂砂浆中电极表面腐蚀电位分布与电化学阻抗谱的时变规律。结果表明,丝束电极的极化电阻随腐蚀龄期的增加而降低,腐蚀电流密度随腐蚀龄期的增加而增加,且水胶比越大、氧浓度越高,两者的变化幅度越大。根据测试结果可判断,钢筋腐蚀的概率随氧浓度的增加而增大:较低的氧浓度(5%)可大大延缓钢筋由氯离子引发的脱钝行为,从而有效抑制钢筋腐蚀;而在高氧环境下,砂浆中钢筋的锈蚀是一个由局部到全面逐步氧化的非均匀锈蚀过程。减小水胶比可有效提高海水海砂水泥基体系中钢筋的耐腐蚀能力。

摘要： 金属有机物化学气相沉积(MOCVD)设备在生产过程中有严格的气密要求,为了实时检测MOCVD设备的气密性,该研究优化了氧化锆(ZrO_(2))传感器,并根据MOCVD C4机台的结构设计了氧气检测系统.实践证明:该系统能够长时间不间断地监测机台各腔室氧浓度,且能准确区分正常氧偏离和非正常泄漏,具有真空响应速度快、灵敏度高、稳定性好的特点,可有效弥补现有检测方法难以实时检测的不足.

摘要： 目的探讨补氧部位、补氧流量以及呼气阀对无创呼吸机监测潮气量的影响,指导临床应用无创通气时选择最佳的补氧方案和呼气阀。方法模拟临床无创通气,在此基础上分别在面罩上、呼气阀后和呼吸机出气口给予补充氧气,测量潮气量和氧浓度参数,并进行分析。结果相同条件(Inspiratory Positive Airway Pressure,IPAP:18 cmH2O;Exhale Positive Airway Pressure,EPAP:6 cmH2O)下,不同呼气阀(平台阀、静音阀、侧孔阀)间对潮气量存在影响(P<0.05)。应用静音阀、平台阀、侧孔阀时补氧部位在测压点前补充氧气,测定的潮气量均较测压点后高。相同条件下补氧部位在面罩上补充氧气,测定的氧浓度高于呼吸阀后和呼吸机出气口的氧浓度;无创通气应用侧孔阀时测定的氧浓度高于平台阀和静音阀。无创通气应用平台阀时,平台阀采用出口端端口补充氧气,测定的氧浓度高于入口端端口。结论无创机械通气时,相同条件下不同类型呼气阀之间的潮气量、氧浓度存在差异;随着补充氧流量增大,测定的潮气量呈下降趋势。研究结果为临床选择合适的呼气阀和补氧方案提供了方向。

摘要： 目的 探讨使用40％氧浓度对窒息新生儿复苏的临床疗效.方法 收集2015年5月—2019年5月我院新生儿监护室治疗的窒息新生儿62例,按随机数字表法分为A、B两组,每组31例.A组患儿复苏时使用40％氧浓度,B组患儿复苏时使用正常空气,比较两组患儿出生后1 min、出生后5 min、出生后10 min的Apgar评分,开始啼哭时间,建立自主呼吸时间,复苏成功率.结果 A组患儿出生后1 min、出生后5 min、出生后10 min的Apgar评分均高于B组患儿,同时A组患儿开始啼哭时间和建立自主呼吸时间均快于B组患儿,差异均有统计学意义(P0.05).结论 在复苏窒息新生儿时,给予40％氧浓度通气,治疗效果佳,能加快患儿啼哭和恢复自主呼吸,在临床上有一定的参考意义.

摘要： 食用油起火是厨房火灾的主要原因之一.在食用油受热起火过程中,周围环境中的氧浓度发生一定变化,决定着预防和扑灭食用油火的措施.本文利用热重分析仪,对国内常用于食用的大豆油,以升温速率为5°C/min的速率,分别在氧浓度为0、5％、10％、15％和21％的氧氮混合气中进行了热解燃烧特性实验.结果表明,反应气氛中氧浓度的增加,会使大豆油的热解过程出现氧化反应,出现氧浓度为10％时燃烧现象,失重阶段由一个转变为多个;在大豆油燃烧过程中,氧浓度的增加会降低起始热解活化能,加速反应过程,燃烧残留物减少;氧浓度为10％时,综合燃烧指数最高.随着反应过程中氧浓度的变化,大豆油反应机理也发生较大的变化.

摘要： 利用直径15μm的SiC纤维沉积采样法结合场发射扫描电子显微镜(FESEM)分析和热电偶测温结果,研究富氧(O2/N2)气氛对甲烷同轴层流扩散火焰中碳烟沉积物形态演变的影响.结合碳烟生成理论和温度分布着重对碳烟形态沿火焰径向和轴向的演变过程进行分析,并得出火焰中碳烟沉积物的形态强烈的依赖于其在火焰径向、轴向的位置和氧浓度的变化,同一火焰高度处,随氧浓度由21％上升到31％,碳烟沉积物的形态显著变化,碳烟生成量迅速增加,成熟碳烟颗粒初生位置提前,即更加靠近燃烧器喷口,初生碳烟颗粒粒径约为20-36nm.此外还可得出,随火焰高度及氧浓度增加,火焰中心类液态碳烟沉积物尺寸逐渐变大,最终消失并演变成纤维状沉积物,火焰边缘尺寸较大的团簇状的碳烟沉积物逐渐演变为更为致密的絮状、海绵状和纤维状碳烟沉积物.

摘要： 高压氧治疗的效果,与吸氧的方法和氧浓度有直接的关系.在检查中发现,很多氧舱单位在治疗病人时,吸氧方法存在着这样那样的问题,这给病人的治疗带来了一些不可预料的后果,文章对纯氧舱及婴儿氧舱不给洗舱、急救吸氧选用何方式、气管切开病人吸氧方式、急救组合箱等问题进行探讨。

摘要： 为了研究燃料的临界自然温度的影响因素,本研究利用定容燃烧弹,选用自燃温度差异性较大的四种燃料:正庚烷、甲醇、乙醇和正丁醇作为研究对象,在当量比0.2-2.0的范围,压力在80-500psi范围内进行实验.结果表明,三种醇类燃料的临界自燃温度随着链长的增加,燃料的临界自燃温度呈减小趋势.随着单位体积内C原子浓度的增加以及空气摩尔浓度的增大,三种醇类临界自燃温度降低,正庚烷临界自燃温度变化不大.随着燃料/空气摩尔浓度的增加,正庚烷的多值保持大约恒定(280°C).甲醇、乙醇和丁醇从548°C到479°C,从450°C-371°C,从401°C到342°C.此外氧浓度除了极度缺氧或极度富氧之外,对四种燃料的临界自燃温度影响不大.

摘要： 珙县电厂2x600MW超临界W火焰锅炉自投产以来,炉膛出口NOx排放在600-800mg/Nm3,经常维持在700mg/Nm3左右,在高负荷时段NOx排放更大.为了降低炉膛出口NOx放,通过现场不断摸索总结,从控制燃烧各阶段氧浓度、降低燃烧区域烟气温度和维持炉膛温度场均匀等方面将炉膛出口NOx排放降至500-700mg/Nm3,经常维持在600mg/Nm3左右,取得很好效果,以供同行参考.

摘要： 将加氢催化生物柴油分别以不同质量比掺混到国Ⅳ柴油中,在定容燃烧弹中同步采用激光Mie散射和OH基化学发光法研究不同环境密度和氧浓度下十六烷值对燃烧时喷雾液相长度和火焰浮起长度之间的相互影响.结果表明:在低环境密度和高环境氧浓度下,十六烷值越高,火焰浮起长度缩短的幅度越小;环境密度对火焰浮起长度的影响要大于对喷雾液相长度的影响,而在高环境氧浓度下,火焰浮起长度与喷雾液相长度的相互作用最为明显.

摘要： 在定容燃烧弹内,基于二维消光法对纯柴油和加氢催化生物柴油与柴油的混合燃料在不同的环境氧浓度和喷油压力对碳烟的二维分布、碳烟的初始生成时刻和碳烟浮起长度进行研究.结果表明:加氢催化生物柴油由于具有高的十六烷值可以改善着火性,缩短滞燃期,混合燃料的碳烟浮起长度较纯柴油短;喷射压力越高,碳烟初始出现时刻越早,碳烟浮起长度增大;随着氧浓度的增大,碳烟的初始生成时刻提前,碳烟的浮起长度缩短.

摘要： 利用自行搭建的流化床反应器系统,研究了三种气氛(O2/N2、O2/CO2、O2/H2O)、不同温度(1110K、1160K、1210K)、不同氧浓度(15％、21％、27％)下褐煤煤焦燃烧特性,结果表明:随着氧浓度和温度的升高,煤焦的燃尽时间降低,峰值反应速率以及平均反应速率均有不同程度的上升;O2/N2和O2/CO2气氛下产物曲线呈单峰分布,而O2/H2O气氛下产物曲线呈双峰分布;O2/N2气氛煤焦燃烧特性优于O2/CO2和O2/H2O气氛,O2/CO2和O2/H2O气氛下燃烧特性的优劣在不同温度下有差异.

摘要： 在模拟煤粉炉燃烧环境的光学诊断型携带流煤粉反应器系统上开展了煤粉着火特性研究,通过煤粉射流火焰总光强信号归一化分布曲线、OH*自发辐射信号归一化分布曲线以及OH-PLIF荧光信号归一化分布曲线,分析三种诊断测量手段的优劣;采用火焰总光强着火延时及OH-PLIF着火延时,结合OH-PLIF测量技术在煤粉燃烧中的应用,考察环境氧浓度对煤粉着火延迟时间的影响,分析射流火焰着火燃烧特性,是较适合的方法.同时,通过分析分散良好颗粒群以及单颗粒周围OH*浓度分布规律,分析“群燃”颗粒周围挥发分火焰变化特性,发现稳定“群燃”颗粒着火是挥发分先析出着火燃烧,然后加热焦炭颗粒燃烧的过程.

摘要： 针对水泥分解炉中高钙、高CO2浓度特点,在流化床反应器上开展了以NH3为还原剂的SNCR脱硝试验研究,研究了O2浓度(0～4％),氨氮比(0.8～1.2)和温度(850～1050°C)对SNCR脱硝以及试验中N2O生成量的影响机制.研究结果表明:无氧环境中,CaO催化NH3还原NO;氧化气氛中,CaO催化NH3氧化,但抑制NH3还原NO.氧浓度影响高钙环境中NH3脱硝,氧浓度增加导致最佳脱硝温度向低温区域移动,最佳O2浓度为3％,最佳脱硝温度为950°C左右.NH3还原NO过程中产生N2O,CaO可抑制N2O的产生.

摘要： 本发明是一项用生物处理方法净化高浓度有机废水的技术，特别适用于处理水产品加工废水和甲醇精馏残液。高浓度有机废水通过好氧-兼氧-厌氧生化装置被搅拌、充氧、推流至出口，同时进行好氧-兼氧-厌氧三个过程。好氧-兼氧-厌氧生化装置分上层好氧层、下层厌氧层、中间兼氧层，各层有菌属。克服以往设备庞大、工艺复杂、难以达标的问题，得到的净化水CODcr＜80mg/l，BOD5＜10mg/l，NH3-N＜5mg/l。

摘要： 本发明的目的在于在一定时间内良好地保持生鲜海鲜的色泽和新鲜度。本发明提供的高浓度氧处理水生成法包括：纯氧气供给工序，对1个大气压下的处理水供给纯氧气；以及高浓度氧处理水生成工序，通过在纯氧气供给工序中供给纯氧气，使处理水中的溶解氧含量增大到在总压力为1个大气压下氧分压为0.21个大气压时的空气饱和溶解氧在处理水中的溶解度的3倍以上、且在1个大气压的纯氧气在处理水中的溶解度以下的范围内，以生成高浓度氧处理水。

摘要： 本发明高浓度有机废水的好氧—兼氧—厌氧净化方法及装置是一项用生物法净化高浓度有机废水的新技术。;一般好氧或厌氧—好氧或厌氧—好氧—脱氮技术处理高浓度有机废水不是难以达标，就是工艺复杂、设备庞大，成本也高。;本发明解决了已有技术的不足，CODcr1000—3000mg/l、BOD55500—1500mg/l、TN500—800mg/l的废水在好氧—兼氧—厌氧生化装置中被搅拌，充氧、推流，在同一装置中完成三个处理过程，得到的净化水CODcr＜80mg/l，BOD5＜10mg/l，NH3-N＜5mg/l。

摘要： 本发明公开了一种氧浓度测试方法、氧浓度测试装置和荧光氧传感器，所述氧浓度测试方法包括以下步骤：获取荧光氧传感器在当前氧浓度环境中测量的当前相移值；获取参数已知的多位点氧浓度计算公式；根据当前相移值和参数已知的多位点氧浓度计算公式，计算得到当前氧浓度环境中的当前氧浓度。本发明实施例的氧浓度测试方法，能够大幅度地提高氧浓度测试的精确度。

摘要： 本发明提供了提高氧化锆传感器的电阻测定的便利性的氧浓度计、氧浓度检测系统、氧化锆传感器电阻检测方法。氧浓度计具备氧化锆传感器、电阻、恒流电路、电阻检测部以及氧浓度检测部。电阻与氧化锆传感器并联连接。恒流电路与氧化锆传感器以及电阻并联连接以供给电流。电阻检测部基于与供给的电流相应的氧化锆传感器的电压来检测氧化锆传感器的电阻。氧浓度检测部基于起因于供给至氧化锆传感器的被测定气体、以及比较气体的氧浓度差的氧化锆传感器的电压，检测被测定气体的氧浓度检测。

摘要： 本发明公开了一种高流量湿化氧疗仪的氧流量与氧浓度转换装置，涉及医疗器械的技术领域，为了可以精准的调节氧浓度，包括转换装置本体，所述转换装置本体前后两侧外壁均固定安装防尘盖板，所述转换装置本体左侧固定安装氧气管，所述转换装置本体右侧开设侧凹槽，所述侧凹槽内部固定安装有加热板，所述加热板顶部设置有水罐，所述转换装置本体上表面设置触摸屏和出气管，所述空气腔内部固定安装有空气过滤板，所述空气腔和混合腔连通。本发明空氧混合气体通过空氧进口进入水罐中加湿，加湿后的空氧混合气体通过空氧出口排入出气管中，通过水位检测器检测水罐中的水含量，当水量不足时，第三电磁阀打开水通过第三电磁阀进入水罐中，实现自动进水。

摘要： 本发明涉及用于测量液态金属的氧浓度的电位氧传感器，测量SFR型核反应堆的液态钠中的氧的应用。本发明主要包括设置插入件(4)，插入件(4)用作传感器本体(1)和电解质(2)之间的中间部分，插入件材料根据传感器主体的金属材料和电解质的陶瓷材料来巧妙地选择，与根据现有技术的电位氧传感器中执行的情况相比，这使得可以逆转钎料金属的性质。

摘要： 本实用新型涉及氧气监测领域，具体为一种可监测医疗机构氧气瓶存放间氧浓度变化的氧浓度装置，包括横板，所述横板的底部左侧固定安装有箱体，所述箱体的内腔顶部固定安装有氧气传感器，所述箱体的内腔左侧壁固定安装有处理器，所述箱体的内腔底部固定安装有时间继电器。本实用新型通过电机带动丝杆进行转动，从而能够驱动纵向管道来回移动，同时通过风机将气体抽动吹向传感器，从而能够定时的对具备进行检测，从而当发生泄漏时，能够快速检测到泄露的情况，而且能够缩小泄露位置的范围，从而使得工作人员查找泄露位置效率得以提升，较为实用，适合广泛推广与使用。

摘要： 一种在高温、高粉尘浓度条件下测量氧浓度的氧检测装置，它涉及一种固体电解质氧化锆氧检测器。它解决了已有氧化锆氧检测器使用不方便、成本高、寿命短的问题。烟气导流管伸入第一金属套管中，隔板伸入烟气导流管中并且将烟气导流管分成烟气导入管和烟气流出管，烟气导入管和烟气流出管只在隔板的末端连通，隔板的前端与导向舌连接并且导向舌与隔板形成 115°～125°的夹角，烟气导流管的末端与第二金属套管连接并形成90°～120°的夹角，氧化锆低温检测器的前端伸入第二金属套管中，烟气导流管的管壁外侧表面在介于第二法兰盘和第二金属套管之间装有翅片管。本装置特别适宜高温、高粉尘锅炉使用，也可用于热处理炉监测氧含量。

摘要： 本实用新型涉及熔炼炉技术领域，且公开了一种富氧熔炼炉用可调节氧浓度的供氧装置，包括炉体，炉体的顶部开设有进料口，进料口的内部插接有进料管，炉体的底部固定安装有固定外框，固定外框的外壁开设有两个出风口，出风口的内部插接有连接管，固定外框的内部固定安装有电机，电机的输出轴固定安装有吸风风扇，外框内部的可以滑动的网框受到风力的向上作用，网框在外框的内部向上滑动，弹簧被压缩后会在自身弹性的作用下向下回弹，此时网框会在弹簧和风力的相互作用下在外框的内部来回滑动，从而带动网框内部的过滤网在外框的内部来回滑动并震动以避免杂物导致过滤网网孔堵塞的问题。