加载速率

摘要： 为了准确评价在芜黄高速公路雾岭头特长隧道工程应用的新型高延性喷射混凝土(HDSC)的性能表现,利用现场施工条件,对其开展了坍落度、回弹率研究及饱水状态下五种加载速率的单轴压缩试验,并结合扫描电镜、X射线衍射和核磁共振试验详细研究了该混凝土的各项性能。结果表明:现场工程使用的HDSC坍落度为168 mm,回弹率为8%,其性能优异,满足工程要求;吸水量呈先快速增加再缓慢增加最后维持稳定的变化趋势;饱和水状态下,随着加载速率增加,HDSC的峰值应力、弹性模量和储能密度极限值均呈上升趋势,峰值应变却呈下降趋势,并且其对“应变率效应”敏感,其压缩破坏过程可看成裂而不散的延性破坏。

摘要： 一、工程概述在崇明环岛防汛提标及景观道一期工程段充砂管袋堤身填筑施工组织实施中,施工单位对土工布充砂管袋各关键工序进行严格、有效的质量控制,保证充砂管袋一次成型,充砂管袋施工提前完工,并一次验收达标。本文对崇明环岛防汛提标大型充砂管袋堤身填筑工程充砂管袋施工方法、堤身加载速率及沉降位移观测等几个方面的工程施工质量控制要点作简要探讨。

摘要： 水泥环在复杂井况下容易出现微环隙和微裂缝使水泥环丧失层间封隔能力,导致环空窜流的发生。本文针对水泥石力学测试中影响水泥石性能测定的加载速率和养护时间的问题对水泥石的变形和强度开展了力学实验研究,并使用函数拟合加载速率、养护时间与水泥石抗压强度、杨氏模量和泊松比关系。研究结果表明:对数函数对水泥石抗压强度随加载速率变化以及对水泥石抗压强度和杨氏模量随养护时间变化的拟合效果较为理想;水泥石的抗压强度、杨氏模量和泊松比在不同养护温度时进入缓慢发展阶段的时间不同。在实际应用中,可根据实际需要在48~672h之间选取合适水泥石的养护时间。

摘要： 为明确硬岩破坏失稳过程中的声学及破裂响应特征与加载速率相关性,对不同加载速率下类硬岩岩样进行单轴压缩试验及声发射测试,分析类硬岩力学参数特性、声发射现象及破裂响应特征,并基于声发射特征获得类硬岩破坏前兆预警信息。结果表明:类硬岩的峰值强度、弹性模量和峰值应变具加速率效应;随着加载速率增大,力学参数总体呈指数函数增长,相对低加载速率下(0.10~0.15 kN/s)的增长速率较快而在相对高加载速率下(0.20~0.25 kN/s)的增长速率略有减缓;声发射参数演化呈阶段性增长趋势,最大增幅与加载速率呈正相关;随着加载速率增大,AE幅度和幅度密度逐渐增大,AE振铃计数由低值低频向高值高频转变,AE能量由孤震型向群震型转变;加载速率对破裂模式及破碎形态具有明显影响,随着加载速率增大岩样由剪切破坏逐渐向拉伸剪切复合破坏、拉伸破坏演变,破裂程度增大并逐渐表现出岩爆倾向;声发射b值随加载时间增大经历了先上升、后波动、最后下降的演化阶段,呈逐渐减小趋势;类硬岩的临界破坏前兆点(b值)为0.68,声发射前兆信息的预警时序由大到小为累计振铃计数、累计能量、b值,具有良好的时效性和可靠性。研究成果对揭示硬质围岩体力学特征和破坏前兆信息预警提供一定参考。

摘要： 加载速率效应是岩石力学和地质领域的研究重点之一。非均质结构与加载速率效应的耦合,将使得煤岩体呈现更为复杂的破坏特性。基于微焦点工业CT对煤岩试件进行了微米尺度上的扫描,构建了反映试件内部结构信息的三维数值模型,并导入FLAC^(3D)软件进行了5种不同加载速率下(2.5×10^(-7)、5.0×10^(-7)、2.5×10^(-6)、5.0×10^(-6)、10.0×10^(-6)mm/step)的单轴压缩实验数值模拟。结果表明,5种加载速率下,弹性阶段的应力-应变曲线基本重合,但在荷载接近试件承载极限时,不同加载速率的应力-应变曲线变化明显,加载速率增大时,峰值应力相应增大,对应的应变值也增大,在一定范围内增大加载速率使得试件的承载能力有所提高。受材料非均质性影响,塑性区分布并不对称,且峰值应力后,加载速率对塑性区的分布影响更为明显。应力达到峰值前,剪切应变率较大区域均未贯穿试件,而加载速率越大,剪切带形状越趋于不规则;应力达到峰值后,加载速率越大,试件破坏越突然,破坏形式也更复杂。

摘要： 基于连续损伤力学建立的临界损伤参数在船舶设计和寿命评估上具有重要的工程应用价值。本文以船用10CrNiCu钢为研究对象,采用有限元方法对缺口试样的塑性变形进行分析,并在不同加载速率和不同试验温度条件下研究临界损伤参数的变化规律,同时借助扫描电镜分析试验后样品断口形貌。研究结果表明:缺口试样的塑性变形主要集中在缺口部位,缺口半径越小,等效塑性应变越大;加载速率对临界损伤参数的影响有限,在0.1~100 mm/min范围内,数据波动小于5%;试验温度对临界损伤参数影响较大,在-60~20°C范围内,临界损伤参数随温度升高而增加,增幅达14.4%;断口形貌特征表现出的规律与有限元分析和试验结果相一致。

摘要： 探究了不同加载速率(0.1、1、10和50 mm/min)、不同PVA纤维掺量(体积分数1.5%、1.75%、2%)以及混杂使用PVA纤维与碳酸钙晶须对高延性水泥基复合材料(High Ductility Cementitious Composites,HDCC)弯曲性能的影响。试验结果表明:随着加载速率的提高,HDCC的抗弯强度呈上升趋势,但试件的能量吸收能力下降,弯曲韧性降低。PVA纤维对HDCC的抗弯性能起控制作用,在相同加载速率下,HDCC的抗弯性能随PVA掺量的降低而劣化。相比于单掺1.75%或1.5%PVA纤维,混杂使用碳酸钙晶须提高了HDCC在不同加载速率下的抗弯强度、弯曲韧性和能量吸收能力。而相比于单掺2%PVA纤维,在不同加载速率下混杂使用1.75%PVA纤维和1%碳酸钙晶须并没有引起HDCC弯曲性能明显的劣化,但降低了HDCC成本,提高了性价比。

摘要： 为了研究不同加载速率下煤岩组合体破坏碎块的分布、分形特征以及失稳破坏机制,对细砂岩-煤(FC)、粗砂岩-煤(GC)、细砂岩-煤-粗砂岩(FCG)3种煤岩组合体开展0.001,0.005,0.01,0.05,0.1 mm/s加载速率下的单轴压缩试验,结果表明:1)0.001 mm/s速率下破坏煤块粒径较小,为完全充分破坏,破坏类型属于塑性破坏。0.1 mm/s加载速率下,试件破坏碎块粒径最大,形状不规则,为不完全不充分破坏,破坏类型属于脆性破坏。加载速率对试件破坏的影响主要表现在:裂隙发育程度、破坏块体粒径、破坏块体数目、能量释放速度、破坏形式、失稳机制。2)试件碎块具有明显的分类特征。随着加载速率增大,4.75~<10 mm、10~<20 mm两种粒径等级的碎块数量逐渐减少,试件的破碎程度减小;3种试件的长/厚值随着碎块粒径的减小呈现先增加后减小的趋势;对于相同粒径等级内的碎块,其长/厚值随加载速率增大而增大,增大加载速率会促进薄形态碎块生成。3)5种加载速率下,FC、GC、FCG组合体的粒度-数量分形维数分别在1.53~0.55、1.27~0.26、1.45~0.46之间,粒度-数量分形维数随着加载速率增大而减小,加载速率越大,分形维数越小;FC、GC、FCG组合体粒度-质量分形维数分别在2.35~1.48、2.36~1.34、2.34~1.58之间,粒度-质量分形维数均随加载速率增大而减小。4)针对煤岩组合体破坏形态,分析了组合体破坏过程的能量传递机制。组合体不断受载,煤组分最先发生破坏,释放的能量直接传递给岩石组分,若达到岩石组分的储能极限,则导致岩石组分发生破坏。煤岩组合体破坏过程的能量传递机制较好地揭示了岩石组分破坏的滞后现象。

摘要： 由加载速率和几何约束改变而引起的压力容器钢韧脆转变问题是核能安全领域亟待解决的关键问题.为了准确分析国产A508-Ⅲ钢的动态断裂行为,借助INSTRON VHS高速材料试验机,开展了不同加载速率和几何尺寸条件下的国产A508-Ⅲ钢的断裂韧性试验,研究了加载速率和几何尺寸等因素对国产A508-Ⅲ钢动态断裂韧性的影响.研究表明,A508-Ⅲ钢具有良好的抗冲击韧性,随着加载速率的提高,试样的总冲击吸收能基本保持恒定,裂纹萌生吸收能量不断上升,而裂纹扩展吸收能量呈下降趋势.J-Δa阻力曲线和条件起裂韧性J_(Q)随着几何约束的增加而降低,随加载速率的增加而升高.当达到某一临界速率时,条件起裂韧性J_(Q)基本恒定,试样断裂方式也由韧性断裂转变为韧−脆−韧混合断裂.由于出现混合断裂模式,发生脆性断裂时的最大J积分值J_(max)更适于描述国产A508-Ⅲ钢的断裂韧性演化规律.随着试样面外几何约束的降低,J_(max)随Δa_(m)的增加而线性增大.试样面内几何约束越高,J_(max)与Δa_(m)之间的线性关系斜率越大.随着试样几何约束的增加,材料的韧脆转变速率增加,J_(max)值下降.改变几何约束只能在有限的加载速率范围内改变材料的断裂方式,当加载速率超过某个临界值时,加载速率成为影响材料断裂方式的主要因素.

摘要： 利用纳米压痕技术对加载速率从0.05~8 mN/s不同情况下碳纤维增强树脂基复合材料富树脂区域与碳纤维的力学响应进行了研究,得到了硬度、模量、接触刚度以及压痕深度随加载速率的变化趋势,并给出硬度与应变率之间的定量关系。结果表明,当加载速率在0.05~2 mN/s范围内,富树脂区的模量、接触刚度和压痕深度随加载速率的增加而减小,同时,富树脂区及碳纤维的硬度与应变率均呈幂指数关系,其应变速率敏感性指数分别为0.113、0.029。加载速率在2~8 mN/s范围内,富树脂区的模量、接触刚度和压痕深度随加载速率的增加而增加,而富树脂区及碳纤维的硬度均随应变率的增加而减小,且和应变率均呈线性关系。

摘要： 采用颗粒流模拟软件,研究了加载速率对"岩石-煤-岩石"(RCR)组合体力学及声学特征的影响.研究表明,加载速率对组合体峰值强度及声发射特性具有重要影响,具体表现为:RCR组合体峰值强度和峰值强度后累计振铃计数随加载速率的增加线性增加,加载速率的增加能促进煤岩体的内部裂隙快速扩展;煤岩组合结构的失稳是煤岩渐进式破坏的结果;随着加载速率的增加,煤体发生剪切破坏后裂缝会贯通煤岩界面,导致岩体发生劈裂破坏.

摘要： 利用自主研发的含瓦斯煤受载破坏实验系统,对型煤进行了不同加载速率条件下的瓦斯渗流试验的研究.结果表明:在围压和瓦斯压力固定的条件下,随着加载速率的增加,渗流速度的最小值出现在应力峰值后的情况越多,渗流速度突变点出现的时间也成指数函数形式缩短;随着加载速率的增加,渗流速度最大值与最小值的差值是呈先减小后增大二次函数形式,在以200N/s的加载速率时渗流速度最大值与最小值的差值达到最大;无论试验中加载速率大小,渗流速度都表现出先减小后增大的趋势,但是其最小值、突变点出现的时刻随着加载速率的不同而不同.

摘要： 虽然加载速率对层间断裂的影响已经被广泛的研究,但是现有的研究结果还未能给出加载速率对层间断裂韧性影响的明确趋势.研究人员发展了许多测量层合板复合材料以及胶接层断裂韧性的实验方法.本文的主要目的是对层间断裂韧性测量的实验方法进行综述,尤其是准静态和动态加载条件下层间起裂韧性的测量.首先介绍了准静态下Ⅰ型、Ⅱ型以及Ⅰ/Ⅱ复合型层间断裂韧性的测量方法,然后综述动态加载下层间断裂韧性的实验方法.前两部分着重介绍断裂实验中断裂参数(载荷、位移、起裂时间以及裂纹长度)的测量以及断裂韧性的计算.之后又综述了两种光学测量方法在层间断裂实验中的应用.最后将文献中加载速率对层间断裂韧性影响的实验研究结果进行了总结.

摘要： 利用离散化虚内键模型(DVIB)对不同加载速率条件下的岩石动态断裂过程进行数值模拟.DVIB是一种新型格子模型,它由虚内键元胞组成,元胞内的每条键由势函数来描述.由于势函数中已蕴涵了材料微观断裂机理,因而DVIB在模拟材料断裂时无需外部断裂准则.为反映岩石非均质特性,认为每个元胞的模量为随机数,且满足Weibull分布.采用DVIB对岩石动态断裂模拟中发现:随着加载速率增大,动态断裂模式发生变化,同时出现分叉现象.非均质性对动态裂纹扩展路径影响很大,随着非均质性增强,裂纹扩展路径逐渐偏离由均质材料所预测的路径.同时,该研究也表明了DVIB方法是一种简单而有效的动态断裂模拟方法.

摘要： 利用动态非均匀有限元法对材料参数连续变化的一维线弹性杆件在不同加载速率下的位移响应进行了深入研究.在以极慢的速率进行加载的情形下,动态非均匀有限元法可近似退化为静力解法的形式.通过将杆端位移结果与静态理论解的比较,可说明该方法数学原理与算法的正确性.通过对一组数值算例的结果进行对比分析,得到了材料参数渐变的一维线弹性杆件在不同加载速率下相同载荷值时的端部位移变化规律:加载速率的对数与扰动极值的对数呈线性关系;扰动频率与加载速率无关.

摘要： 采用外加电流加速氯盐侵蚀方法获得不同锈蚀程度的钢纤维混凝土拉拔试件,研究了加载速率、氯盐侵蚀程度和钢纤维添加量等因素对锈蚀钢筋与钢纤维混凝土间的静动态粘结性能的影响.实验结果表明,随着加载速率的增大,混凝土裂缝开展较静载偏小,由于材料应变率效应拉拔试件的粘结应力峰值较静载偏高;随着氯盐侵蚀程度的增加,钢筋和钢纤维锈损程度增大,粘结力破坏进一步导致锈蚀钢筋与钢纤维混凝土间的粘结性能退化.随着钢纤维添加量的增加,拉拔破坏时平均极限粘结强度提高,破坏模式从劈裂向拔出转变.

摘要： 对混凝土芯样抗压强度试验过程中的影响因素进行了分析.包括芯样端面处理方式、试验机加载速率、试验机上下压头形式等方面进行了对比研究.结果表明,三种端面处理方式中,采用硫磺胶泥补平方式,其芯样抗压强度平均值最高,采用水泥净浆补平方式略低,采用机械磨平方式则最低.对于强度等级为C30～C60的混凝土芯样而言,加载速率在一定范围内对试验结果的影响并不显著.采用封闭式压头,试验结果较之敞开式压头大.特别是对于强度等级较高的混凝土芯样,试验结果存在较大区别.

摘要： 对陕西延安新宝塔山隧道Q2原状黄土和重塑黄土进行了不同加载速率的无侧限抗压与贯入抗拉试验,研究了加载速率对黄土抗压和抗拉强度的影响,同时研究了加载柱直径对重塑黄土抗拉强度的影响.结果表明:加载速率对抗压强度和抗拉强度的影响较大,抗压强度与抗拉强度均随加载速率的增大而增大,加载速率为1.0mm/min时其抗压强度和抗拉强度值均比较稳定.原状黄土的压拉强度比在10.24～13.68之间,重塑黄土的压拉强度比在18.3～19.9之间.Q2黄土的灵敏度随加载速率的变化范围为5.78～7.14,为灵敏性黏性土,具有较强的结构性.Q2原状黄土与重塑黄土抗拉强度比值在8.40～10.88之间.黄土抗拉强度与加载柱直径之间呈线性增长关系.研究可供土体抗拉强度试验参考,也可为土体抗拉强度试验方法的规范化和标准化提供基础数据.

摘要： 一些学者发现对于某些地震，如果将初至震相的波形充分放大，在以往所认为的"初至"震相前其实波形已发生变化，这种变化十分缓慢且幅度很小，以致于仅在动态范围较大的数字地震仪下才可清晰的分辨。这种震相被称为"慢初始震相"、"弱初始震相"或"地震成核震相"。实验表明粘滑失稳前存在弱初始震相。此前有学者也曾在粘滑实验中观测到弱初始震相，但由于当年采用触发式声发射记录设备，观测到弱初始震相并不容易。如今采用声发射连续记录仪，发现所有粘滑实验无一例外的可观测到弱初始震相。表明对沿预存断层的粘滑，弱初始震相是普遍现象。在岩石破裂实验中也可见到个别声发射有弱初始震相，但出现概率较小，绝大多数由微破裂产生的声发射初始震相陡峭，较粘滑实验更为脆性。认为粘滑实验中弱初始震相的确来源于成核过程。成核过程的局部预滑可产生微弱的弹性波。实验观测到的弱初始震相有三种类型，分别称为慢滑型、振颤型和前震型。慢滑型初始震相起步缓慢，波形光滑，这可能与断层带预滑区平稳的连续扩展和逐步加速有关。振颤型初始震相表现为振幅相对平稳的高频振颤，这种振颤就像笔尖在纸上平稳的滑动时发出的沙沙声。通常振颤型和慢滑型叠加在一起，成为伴随着高频振颤的缓慢加速过程。产生原因应是成核阶段局部预滑时的摩擦。前震型表现为大失稳前有一系列微小事件，从波形上看这些微小事件同微破裂的波形特点相一致，初至震相突然，振幅随时间衰减显著。声发射定位结果显示，这些事件局限在断层上较小的范围内。产生的原因应是慢滑过程中一些强接触斑块的局部的脆性破裂。成核过程的持续时间对地震地震预报意义重大。为此开展了弱初始震相持续时间的影响因素的实验。目前已进行了弱初始震相的持续时间与正应力的关系以及持续时间与加载速率关系的实验研究。初步统计结果显示弱初始震相的持续时间与正应力的关系不显著。在加载的应变速率较慢的情况弱初始震相的持续时间与加载速率的关系也不显著，认为这主要是因为断层预滑区扩展速率远大于加载速率所致。弱初始震相是成核过程的反应，但当成核初期地震矩率很低，很难从弹性波发现成核过程，因此有理由相信实际的成核过程要比弱初始震相的持续时间要长。通过变形场的观测也发现断层带局部变形加速和预滑明显早于成核震相的出现。

摘要： 压力试验机主要用于橡胶、塑料板材、管材、异型材、塑料薄膜、电线电缆、防水卷材、金属丝和纸箱等材料的物理机械性能测试。随着现代建筑业的发展，对建筑材料的性能要求越来越高。如何保证材料满足建筑的要求，压力试验机作为主要的性能检测仪器起着重要的作用，所以试验机示值的准确显得尤为重要.文章从不同方面对压力试验机使用过程中的示值误差产生原因进行分析,如试验机安装不正确或多次使用造成装置稳定性降低，试验机量程选择不当等，可为试验人员提供参考. 通过本文分析可知，试验机在使用过程的示值误差受到各种因素的影响。选择合适的仪器，设置合理的参数，对减小仪器的示值误差和获得准确的结果具有重要意义。由于条件有限，笔者的分析不可能囊括影响示值误差的所有因素。鉴于此，后续关于试验示值误差的研究可以在更为完善的条件下，综合考虑各种因素，从而获得更为准确的试验结论。

摘要： 本公开的实施涉及用于利用速率限制器的ABW估计的突发分组预加载。提供了用于执行突发分组预加载以用于可用带宽(ABW)估计的系统和方法，该系统和方法可以包括：准备要被用于ABW估计的chirp串，该chirp串包括一定数量的原始探测分组；确定将该网络路径从短期模式转换为长期模式的一定数量的附加探测分组；在该chirp串的开始处插入所确定的所述一定数量的附加探测分组；以及在网络路径上向接收方传输该chirp串，该chirp串包括所确定的一定数量的附加探测分组，该接收方可以执行该网络路径的ABW估计。

摘要： 本发明公开了一种梯型波加载条件下的紧凑拉伸试样疲劳裂纹扩展速率的测试方法，属于材料疲劳测试技术领域。该方法为：加工待测CT试样；确定应力强度因子范围△K和试验载荷范围△F；编辑试验加载程序，采用梯形波作为加载波形；预制裂纹，并依据柔度法测量出试样的弹性模量E，然后根据试验加载程序开始试验至试样完全断裂，然后将获得的原始数据代入柔度法计算公式计算获得试样的裂纹长度；对获得的多个试样的疲劳寿命Nf和裂纹长度a数据进行数据处理，获得该材料在梯型波加载条件下的稳态裂纹扩展速率；并将裂纹扩展量为0.5mm时对应的循环寿命作为试样在梯型波加载条件下的萌生寿命。

摘要： 一种基于温度变化速率的激光加载参数识别方法，包括：建立蜂窝夹层结构的有限元瞬态热分析模型，蜂窝夹层结构包括正面板、蜂窝夹层芯和背面板；在所述蜂窝夹层结构的所述正面板上加载对应多种激光加载参数的热载荷，提取正面板的时空特征序列温度响应特征信息，进行数据处理，以得到处于不同时刻时整块所述正面板的温度变化率，进而组成多组训练数据集；向激光加载参数识别训练模型中输入多组训练数据集，通过迭代训练并达到设定的迭代步数时，所述激光加载参数识别训练模型以获取训练后的最优激光加载参数识别训练模型。本发明解决了现有技术中在求解非稳态导热反问题时复杂，且无法识别热载荷的特征参数的问题。

摘要： 本发明公开了一种提高FPGA串行被动加载速率的加载电路及加载方法，利用串行接口时钟管脚与FPGA串行被动加载时钟管脚复用，通过处理器产生FPGA加载所需的配置时钟信号的方法，从而实现FPGA芯片直接从FLASH芯片中读取配置文件，完成加载的功能。该方法主要解决低速率串行接口FPGA被动加载慢的问题。本发明与传统的FPGA被动加载相比，具有加载速度快、设计简单的优点。本发明可以适用于任何采用串行接口进行FPGA被动加载的硬件平台。

摘要： 本发明涉及一种基于数据降维算法的燃料电池加载速率识别方法，属于燃料电池领域。该方法具体包括以下步骤：S1：采集燃料电池中多个单体电池电压实时数据；S2：利用PCA降维方法将采集的高维数据降至一维；S3：利用一维特征向量的特征值进行燃料电池输出功率变化率的识别。本发明用于提高燃料电池加载速率识别速度，并将降维后的低维特征向量用于系统控制中作为控制变量，提高系统对负载变化的敏感性和控制响应速率，从而降低燃料电池功率快速变化对燃料电池本身造成的不良影响。

摘要： 一种对钻石对顶砧系统内的样品实现速率可调的加载/卸载的方法，所述方法可用于装载一个DAC或两个DAC，且压力的加载速率/卸载速率从数毫秒到数小时连续可调，加压幅度可控，操作方法简单，加载/卸载效率高；所述方法可以较好地实现对加载/卸载速度的调控，相比于快速地加载/卸载过程，其增加了对压力加载/卸载时间的精确控制，有利于研究加载/卸载速率对样品结构性能的影响，同时，周期性加载/卸载方法可实现快速加载/卸载过程中微弱样品信号的叠加采集，以获得高质量的样品结构性能转变信息；此外，以极慢速度压力加载/卸载时，相比于传统的手动加压/卸压，其压力变化幅度更小，更加符合等温变化过程，有利于消除人为误差。

摘要： 本发明公开了一种提高FPGA串行被动加载速率的加载电路及加载方法，利用串行接口时钟管脚与FPGA串行被动加载时钟管脚复用，通过处理器产生FPGA加载所需的配置时钟信号的方法，从而实现FPGA芯片直接从FLASH芯片中读取配置文件，完成加载的功能。该方法主要解决低速率串行接口FPGA被动加载慢的问题。本发明与传统的FPGA被动加载相比，具有加载速度快、设计简单的优点。本发明可以适用于任何采用串行接口进行FPGA被动加载的硬件平台。

摘要： 本申请是关于一种FPGA芯片加载速率提升方法、电子设备及存储介质。该方法包括：基于设定编译环境生成PCI‑E启动配置文件以及用户配置文件；PCI‑E启动配置文件为PCI‑E接口密码卡的启动配置文件；将PCI‑E启动配置文件以及用户配置文件传输至与PCI‑E接口密码卡中的FPGA芯片配套的可编程只读存储器PROM中；接收PCI‑E接口密码卡的启动请求；响应于启动请求将PROM中的PCI‑E启动配置文件加载至FPGA芯片。本申请提供的方案，能够有效提升加载速率，优先保证PCI‑E接口密码卡能够快速进入运行状态，解决了高性能PCI‑E接口密码卡发展瓶颈问题。

摘要： 本实用新型公开了一种用于控制加载速率的边坡加载装置，包括电源、电线、变频器、双向电动泵、油管和液压千斤顶，电源通过电线与变频器电连接，变频器通过电线与双向电动泵电连接，双向电动泵通过油管与液压千斤顶连接。本实用新型属于加载试验装置技术领域。达到的技术效果为：通过本实用新型的一种用于控制加载速率的边坡加载装置，通过在电源和电动式液压千斤顶之间连接一个变频器从而可以控制液压千斤顶的升降速度，实现对土坡的缓慢加压，能得到更多的实验数据，结构简单、试验方便，环境要求低。

摘要： 本实用新型公开一种中低等加载速率下检测岩石破碎能的落锤冲击装置，属于岩石破碎技术领域。包括机架、落锤冲击机构、承载底座、刹车机构、速度与位移测试装置，机架下方设有承载底座，承载底座侧边设有限位组件，所述限位组件由侧耳、限位孔、限位杆、阻块构成。所述承载底座与底板之间安装有位移传感器，底板上固定刻度尺，刻度尺上安装有光电速度传感器，所述光电速度传感器的位置和间距与落锤冲击位置相匹配。该中低等加载速率下检测岩石破碎能的落锤冲击装置通过光电速度传感器测试落锤的冲击速度和反弹速度，计算冲击能和反弹能；承载底座设置了缓冲机构与位移传感器，可以测试落锤冲击实验时承载底座的损耗能，进而准确得到岩石破碎能。