试验温度

摘要： 玄武岩纤维复合筋(BFRP)是以玄武岩纤维为增强材料,以合成树脂为基体的一种新型非金属复合材料,具有高强、轻质、耐碱、耐酸腐蚀等优异的物理化学性质,工程运用前景广泛。该文探讨了不同试验温度、混凝土强度等级对BFRP、钢筋与混凝土的粘结强度的影响,结果表明,BFRP具有轻质、高强的特点,拉伸性能优异,但断裂伸长率较低,表现出脆性断裂;螺纹BFRP与混凝土的粘结性能优于同直径的带肋钢筋,但BFRP筋与混凝土的粘结强度标准偏差偏大;相比于C40强度等级的基体混凝土,C60混凝土作为基体时,BFRP、钢筋与混凝土的粘结强度均得到显著提升。随着试验温度的提升,BFRP与混凝土的粘结强度先升高后降低,钢筋与混凝土的粘结强度显著降低。因此,在实际工程中环境温度对钢筋与混凝土的粘结强度的不利影响明显大于BFRP与混凝土的粘结强度。

摘要： 使用低黏度发动机油是提高燃油经济性的有效方法。本文选取4款150°C高温高剪切黏度接近的不同技术平台的0W-20发动机油作为试验油,对其进行与节能相关的理化试验(100°C运动黏度、不同温度高温高剪切黏度和元素含量)和模拟试验(高频往复摩擦磨损试验和SRV摩擦磨损试验)分析,并采用发动机倒拖台架试验评价4款试验油的节能表现,参比油为5W-30。结果显示,倒拖试验温度为60°C时,高温高剪切黏度更低的试验油3综合节能效果最好,倒拖试验温度为80°C时,含有MoDTC减摩剂的试验油2节能表现最优。不同温度下的高温高剪切黏度、MoDTC含量、高频往复摩擦磨损试验和SRV摩擦磨损试验与发动机倒拖台架试验结果具有相关性。

摘要： 基于连续损伤力学建立的临界损伤参数在船舶设计和寿命评估上具有重要的工程应用价值。本文以船用10CrNiCu钢为研究对象,采用有限元方法对缺口试样的塑性变形进行分析,并在不同加载速率和不同试验温度条件下研究临界损伤参数的变化规律,同时借助扫描电镜分析试验后样品断口形貌。研究结果表明:缺口试样的塑性变形主要集中在缺口部位,缺口半径越小,等效塑性应变越大;加载速率对临界损伤参数的影响有限,在0.1~100 mm/min范围内,数据波动小于5%;试验温度对临界损伤参数影响较大,在-60~20°C范围内,临界损伤参数随温度升高而增加,增幅达14.4%;断口形貌特征表现出的规律与有限元分析和试验结果相一致。

摘要： 复合土工膜界面摩擦特性对工程结构稳定性至关重要。复合土工膜为高分子材料,其性能受温度影响较大,为探明环境温度对复合土工膜防渗结构界面稳定性的影响,采用直接剪切试验测定界面摩擦参数,对试验数据进行综合对比。结果表明:复合土工膜原材料的试验中,随试验温度的增加,力学性能大幅下降,同时变形量增加,原材料随着温度的升高出现明显的软化现象;进行界面摩擦试验时,随试验温度的升高摩擦角降低明显,温度由20°C增加至60°C,界面摩擦角降低约3°~5°;布面与砂砾石界面摩擦性能优越,安全系数最高,硬性结构与塑膜面、布面摩擦角较小,安全系数均小于1.0,在温度为60°C时,安全系数仅为0.65。在进行防渗结构稳定性分析时,需考虑温度对界面摩擦性能的影响。

摘要： 本文对高温气冷堆核电机组传热管高温段材料Incoloy 800H合金冲击性能进行研究,借助扫描电镜、X射线能谱和示波冲击试验等分析了试验温度以及热老化时间对Incoloy 800H合金冲击韧性和动态断裂韧性的影响.试验结果表明:固溶态Incoloy 800H合金在675°C的总冲击能量和动态断裂韧性比室温时降低约30％,主要原因是温度升高合金的强度降低.热老化300 h后室温和675°C的Incoloy 800H合金总冲击能量分别降低68.8％和55.4％,随着热老化时间的延长,冲击能量下降速度趋缓,热老化3 000h后,室温和675°C冲击能量比固溶态分别降低74.1％和60.3％,室温和675°C的动态断裂韧性降低约70％.热老化后冲击韧性降低的原因是晶界、孪晶界以及晶内大量析出相沉淀导致的材料塑性降低.根据总冲击吸收能量、动态载荷-位移曲线类型和断口韧性断面率判断热老化3 000 h后Incoloy 800H合金仍具有良好的韧性.

摘要： 通过探索并优化弹性恢复的试验条件来有效评价高性能改性沥青的路用性能.结果表明:改变高性能改性沥青的恢复时间或拉伸长度,沥青区分度增加均不明显;改变试验温度,沥青区分度较好;在25°C的标准试验温度下,沥青弹性恢复率受SBS掺量的影响很小;在5°C的试验温度下,沥青弹性恢复率受SBS掺量的影响较为明显,沥青区分度好,且与重复蠕变恢复试验结果具有很好的一致性.因此建议在评价高性能改性沥青性能时,采用5°C弹性恢复率这一指标.

摘要： 本研究对180级聚酯亚胺漆包铜扁绕组线(QZYB-2/180)和180级聚酯亚胺漆包铝扁绕组线(QZYB-2/180L)在不同温度和耐受应力条件下的蠕变行为进行了分析.蠕变试验结果表明,当蠕变试验温度为160°C时,通过对铜/铝扁绕组线的耐受应力、蠕变阶段、表面形貌、导体尺寸和电气性能的对比研究可以得到如下结论:①在蠕变试验温度为160°C时,铝扁绕组线的耐受应力明显低于铜扁绕组线;②在蠕变试验温度为160°C、耐受应力为35 MPa条件下,铝扁绕组线的蠕变行为比铜扁绕组线明显;③导体尺寸测试结果表明,相同试验条件下,铝扁绕组线试样截面尺寸收缩比铜扁绕组线试样明显;④直流电阻率计算结果表明,相同试验条件下,铝扁绕组线试样导电性能劣化比铜扁绕组线明显.由此可以推测出,在相同蠕变试验条件下,铝扁绕组线的抗蠕变性能明显劣于铜扁绕组线.

摘要： 我国原油贸易结算依据为油品在空气中的质量,因此,密度是原油计量工作中非常重要的参数之一,它不仅直接参与油量计算,一些重要的修正系数也与它有关.本文结合目前最常使用的石油密度计法,通过大量实验,分析了影响密度测定的主要因素,并提供了减小密度测定误差的方法.

摘要： 对比分析了国内外金属材料焊接接头拉伸试验标准中对试验温度的要求,在10,23,35°C条件下分别进行了Q355B钢焊接接头的横向拉伸试验.结果表明:在10～35°C进行试验时,温度对Q355B钢焊接接头抗拉强度的影响并不显著.对GB/T 2651—2008提出了修订建议.

摘要： 采用双臂梁法试验研究了温度对低合金钢SSC性能的影响。由于DCB试样中吸附氢含量增加，测量的KISSC值随着试验温度的降低而减小。试验证明低温更易于DCB试样裂纹尖端区域氢的聚集。

摘要： 通过抗硫化物应力腐蚀拉伸试验，研究了试验温度对低合金钢SSC性能的影响，并分析了试样表面制备和修磨状态对试验结果的影响。结果表明，随着试验温度的提高，低合金钢SSC性能越好，试样表面会由于人工划伤或表面夹杂等缺陷造成试验的失效，试样提前断裂。

摘要： 本文通过对换流变压器及高压电器等使用的绝缘油分别进行直流击穿电压试验,并对试验过程中的各个影响因素进行分析.结果表明:电压极性、电极形态、升压速率及试验温度等均直接影响绝缘油直流击穿电压的结果.

摘要： 鉴于按照相关行业标准进行检测时,电缆成品的绝缘氧化诱导期(OIT)远远大于其原材料的氧化诱导期,本文从试验温度、试样重量、升温速率及气体流量四方面出发,研究了测试条件对聚烯烃绝缘料绝缘氧化诱导期0IT的影响,发现只有温度对聚烯烃绝缘料0IT影响最大,证明是由试验温度的不同导致聚烯烃绝缘料原料OIT和相应成品OIT的差异.

摘要： 层间剪切破坏在复合式路面中问题较为严重，而现有的试验规程中对剪切破坏缺乏可靠的评价指标。本文首先根据SHRP规范中关于层间温度的确定方法，选取陕西各地区年7天高温均值作为参考，确定不利条件下的层间接触面温度区间，然后利用BISAR3.0中关于剪切柔量与抗剪系数的定义，对结构层间接触状态的衰变状况进行分析,并提出了层间接触状态的合理范围。

摘要： 采用单面剪切试验方法,对红旗泡水库采集的淡水冰试样进行了系列试验.为检验冰晶体类型变化引起的剪切强度各向异性,试验前分析了冰层的晶体结构并按晶体结构确定加工试验冰样的位置和方式.利用这些冰样开展了4个试验温度(-5°C、-8°C、-10°C、-15°C)、不同剪切位移速率(10-4～100mm/s)以及不同加载方向的试验,累计测试了236个试样的剪切强度值.试验结果表明,冰的剪切强度首先随着剪切位移速率的加快而增大;到达一定值后,则随着剪切位移速率的加快而减小.对应的峰值剪切强度则随着温度的降低而增大,出现峰值的剪切位移速率随温度的降低逐渐向低位移速率偏移,主要发生在1.0×10-2～4.0×10-2mm/s范围内.通过在不同加载方向上冰的峰值剪切强度的对比发现：粒状冰在水平方向和垂直方向加载,剪切强度相差不大,属于各向同性材料;柱状冰沿水平方向加载的剪切强度大于沿垂直方向加载的剪切强度,属于各向异性材料.同时得到该水库冰在不同温度下的平均剪切强度在-5°C时,为310±73kPa;-8°C时,为350±68 kPa;-10°C时,为370±61kPa;-15°C时,为400±61kPa.

摘要： 海冰的弯曲试验设计了三个试验温度(-15°C、-10°C、-5°C),探究海冰随温度变化其极限弯曲强度的变化规律;并对冰样的盐度和密度进行了逐一测定,分析海冰孔隙率和密度对海冰极限弯曲强度的影响.海冰具有黏弹性性质,而非完全弹性体,应力速率和应变速率的变化对海冰极限弯曲强度影响很大,主要分析了应力速率变换对海冰极限弯曲强度的影响规律.海冰的温度、孔隙率和密度也是影响海冰极限弯曲强度的主要因素,分析试验结果可知：在-5°C—-15°C的区间内,冰梁温度越低,其最大极限弯曲强度所对应的应力速率越低,表现为脆性特性越明显;温度越高,其最大极限弯曲强度对应的应力速率越高,表现为冰的黏性性质越明显;海冰极限弯曲强度随冰内孔隙率增大而减小;极限弯曲强度随着冰密度的增大而增大.

摘要： 研究了LiH从室温~600°C之间的拉伸性能.结果表明:烧结后LiH的屈服强度在室温~300°C之间变化不大;抗拉强度有随温度升高而上升的趋势.温度高于300°C后,抗拉强度和屈服强度均有所下降;塑性随试验温度的升高而增加,并在350°C附近达到最大值,高于350°C后塑性有所下降.

摘要： 通过一系列力学试验,研究了齿轮钢20CrNiA在不同回火温度和不同试验温度下的力学性能.

摘要： 一般情况下,使用橡胶制品的环境介质主要包括了气体介质与液体介质.实施橡胶耐液体试验的主要目标就是对特定条件下橡胶浸泡与液体介质中的性能变化加以考察.基于此,文章将橡胶耐液体试验作为重点研究对象,阐述了常见的问题,希望对橡胶的生产提供有益的经验借鉴.

摘要： 本发明提供一种温度试验箱的箱门及温度试验箱，自外而内依次包括箱门外层玻璃，门框，中空玻璃组件，中空玻璃固定框和箱门内层玻璃；其中中空玻璃组件包括两片玻璃、玻璃支撑框架和吸水材料，最终由密封材料密封，在两层玻璃之间构成一个密闭空间。本发明的温度试验箱箱门采用主体框架加上2片单片玻璃和一片双层中空玻璃结构，其中外层玻璃和门框之间、门框和中空玻璃之间、中空玻璃和内层玻璃之间分别形成热桥，有效降低传热；其中中空玻璃组件仅仅采用2片玻璃和厚度可任意调节的玻璃支撑框架组成，相比于传统的多层玻璃组合，简化了制作工艺，降低了制造成本；有效降低传热系数，增强绝热效果；在确保良好视野的同时，改善了外观。

摘要： 本发明提供一种温度试验箱的滴水盘及其加工方法，所述滴水盘包括滴水盘外罩，滴水盘导水板和滴水盘底座三部分，通过钢板的切割、弯折、焊接和抛光工艺制作，形成了具有接受和引导冷凝水流向的滴水盘。上述工艺无需专用的模具，所有焊接结合的焊缝均位于零部件外表的阳角面，适合简单的机械抛光，实现了任意尺寸滴水盘的加工，并且外表美观，特别适合温度试验箱小批量、多规格的应用需求。滴水盘顶板的左右两端向上弯折；顶板自前侧壁向后侧壁一侧向下倾斜，并与后侧壁之间形成缝隙；滴水盘内置V形滴水盘导水板，进一步将冷凝水集中引向出水管，此种设计的滴水盘能够充分接受和顺利引导冷凝水从滴水盘的上表面到达滴水盘的出口。

摘要： 本发明公开一种车辆试验中的温度监测装置和车辆试验中的温度监测方法，其中，一种车辆试验中的温度监测装置包括温度传感器、主控制器以及显示模块。温度传感器贴设于车辆的待测件；主控制器包括接收解码模块、运算模块、CAN收发模块以及电源模块，接收解码模块与温度传感器连接；运算模块设置有第一预设温度和第二预设温度；CAN收发模块接收运算模块比较后的温度信号；电源模块与车辆的点火装置和电池装置连接；显示模块用于接收并实时显示温度信号；当温度大于第一预设温度时，显示模块显示待测件的实时温度和报警信号；当温度小于第二预设温度时，显示模块显示待测件的实时温度。本发明技术方案可避免待测件因温度过高失效。

摘要： 本发明提供一种电波暗箱的电磁屏蔽性高且组装性良好的温度试验装置及温度试验方法。温度试验装置具备：作为电波暗箱的OTA暗室(50)；隔热框体，容纳于OTA暗室内；及温度控制装置，控制隔热框体内的温度；温度试验装置还具备：金属制通风块(210)，设置成封闭形成于OTA暗室的开口(502)，且形成有多个贯穿孔(214)；第1罩体(220)，设置成在OTA暗室的外侧覆盖通风块而在与通风块之间形成第1空间(225)，且与来自温度控制装置的空气的配管连结；及第2罩体(250)，设置成在OTA暗室的内侧覆盖通风块，且在与通风块之间形成与隔热框体连通的第2空间(255)，贯穿孔具有使空气通过但至少不会使在OTA暗室内使用的试验用电波通过的尺寸。

摘要： 本实用新型涉及一种温度试验箱的箱门密封结构及温度试验箱，包括可打开/关闭地设置在温度试验箱的箱体上的箱门、设置于箱体上的与箱门接触的部位的第一密封件、第二密封件。箱门包括第一本体、第二本体、隔热件，当箱门处于关闭状态时，隔热件与第一密封件、第二密封件接触并且隔热件与第一密封件、第二密封件相互抵紧。上述箱门密封结构组成部件少、各部件结构简单；具有该箱门密封结构能够降低其对应的温度试验箱的能耗。

摘要： 本实用新型公开了一种温度试验箱的箱门密封结构及温度试验箱，包括试验箱和安装于试验箱上的箱门，所述箱门的内侧面上设有凹槽，试验箱的开口中设有多块隔温板，隔温板之间均形成腔室，隔温板的中心处均设有矩形口，箱门正对于矩形口处设有通道，通道中插入有总管，总管右侧从左向右逐个穿过矩形口，并安装有推板，总管左侧穿过通道延伸至外界，并安装有握杆，总管正对于腔室处设有多个气孔，箱门的外壁面上安装有将总管定位的定位机构。本实用新型结构简单，通过多块隔温板能进行多重隔温保护，而惰性气体则能顺着总管注入隔温板之间的腔室中，增加隔温板之间的隔温效果，避免与外界进行热交换，避免了热量的流失，降低了能源的消耗。

摘要： 本实用新型提供一种温度试验箱的滴水盘，所述滴水盘包括滴水盘外罩，滴水盘导水板和滴水盘底座三部分，形成了具有接受和引导冷凝水流向的滴水盘。上述工艺无需专用的模具，所有焊接结合的焊缝均位于零部件外表的阳角面，适合简单的机械抛光，实现了任意尺寸滴水盘的加工，并且外表美观，特别适合温度试验箱小批量、多规格的应用需求。滴水盘顶板的左右两端向上弯折；顶板自前侧壁向后侧壁一侧向下倾斜，并与后侧壁之间形成缝隙；滴水盘内置V形滴水盘导水板，进一步将冷凝水集中引向出水管，此种设计的滴水盘能够充分接受和顺利引导冷凝水从滴水盘的上表面到达滴水盘的出口。

摘要： 本实用新型提供温度试验箱的箱体及温度试验箱，包括内胆组件，外壳框架组件，保温材料和外包板组件；其中内胆组件位于外壳框架组件内；所述外包板组件分别卡设在外壳框架组件上，外包板和内胆组件之间设有容纳保温材料的空间；所述外包板组件为分体式结构，分别包括顶盖板，左侧板，底板，右侧板和后背板。通过此种结构设计，在开放的空间内铺设保温材料，操作方便简单，且保温材料铺设均匀，提高整个箱体的保温绝热性能和实现节能的目的；同时通过将加湿器和滴水盘分开设计以及内胆排水设计实现自由的温湿度控制；通过合理的通风循环设计，实现快速变温的高效率换热和高精度恒温目的。

摘要： 本实用新型提供一种温度试验箱用中空玻璃组件及温度试验箱，所述温度试验箱用中空玻璃组件位于温度试验箱的箱门或侧壁之上，作为观察或光线穿越的窗口；中空玻璃组件包括两片玻璃、玻璃支撑框架和吸水材料，最终由密封材料密封，在两层玻璃之间构成一个密闭的空间。本实用新型的温度试验箱箱门或侧壁的窗口仅仅采用2片玻璃和厚度可任意调节的玻璃支撑框架组成，相比于传统的多层玻璃组合，简化了制作工艺，降低了制造成本；有效降低传热系数，增强绝热效果；在确保良好视野的同时，改善了外观。

摘要： 本实用新型提供一种温度试验箱的箱门及温度试验箱，自外而内依次包括箱门外层玻璃，门框，中空玻璃组件，中空玻璃固定框和箱门内层玻璃；其中中空玻璃组件包括两片玻璃、玻璃支撑框架和吸水材料，最终由密封材料密封，在两层玻璃之间构成一个密闭空间。本实用新型的温度试验箱箱门采用主体框架加上2片单片玻璃和一片双层中空玻璃结构，其中外层玻璃和门框之间、门框和中空玻璃之间、中空玻璃和内层玻璃之间分别形成热桥，有效降低传热；其中中空玻璃组件仅仅采用2片玻璃和厚度可任意调节的玻璃支撑框架组成，相比于传统的多层玻璃组合，简化了制作工艺，降低了制造成本；有效降低传热系数，增强绝热效果；在确保良好视野的同时，改善了外观。