宽厚比

摘要： 以混凝土强度、截面宽厚比和是否填充混凝土为参数,进行了5个冷弯方钢管混凝土试件和1个冷弯方钢管试件的轴心受拉性能试验。使用ABAQUS软件对试件进行了有限元模拟,模拟的荷载-应变曲线与试验结果吻合较好。对混凝土的开裂点、钢管与混凝土的拉力分配、承载力的提高程度和工作机理等方面进行了研究。结果表明:随宽厚比的增大,试件的断裂应变呈减小的趋势;试件破坏位置集中在跨中和距加载端1/3试件高度处,断面呈水平方向或与中截面呈45°;在试件中截面测点的纵向应变为150με左右时,核心混凝土开裂,试件刚度出现折减;宽厚比在15~240的范围内,混凝土的填充对钢管的轴拉承载力提高幅度在3.03%~30.75%。基于参数分析拟合出了冷弯方钢管混凝土的轴拉承载力公式。

摘要： 文章采用有限元分析法模拟了广西典型高温多雨环境下无砟轨道灌缝胶在单向拉伸和压缩作用下的力学响应,得到了灌缝胶设计的最优宽厚比为2∶1,以此制备了沥青基灌缝胶,并对其进行性能测试。结果表明:自制沥青基灌缝胶软化点达到90°C以上,表现出优异的抗高温性能,相比于橡胶沥青灌缝胶和成品改性沥青,沥青基灌缝胶的粘结性能更好,适用于高温多雨环境下无砟轨道结构防水。

摘要： 结构抗震设计的目标是小震不坏、中震可修、大震不倒,中震下结构进入弹塑性阶段,弹塑性阶段结构的地震力如何求得,是亟需解决的问题。根据《钢结构与钢-混凝土组合结构设计方法》,详细介绍了精细化延性抗震设计理论,影响结构性能系数R取值的各种因素,结构延性系数与构件宽厚比的关系。介绍了采用《钢结构设计标准》(GB 50017-2017)进行抗震性能化设计的流程,及性能系数最小值的确定依据。最后对我国《钢结构设计标准》(GB 50017-2017)在抗震性能化设计流程、性能系数的取值、构件宽厚比限值等方面提出了建议。

摘要： 为了获得钢管混凝土极限粘结强度的统一计算公式,对大量钢管混凝土极限粘结强度的试验资料进行了整理分析,基于统计分析的方法,以混凝土强度和径厚比(宽厚比)为主要参数提出了钢管混凝土极限粘结强度的统一计算模型.结果表明:极限粘结强度随着长径比(长宽比)、套箍系数的提高而提高;随着径厚比(宽厚比)的提高而降低;一般情况下,随着混凝土强度的提高而提高.统一计算模型的计算结果与试验结果吻合较好,证明了统一计算公式的有效性,为钢管混凝土的统一设计提供了参考.

摘要： 在微波段具有高复合磁导率的磁性金属薄膜,近年来是微波吸收材料的研究热点。但由于其金属性太强,微波信号极易被薄膜表面反射。该文采用高电阻率的W型六角铁氧体BaZnCoFe_(15.5)O_(27)粉末原料,使用等离子喷涂制备出平整致密的铁氧体薄膜。振动样品磁强计(VSM)测试结果表明,所制备样品是典型的软磁薄膜。矢量网络分析仪微带线法证明,增大铁氧体吸收剂的宽厚比(即颗粒的面内尺寸与其厚度之比)可提高其自身的二维形状各向异性,有效提升吸收剂的微波磁损耗性能。在2 GHz处,薄膜的磁损耗和磁损耗角显著高于粉末。微磁学仿真表明,高度弥散的磁化分布所产生的非一致进动,有助于拓宽薄膜的微波吸收带宽,值得进一步优化制备工艺以深入研究其微波吸收机制。

摘要： 针对传统屈曲约束支撑自重大、端部易发生屈曲破坏等问题,提出一种新型切削十字型屈曲约束支撑,其具有自重轻、构造简单、造价低、缓解芯材因焊接而产生集中应力等特点,运用有限元软件ABAQUS对其进行数值模拟计算,分析不同宽厚比、不同填充材料对失效形式、耗能能力的影响.研究结果表明:核心段宽厚比较大的试件芯材连接段优先发生屈服破坏,核心段宽厚比较小的试件芯材中部先发生屈服破坏;新型切削十字型屈曲约束支撑滞回曲线饱满,耗能良好;轻骨料混凝土与普通混凝土作为填充材料耗能能力相近,但其能够有效降低结构自重.

摘要： 针对传统屈曲约束支撑自重大、端部易发生屈曲破坏等问题,提出一种新型切削十字型屈曲约束支撑,其具有自重轻、构造简单、造价低、缓解芯材因焊接而产生集中应力等特点,运用有限元软件ABAQUS对其进行数值模拟计算,分析不同宽厚比、不同填充材料对失效形式、耗能能力的影响.研究结果表明:核心段宽厚比较大的试件芯材连接段优先发生屈服破坏,核心段宽厚比较小的试件芯材中部先发生屈服破坏;新型切削十字型屈曲约束支撑滞回曲线饱满,耗能良好;轻骨料混凝土与普通混凝土作为填充材料耗能能力相近,但其能够有效降低结构自重.

摘要： 超高强度钢筋(HRB500,HRB600)以及超高强度钢材(Q420,Q460,Q690)在实际工程中大规模应用的案例较少。以中信大厦超高层建筑为算例,分析了采用超高强度钢筋和超高强度钢材等强度替换钢管混凝土巨柱-斜撑-钢板混凝土剪力墙筒中筒结构体系中的钢材时对结构整体性能的影响。对比了筏板、桩基础、钢管混凝土巨柱、斜撑、钢板混凝土剪力墙中钢材的用量变化。经分析,采用超高强度钢筋和超高强度钢材,可使结构在满足规范抗震性能要求前提下,大幅减少用钢量。因规范中钢构件宽厚比限值对超高强钢构件厚度影响较大,对比了中国、美国、欧洲规范中相应规定,结果表明,整体来说各国规范中的宽厚比限值处于相同量级。美国规范根据延性等级要求调整了宽厚比要求的方法,为超高强钢替换材料时采用更为宽松的宽厚比限值提供了参考和依据。

摘要： 为了获得方钢管混凝土极限黏结强度的统一计算式,对大量的方钢管混凝土极限黏结强度的试验资料进行了整理分析,结果表明:极限黏结强度随着长宽比、套箍系数的提高而提高;随着宽厚比的提高而降低;一般情况下,随着混凝土强度的提高而提高.目前的方钢管混凝土极限黏结强度的计算式的理论计算值与试验值吻合较差.基于统计分析的方法,以混凝土强度和宽厚比为主要参数提出了方钢管混凝土极限黏结强度的统一计算模型,计算结果与试验结果吻合较好,证明了统一计算公式的有效性,为方钢管混凝土的统一设计提供参考.

摘要： 基于开口薄壁杆件理论计算公式,研究了等边角钢、工字形、十字形3种截面类型钢柱的轴压稳定性,分析了各种失稳形式的特征及发生条件,得到了各种失稳形式与截面尺寸的关系.在有限元软件ANSYS环境中,基于第一阶特征屈曲模态引入初始缺陷后各类柱截面稳定承载力位于规范中各类柱子曲线的带状区域内.根据理论和数值模拟的结果给出了各类失稳类型与其对应的截面尺寸.柱支撑条件为一端固定一端自由,既可以放大计算长度又保证了实验安全.该教学实验设计可适合在本科教学平台上开展.

摘要： 高温超导体具有严重的各向异性,尤其是临界电流密度等参数,与外部磁场等物理量密切相关,因此外磁场对于高温超导体的交流损耗会有一定影响.本文应用有限元方法,基于表征超导体电特性的非线性指数式,并考虑此特点,对不同宽厚比的超导体建立二维数值模型,研究其传输损耗的特点.结果表明外磁场对具有较大宽厚比的超导体交流损耗影响较大,总体而言交流损耗都随着宽厚比而略有增大.

摘要： 提出了一种腋撑式金属耗能阻尼器的新型构造方式,具有构造简单,易于更换的特点,并对其进行了低周反复试验.试验选用多种不同宽厚比的耗能板,研究了新型腋撑式金属耗能阻尼器的力学性能和疲劳性能,分析了耗能板的宽厚比对腋撑阻尼器力学性能的影响.实验结果表明:新型腋撑阻尼器具有良好的滞回性能和稳定的耗能性能;在一定范围内,耗能板的宽厚比越大,腋撑阻尼器的延性和耗能能力越好.

摘要： 钢管混凝土柱在建筑结构中已经大量使用.欧洲、美国及中国均有相应计算规范,其中具有代表性的是EC4、AISC360、GB50936、DB29-57以及CECS159.对于矩形钢管混凝土轴压性能,全球范围内已经进行了大量的试验研究.然而,随着建筑技术的进步,高强钢材以及高强混凝土越来越多的使用,各国规范也进行了相应的改进.本文介绍了上述规范中关于矩形钢管混凝土柱材料强度、宽厚比的规定以及轴压计算方法.搜集了316组试验数据,对上述规范进行了验证和比较.经过验证,各个规范均能较为保守的计算轴压承载力.对于高强钢管混凝土柱,EC4和DB29-57计算结果没有明显的变化,AISC360偏于不安全,GB50936由于计算结果偏差较大而不适用于高强矩形钢管混凝土柱的计算.

摘要： 板形目标曲线是冷连轧机板形控制系统的重要组成部分,某2180mm冷连轧机采用了从国外引进的板形控制系统,对适用于该轧机的目标曲线应用与优化方法长期缺乏了解,为此本文通过分析轧机一级、二级板形控制模型,解释了当前目标曲线的调用过程,并结合温度测量数据说明当前所采用的标准目标曲线存在温度补偿不足及调用方式不合理的问题,因此决定采用按宽厚比方式对目标曲线进行分类与调用,并据此对当前的目标曲线进行了优化.

摘要： 目前各国规范均根据宽厚比对钢截面进行分类的规定,但是这些分类的标准并非专门为抗震设计而制定.钢构件的抗震性能更为重要的方面是延性.本文提出了基于结构影响系数的大小对钢构件的截面进行分类的建议:从结构影响系数,反推对钢构件侧移的延性要求,再获得对截面曲率延性的要求,通过研究截面宽厚比与截面曲率延性或者压缩延性的关系,由延性要求计算出对截面宽厚比的要求.本文研究了单块板件、工字形截面和箱形截面在结构影响系数为0.25,0.3,0.35,0.45,0.55情况下的宽厚比限值,分考虑结构的超强系数和不考虑结构的超强系数,给出了宽厚比限值的计算公式.

摘要： 一字内芯全钢防屈曲支撑具有构造简单和重量轻等特点。本文通过对一字内芯全钢约束防屈曲支撑进行有限元分析,给出了支撑内芯宽厚比的取值范围和不同初弯曲下支撑约束比的取值范围,以供支撑设计人员参考。

摘要： 钢结构的稳定问题比其强度问题复杂，而它的局部问题大多又比整体问题复杂，在整体问题中还可得到很多不同边界条件下的解析解，而在局部稳定的问题中能得到的解析解就非常少了.为了能对钢结构复杂的局部屈曲问题进行检验，人们引入了板件宽厚比这样简结而有效的验算形式.本文针对这一验算对我国钢结构规范和Eurocode 3的计算方法进行了比较，以便能更直观地了解和看到它们之间的不同之处.

摘要： 基于薄板小挠度理论,采用能量法对方钢管混凝土中钢板局部热屈曲性能进行了理论分析.推导了热力耦合作用下钢管混凝土中钢板的临界屈曲系数,并给出了相应的钢板临界屈曲温度计算公式;推导了钢管混凝土外包钢板在热力耦合作用下外荷载、热荷载与常温临界屈曲荷载的关系.结果表明:钢管的弹性模量对临界屈曲温度没有影响;宽厚比对临界屈曲系数及临界屈曲温度有较大影响,并建议了宽厚比限值;通过热屈曲临界系数求得构件屈曲时长宽比的最小值,可用于钢板热屈曲设计.

摘要： 本文重点研究了外伸翼缘对带肋箱形压弯杆件弹塑性屈曲特性的影响.通过ANSYS建立了有限元数值模型,进行弹塑性屈曲分析,并研究局部屈曲波形及传递特征.研究表明,翼缘厚度对箱形杆件的极限承载力影响大,较厚板屈曲波形传递远,幅值大;翼缘宽度对塑-弹性屈曲系数影响不同.翼缘板厚度位于17.6mm～88mm时,外伸翼缘带肋箱形压弯杆件截面弹塑性屈曲性能最好.

摘要： 本文重点研究了外伸翼缘对带肋箱形压弯杆件弹塑性屈曲特性的影响.通过ANSYS建立了有限元数值模型,进行弹塑性屈曲分析,并研究局部屈曲波形及传递特征.研究表明,翼缘厚度对箱形杆件的极限承载力影响大,较厚板屈曲波形传递远,幅值大;翼缘宽度对塑-弹性屈曲系数影响不同.翼缘板厚度位于17.6mm～88mm时,外伸翼缘带肋箱形压弯杆件截面弹塑性屈曲性能最好.

摘要： 本发明揭示了一种宽厚板全流程除鳞装置、除鳞方法以及宽厚板。除鳞装置包括：粗除鳞装置单元包括向头部侧边喷射除鳞水的头部侧喷嘴、向尾部侧边喷射除鳞水的尾部侧喷嘴和向连铸坯的两个宽侧边喷射除鳞水的侧喷嘴；粗轧期精除鳞装置单元包括组装于粗轧机对中推床的两个粗轧侧集管，粗轧侧集管包括中间段直形集管以及上下段弧形集管，弧形集管向侧边角部喷射除鳞水，直形集管向坯料侧边喷射除鳞水；精轧期精除鳞装置单元包括两个精轧侧集管，精轧侧集管的喷射方向朝向辊道聚拢，以用于向中间坯侧边喷射除鳞水。本发明实现全流程对氧化皮的去除，减少了钢板双边切边量，提高了成材率，减轻轧辊磨损和损伤，提高了轧辊的使用寿命。

摘要： 本发明涉及宽厚板轧机用宽厚板坯制造领域，具体地说是一种宽厚板轧机用宽厚板坯的制造工装和高效制备方法，解决了板坯缩孔、疏松、裂纹等质量问题以及制造效率低的问题。该制造工装设有浇注系统、锭模、保温冒口、浇注台车、自动控制浇注运输线、保温罩、缓冷坑。浇注之前，将锭模、浇注系统、底盘在浇注台车上装配好，保温冒口进行预热。采用缓慢浇注方式进行浇注，浇注之后，采用高温脱模方式进行脱模，利用保温罩对钢锭进行保温；经过保温之后，再用台车运走，吊入缓冷坑进行缓冷。最后，宽厚板坯进行割冒口，去除飞边毛刺，放入热处理炉中进行退火处理。本发明适用于厚度在350～1200mm之间，重量为20～70吨的厚板坯生产。

摘要： 本发明涉及宽厚板轧机用宽厚板坯制造领域，具体地说是一种宽厚板轧机用高致密宽厚板坯的制造工装和方法，解决了板坯氧化夹杂、缩孔、疏松、裂纹等问题。该制造工装设有保温冒口、动模、水冷内套、长水口、液压缸、水冷底盘以及提供外力的液压动力系统，利用外力将所有动模组合到水冷底盘上，将保温冒口安装在动模上部；同时，将长水口预热，在浇注之前，将长水口置于型腔中心，等待浇注；浇注过程中，将长水口与钢包出钢口对接，打开钢包，钢水从长水口进入型腔；金属液在水冷模具中凝固，采用液压系统提供外力，使板坯在压力作用下结晶；凝固结束后，宽厚板坯在高温状态下进行打箱、割冒口；最后，放入热处理炉中进行退火处理。

摘要： 本发明属于宽厚板钢坯的生产设备和制造工艺的技术领域，特别是涉及一种制造超大宽厚的适应高、中、低碳及中、低合金钢种的设备及工艺方法。其主要特征是整部模铸机包括主机部分、液压驱动系统、冷却水循环系统、钢液浇注系统等，由于采用主边模的结构及立式底注法浇注，形成底注上补缩的工艺方法，使钢液通过底注法快速均流注入铸坯机的铸模型腔，处于无外力作用的静止状态，在冷却水条件下，钢液自下而上强制冷却，迅速结晶，凝固成坯。铸成的产品成品率高，表面质量好，钢坯内部组织致密，无裂纹、鼓肚、气孔和缩孔。钢坯规格可为：厚度150-1000mm，宽度400-4000mm，长度1600-4000mm。

摘要： 本发明揭示了一种宽厚板全流程除鳞装置、除鳞方法以及宽厚板。除鳞装置包括：粗除鳞装置单元包括向头部侧边喷射除鳞水的头部侧喷嘴、向尾部侧边喷射除鳞水的尾部侧喷嘴和向连铸坯的两个宽侧边喷射除鳞水的侧喷嘴；粗轧期精除鳞装置单元包括组装于粗轧机对中推床的两个粗轧侧集管，粗轧侧集管包括中间段直形集管以及上下段弧形集管，弧形集管向侧边角部喷射除鳞水，直形集管向坯料侧边喷射除鳞水；精轧期精除鳞装置单元包括两个精轧侧集管，精轧侧集管的喷射方向朝向辊道聚拢，以用于向中间坯侧边喷射除鳞水。本发明实现全流程对氧化皮的去除，减少了钢板双边切边量，提高了成材率，减轻轧辊磨损和损伤，提高了轧辊的使用寿命。

摘要： 本发明涉及宽厚板轧机用宽厚板坯制造领域，具体地说是一种宽厚板轧机用宽厚板坯的制造工装和高效制备方法，解决了板坯缩孔、疏松、裂纹等质量问题以及制造效率低的问题。该制造工装设有浇注系统、锭模、保温冒口、浇注台车、自动控制浇注运输线、保温罩、缓冷坑。浇注之前，将锭模、浇注系统、底盘在浇注台车上装配好，保温冒口进行预热。采用缓慢浇注方式进行浇注，浇注之后，采用高温脱模方式进行脱模，利用保温罩对钢锭进行保温；经过保温之后，再用台车运走，吊入缓冷坑进行缓冷。最后，宽厚板坯进行割冒口，去除飞边毛刺，放入热处理炉中进行退火处理。本发明适用于厚度在350～1200mm之间，重量为20～70吨的厚板坯生产。

摘要： 本发明涉及宽厚板轧机用宽厚板坯制造领域，具体地说是一种宽厚板轧机用高致密宽厚板坯的制造工装和方法，解决了板坯氧化夹杂、缩孔、疏松、裂纹等问题。该制造工装设有保温冒口、动模、水冷内套、长水口、液压缸、水冷底盘以及提供外力的液压动力系统，利用外力将所有动模组合到水冷底盘上，将保温冒口安装在动模上部；同时，将长水口预热，在浇注之前，将长水口置于型腔中心，等待浇注；浇注过程中，将长水口与钢包出钢口对接，打开钢包，钢水从长水口进入型腔；金属液在水冷模具中凝固，采用液压系统提供外力，使板坯在压力作用下结晶；凝固结束后，宽厚板坯在高温状态下进行打箱、割冒口；最后，放入热处理炉中进行退火处理。

摘要： 本发明属于宽厚板钢坯的生产设备和制造工艺的技术领域，特别是涉及一种制造超大宽厚的适应高、中、低碳及中、低合金钢种的设备及工艺方法。其主要特征是整部模铸机包括主机部分、液压驱动系统、冷却水循环系统、钢液浇注系统等，由于采用主边模的结构及立式底注法浇注，形成底注上补缩的工艺方法，使钢液通过底注法快速均流注入铸坯机的铸模型腔，处于无外力作用的静止状态，在冷却水条件下，钢液自下而上强制冷却，迅速结晶，凝固成坯。铸成的产品成品率高，表面质量好，钢坯内部组织致密，无裂纹、鼓肚、气孔和缩孔。钢坯规格可为：厚度150－1000mm，宽度400－4000mm，长度1600－4000mm。

摘要： 本实用新型涉及宽厚板轧机用宽厚板坯制造领域，具体地说是一种宽厚板轧机用宽厚板坯的高效制造工装，解决了板坯缩孔、疏松、裂纹等质量问题以及制造效率低的问题。该制造工装设有浇注系统、锭模、保温冒口、浇注台车、自动控制浇注运输线、保温罩、缓冷坑。浇注之前，将锭模、浇注系统、底盘在浇注台车上装配好，保温冒口进行预热。采用缓慢浇注方式进行浇注，浇注之后，采用高温脱模方式进行脱模，利用保温罩对钢锭进行保温；经过保温之后，再用台车运走，吊入缓冷坑进行缓冷。最后，宽厚板坯进行割冒口，去除飞边毛刺，放入热处理炉中进行退火处理。本实用新型适用于厚度在350～1200mm之间，重量为20～70吨的厚板坯生产。

摘要： 本实用新型涉及宽厚板轧机用宽厚板坯制造领域，具体地说是一种宽厚板轧机用高致密宽厚板坯的制造工装，解决了板坯氧化夹杂、缩孔、疏松、裂纹等问题。该制造工装设有保温冒口、动模、水冷内套、长水口、液压缸、水冷底盘以及提供外力的液压动力系统，利用外力将所有动模组合到水冷底盘上，将保温冒口安装在动模上部；同时，将长水口预热，在浇注之前，将长水口置于型腔中心，等待浇注；浇注过程中，将长水口与钢包出钢口对接，打开钢包，钢水从长水口进入型腔；金属液在水冷模具中凝固，采用液压系统提供外力，使板坯在压力作用下结晶；凝固结束后，宽厚板坯在高温状态下进行打箱、割冒口；最后，放入热处理炉中进行退火处理。