拟静力试验

摘要： 为研究古塔子结构的受力性能,设计制作了3件不同楼层的子结构缩尺模型试件,进行低周反复加载试验,观察试件的开裂、变形及破坏现象;建立数值模型进行计算,得到了试验荷载作用下各试件的等效塑性应变、荷载?位移曲线,将计算结果与试验结果进行对比,分析竖向压应力对古塔砌体抗震性能的影响.?结果表明,特征荷载的计算值相对试验值的误差均小于21％,等效塑性应变的分布与试件开裂破坏区域一致;当竖向压力保持恒定时,随着水平荷载的增大,塔体沿砌筑缝逐渐开裂破坏,裂缝宽度亦随之增大,在塔体洞口周围的破坏更为明显,且试件残余变形增大;随着压剪比的增大,古塔砌体开裂破坏的范围减小,抗剪承载力、刚度以及耗能能力均有所提高,但延性和变形能力略有降低.?研究结果为砖石古塔建筑结构损伤及抗震能力评定提供参考.

摘要： 为研究车辆重载等引起的台后大不平衡土压力的变化,通过开展有、无考虑台后大不平衡土压力影响的整体式桥台-H型钢桩-土相互作用拟静力试验研究,分析对比台后大不平衡土压力大小、分布规律及其计算方法。结果表明:在设置的试验条件下,随着位移荷载的增加,台后填土作用下整体式桥台-H型钢桩-土相互作用模型(AHP模型)台后土压力由三角形分布变为梯形分布;而台后大不平衡土压力下整体式桥台-H型钢桩-土相互作用模型(LAHP模型)台后土压力呈梯形分布。LAHP模型的台后土压力系数K整体上大于AHP模型。现有的台后土压力系数K计算方法不适用于整体桥。当δ/h=0.016时,AHP和LAHP模型的台后土压力系数分别为12.34和16.16,远大于JTG D60—2015《公路桥涵设计通用规范》中主动土压力系数(K_(ac)=0.24)和静止土压力系数(K_(0)=0.43),也远大于现有的计算方法(Coulomb被动土压力系数K_(pC)=9.96和Rainkine被动土压力系数K_(pR)=3.69)。本研究可为整体桥设计计算和相关规范的制定提供借鉴和参考。

摘要： 为了解决由于新型法兰连接双柱式桥墩形式下的桥梁结构抗震性能不明确导致的无法在工程中应用和推广的问题,采用拟静力试验和有限元模拟的方法,依托实际工程,研究基于内嵌式法兰连接的预制拼装双柱式桥墩的抗震性能.首先,设计制作1∶3缩尺试件,开展拟静力试验,验证法兰连接双柱式桥墩是否满足所依托的实际工程抗震设计要求;然后,基于ABAQUS软件对试件进行有限元模拟,分析不同时刻结构不同部位的应力应变状态,探究不同参数对法兰连接双柱式桥墩的抗震性能影响.研究结果表明:基于内嵌式法兰连接的预制拼装双柱式桥墩满足实际工程抗震设计要求,试件先在墩柱顶部形成塑性铰,随后墩柱底部、盖梁中部相继出现塑性铰,但最终盖梁发生冲切破坏;因此,该结构不适用于中高烈度区,如有工程需求应进一步开展抗震性能研究.法兰连接节点可以较好地将水平力和弯矩传递至墩柱底部,但不属于刚性连接节点;法兰强度对结构影响较小,轴压比增大会提高结构峰值承载力、降低结构延性、提升结构抗剪能力,但对弹性阶段内的刚度没有影响.

摘要： 为改善低配筋铁路重力式桥墩的延性性能,提出1种墩底设置无黏结钢筋的铁路重力式桥墩。设计制作配筋率分别为0.2%和0.3%、钢筋完全黏结和墩底设置无黏结钢筋共4个模型桥墩,采用拟静力试验,进行墩底设置无黏结钢筋铁路重力式桥墩抗震性能研究。结果表明:墩底设置无黏结钢筋铁路重力式桥墩破坏时仅在墩底形成1条贯穿裂缝,区别于钢筋完全黏结桥墩破坏时墩身出现多条裂缝的破坏特征;在保证承载能力基本不变的情况下,桥墩的极限位移增大,延性提高,但刚度略有下降,滞回曲线形状“捏缩”效应明显,且配筋率越大,“捏缩”效应越明显;在墩底设置无黏结钢筋,可有效改善低配筋铁路重力式桥墩的抗震性能。

摘要： 采用水平低周往复拟静力试验方法,研究钢管束混凝土组合剪力墙受力性能。运用条带法对钢管束混凝土组合剪力墙压弯承载能力进行了数值计算分析,并建立了极限承载能力计算的简化计算公式。结果表明,条带法数值计算方法、简化计算公式的计算结果均与试验结果有较高的吻合度,可以用于实际构件的承载能力计算。在承载能力计算分析的基础上,分析了钢板厚度、钢材强度、混凝土强度等参数对组合剪力墙压弯承载能力的影响。研究表明,其他参数不变的情况下,提高混凝土强度和钢材强度均能一定程度地提高剪力墙的承载能力,且钢材强度影响较大;提高钢板厚度能够有效提高组合剪力墙的压弯承载能力和刚度。合理选择和设计组合剪力墙的参数,对改善和提高组合剪力墙的抗震性能十分重要。

摘要： 设计2个足尺柱-基础连接节点试件并进行拟静力试验研究,分别为灌浆套筒钢筋锚固连接预制柱-基础连接节点(PC-GS)构件,以及作为参照组的现浇柱-基础节点(RC)构件。详细阐述了PC-GS预制柱-基础连接节点和现浇-基础连接节点的受力特性,对其滞回特性、强度与刚度退化、耗能能力、裂缝发展和破坏模式进行了对比分析,试验结果表明,PC-GS预制柱-基础连接节点最大层间位移角为4.5%,低于现浇节点,但其承载能力为现浇节点的96.1%,基本实现了等同现浇,基于其破坏形态可知,预制柱-基础连接节点具有与现浇节点不同的塑性铰机制。

摘要： 采用单侧角钢的可更换梁柱连接件是指在梁柱连接处设置钢连接件,连接件腹板设置摩擦耗能黄铜片,同时翼缘单侧通过可更换角钢连接,并在连接件及钢梁内部张拉预应力钢绞线。结合2个未设置可更换角钢试件、1个双侧设置可更换角钢试件及5单侧设置可更换角钢试件的低周反复加载拟静力试验,重点对单侧设置角钢的可更换梁柱连接件的破坏形态、承载能力、耗能能力、刚度退化等抗震性能及自复位能力开展了研究。研究结果表明:设置角钢对试件的抗震性能有较大提升,单、双侧设置角钢对连接件抗震性能的影响差距较小,且单侧设置角钢具有避免影响梁上楼板的布置与施工的优势;增厚连接段翼缘对试件抗震性能提升有限,通过在薄翼缘连接件上设置角钢能够达到与厚翼缘连接件相当的效果,其更加经济适用;单侧设置角钢的梁柱连接件震后可方便的更换受损角钢构件从而恢复试件的抗震性能,且震后更换更厚角钢可实现抗震性能的超越。该新型采用单侧角钢的可更换梁柱连接件经合理设计与控制,可以很好地实现“中震复位,大震更换”机制,为抗震设计提供参考。

摘要： 钢板组合剪力墙在强震作用下受损严重,震损修复问题较为突出。现设计一片以方钢管作为边缘约束构件的竖波钢板组合剪力墙,在最大弹塑性层间位移角时的震损情况进行分析:竖波钢板组合剪力墙边缘约束方钢管刚度较大,与墙体不匹配,最终发生方钢管从地梁拔动的脆性破坏模式。对竖波钢板组合剪力墙进行震损修复,得到墙趾可更换竖波钢板组合剪力墙,然后进行拟静力试验。试验结果表明:(1)在震损后的竖波钢板组合剪力墙的墙趾处安装阻尼器,其抗震性能基本得到恢复。(2)修复后的竖波钢板组合剪力墙承载力较修复前降低了23%,但延性和耗能能力显著提升。(3)改变了竖波钢板组合剪力墙的破坏模式,由脆性破坏转化为延性破坏。借助有限元软件详细讨论了内嵌竖向波形钢板厚度和波角、轴压比、阻尼器腹板数量对修复后竖波钢板组合剪力墙抗剪承载力的影响,结果表明:改变内嵌竖向波形钢板厚度对试件抗剪承载力影响较大,而改变内嵌竖向波形钢板波角、轴压比和阻尼器腹板数量对试件抗剪承载力影响较小。结合有限元算例,提出修复后竖波钢板组合剪力墙抗剪承载力的计算公式,可为工程实际提供参考。

摘要： 为提高装配RC剪力墙的施工效率和结构整体性,提出了一种集成钢连接件的螺栓连接装配式剪力墙(bolted-connection assembled shear wall,简称BASW),包括全装配剪力墙和两端边缘构件现浇的半预制装配剪力墙。设计了1片现浇普通混凝土剪力墙、3片全装配剪力墙以及3片半装配剪力墙,设计参数为装配方式以及剪跨比,并进行了拟静力试验。试验结果表明剪跨比和装配方式对剪力墙抗震性能有较大影响,全装配剪力墙由于连接钢框使墙肢底部破坏面上移,峰值承载力要高于同剪跨比的现浇和半装配剪力墙。结合数值分析,进一步研究了装配率、剪跨比、轴压比、边缘构件配箍率及边缘构件尺寸等参数对模型骨架曲线与滞回性能的影响,建立了新型螺栓连接装配式剪力墙的三折线骨架曲线模型以及恢复力模型。对比发现,本文所提出的恢复力模型与试验曲线吻合较好,能够较好地反映出墙体的滞回性能,可用于该类螺栓连接装配式剪力墙的弹塑性分析。

摘要： 螺栓连接偏心支撑钢框架可以实现工厂预制并现场安装的施工模式,与传统焊接偏心支撑相比,其震后替换耗能梁段更方便快捷。为了研究震后替换耗能梁段对偏心支撑钢框架抗震性能的影响,先对一个螺栓连接偏心支撑钢框架进行拟静力循环加载,在第一次试验的基础上,保持其他构件不变,仅替换损坏的耗能梁段进行再次试验,并从滞回曲线、承载力、延性、耗能等方面分析了两次试验的抗震性能差异。研究结果表明:震后替换耗能梁段的模型的承载力、延性系数和耗能梁段转动能力与原模型相比并无明显差别,其耗能能力下降明显。由于螺栓滑移的影响,两次试验的滞回曲线均呈“梭”形。

摘要： 在提出的新型编织式金属阻尼器的基础上,对其进行拟静力试验研究和有限元分析(简称FEM分析),并将模拟结果与试验数据进行对比.拟静力试验得到的力-位移加载曲线不饱满,具有明显的捏缩现象,且极限承载力不大;有限元分析得到的滞回耗能曲线具有更大的极限承载力,与试验数据具有一致的变化趋势,即小位移时发生明显的捏缩效应,大位移时得到明显改善.分析出现此现象的主要原因在于采用小直径的无限刚性圆钢杆,导致软钢条初始变形时即产生较为明显的应力集中.试验和有限元分析的结果吻合较好,不仅表明该新型编织式金属阻尼器结构新颖,具备一定的耗能潜力,更为下一步参数优化提供了理论支持.

摘要： 榫卯砌块是以建筑垃圾等固废材料为主要原材料加工制作的新型砌块,其外形借鉴了榫卯相扣的原理,提高了墙体的受力性能.但该砌块墙一般采用带芯柱和构造柱的抗震构造,施工较为繁琐,限制了其大量推广应用.为此,提出了无芯柱的新型预应力榫卯砌块墙结构,即沿砌块墙均匀布置预应力筋并施加竖向预应力,使墙体均匀受压,从而改善墙体的破坏形态,提高受剪承载力.为验证该新型墙体的抗震性能,进行了6片足尺砌体墙的拟静力试验研究,其中1片为用于对比的带芯柱砌块砌体墙,5片为无芯柱的预应力砌块砌体墙.试验结果表明,预应力榫卯砌块墙的抗裂能力和受剪承载力较带芯柱墙大幅度提高,变形能力则有所降低,但是耗能能力明显提高,总体受力性能优于带芯柱墙.

摘要： 本文通过5个拟静力试验检验了普通型钢板剪切阻尼器和形状优化型钢板剪切阻尼器的力学性能,对比分析了优化形状和轴力对阻尼器力学性能的影响.试验结果表明:阻尼器设计公式计算值与试验结果吻合较好,误差在10％以内;阻尼器的耗能板形状经过优化后,极限位移角增加33％,耗能区域由四角转移至中部,应力和应变集中现象得到明显改善,有效降低了夹持连接部位钢板的断裂损伤发生概率;与设计值相比,轴力可提高阻尼器的屈服承载力但使刚度有所下降;基于装配式思想设计的全螺栓连接阻尼器易于更换,较传统焊接的连接方式避免了焊接应力的不利影响,大幅度减少了修复时间与成本.

摘要： 震害表明,支撑和悬吊系统破坏是管线系统失效的主要原因.本文首先针对悬吊管线系统较为常用的钢缆式、梁夹式、螺杆式三类抗震支撑进行了9组拟静力试验,通过易损性分析确定了FM1950位移限值下各类抗震支撑的极限承载力,并将其转化为响应加速度指标.三类支撑中螺杆式抗震支架的承载力最高,故针对采用不同直径螺杆(12mm、16mm)的此类抗震支架,按照FEMA461的相关规定补充进行了6组拟静力试验,发现吊杆直径对此类支架的抗震能力影响不大,吊杆直径较小的抗震支架具有更大的变形能力.

摘要： 利用3个PE纤维高强水泥基复合材料框架梁柱内节点进行低周往复拟静力试验,通过分析各试件节点的滞回曲线、骨架曲线、承载力和刚度退化、强度退化,以及梁柱节点破坏的过程和现象,研究不同浇筑范围的PE纤维水泥基复合材料框架梁柱节点的抗震性能.试验结果表明:PE纤维水泥基复合材料浇筑范围的不同对节点后期的破坏形态影响较大,尤以核心区及核心区周边梁柱塑性区域均浇筑PE纤维水泥基复合材料时,破坏效果最为理想;PE纤维水泥基复合材料取代梁端塑性铰区混凝土对节点承载能力的贡献比取代柱塑性铰区混凝土更大.

摘要： 采用玄武岩纤维包裹约束的装配式防屈曲支撑不仅震后易于拆解修复,而且外包纤维布解决了外包钢管耐腐蚀性差的问题.对4个该类防屈曲支撑进行了拟静力试验研究,分析结果表明:玄武岩纤维包裹约束的装配式防屈曲支撑具有良好的滞回性能,在循环加载过程中基本未出现刚度与承载力的退化现象,且延性与耗能能力良好.防屈曲支撑受压时内核单元发生多波屈曲,内核单元施加的侧向推力导致约束单元中起包裹约束作用的玄武岩纤维发生变形,由于内核单元与约束单元之间的间隙增加,从而进一步加剧内核单元的多波屈曲,在防屈曲支撑滞回曲线上表现为受压阶段曲线的“跳动”.试件的最终破坏发生在内核单元屈服段的中间部位或屈服段与非屈服段的连接处:玄武岩纤维布约束效果良好,通过包裹纤维布可以将装配式防屈曲支撑两部分约束单元进行很好的组装.

摘要： 为研究钢-竹组合框架结构抗震性能,以节点处是否设置加劲肋为主要参数,设计并制作了2榀两层单跨钢-竹组合框架以及2个钢-竹组合框架节点模型,通过拟静力试验对比分析了钢-竹组合框架结构的破坏形态、滞回特性、延性、节点域剪切变形性能等.结果表明:钢-竹组合框架结构的破坏是由于框架节点域受到较大剪切变形,使得框架柱的竹胶板和槽钢产生脱胶,导致框架柱失去承载力而发生破坏:设置加劲肋的框架相较于未设置加劲肋的框架具有更高的节点域刚度、承载力、耗能能力;基于试验研究,进行了非线性有限元分析,分析得到的框架滞回曲线形状饱满,但与试验的框架滞回曲线吻合较差,二者刚度退化曲线退化趋势一致.

摘要： 目前国内混凝土桥梁施工一般采用现浇施工工艺,此工艺对社会交通影响比较大、施工周期比较长、成本比较高、施工质量不容易控制.预制节段拼装桥墩因其构件质量好、节省施工时间、减少对现场交通的干扰等优势已成为桥梁建设的一种趋势.通过大量文献和科研材料阅读,对不同连接构造的预制桥墩的试验研究和应用现状进行总结,以期促进预制桥墩技术在国内得到更快、更好地发展.

摘要： 目前国内混凝土桥梁施工一般采用现浇施工工艺,此工艺对社会交通影响比较大、施工周期比较长、成本比较高、施工质量不容易控制.预制节段拼装桥墩因其构件质量好、节省施工时间、减少对现场交通的干扰等优势已成为桥梁建设的一种趋势.通过大量文献和科研材料阅读,对不同连接构造的预制桥墩的试验研究和应用现状进行总结,以期促进预制桥墩技术在国内得到更快、更好地发展.

摘要： 目前国内混凝土桥梁施工一般采用现浇施工工艺,此工艺对社会交通影响比较大、施工周期比较长、成本比较高、施工质量不容易控制.预制节段拼装桥墩因其构件质量好、节省施工时间、减少对现场交通的干扰等优势已成为桥梁建设的一种趋势.通过大量文献和科研材料阅读,对不同连接构造的预制桥墩的试验研究和应用现状进行总结,以期促进预制桥墩技术在国内得到更快、更好地发展.

摘要： 本发明公开了一种静力台架及拟静力抗震试验装置，涉及抗震试验技术领域。该静力台架用于将试件固定设置于具有反力墙的试验区域。静力台架包括台座、试件固定组件以及台座固定组件。台座包括座体水平固定部和试件固定部，座体水平固定部位于台座的端部。台座固定组件包括第一固定组件，第一固定组件与座体水平固定部配合，能够将台座和反力墙固定连接，试件固定组件能够将试件固定设置于试件固定部。该静力台架设计合理、固定牢固，能够为试件提供平整场地，且保证为试件提供嵌固端的需求，该静力台架还可以作为可扩展功能需求台架，实用性强。

摘要： 本发明公开了用于墙板节点的拟静力抗震试验装置和试验方法，涉及静力试验技术领域，该拟静力抗震试验装置包括：分布于试验场地面的多个地锚孔、支持框架和试验墙板，支持框架包括钢框架横梁、钢框架柱，钢框架横梁的底板上设置有至少两个第一连接孔，每个钢框架柱的顶板设置有第二连接孔，每个钢框架柱的底板设置有第三连接孔，钢框架横梁的底板上设置有节点组件，节点组件用于将试验墙板的上部与钢框架横梁铰接或刚接，在第一连接孔和第二连接孔通过法兰组件连接，且第三连接孔与地锚孔通过法兰组件连接的情况下，此时，该支持框架会将加载作用力直接传递到试验墙板或墙板连接节点处，如此能够准确研究试验墙板或墙板节点的抗震性能。

摘要： 本发明适用于岩土试验仪器领域，提供了一种拟静力岩土模型的试验装置，该试验装置包括：模型箱体；模型箱体的底部设有若干组固定孔，模型箱体通过固定孔与外界相通；水平加载组件；竖直加载组件；模型夹具，用于固定待试验的岩土模型；模型夹具与水平加载组件相连；渗水组件，用于往模型箱体内进行渗水；渗水组件活动设置在模型箱体内，并与水平加载组件相连。本发明通过设置模型夹具和固定孔，便于将待试验的岩土模型固定在模型箱体内，以模拟桩底固定情况下水平受荷桩的模型试验。另外，本发明还通过设置渗水组件，可以模拟渗流状况下土体的力学边坡试验。

摘要： 本发明公开了一种静力台架及拟静力抗震试验装置，涉及抗震试验技术领域。该静力台架用于将试件固定设置于具有反力墙的试验区域。静力台架包括台座、试件固定组件以及台座固定组件。台座包括座体水平固定部和试件固定部，座体水平固定部位于台座的端部。台座固定组件包括第一固定组件，第一固定组件与座体水平固定部配合，能够将台座和反力墙固定连接，试件固定组件能够将试件固定设置于试件固定部。该静力台架设计合理、固定牢固，能够为试件提供平整场地，且保证为试件提供嵌固端的需求，该静力台架还可以作为可扩展功能需求台架，实用性强。

摘要： 本发明公开了用于墙板节点的拟静力抗震试验装置和试验方法，涉及静力试验技术领域，该拟静力抗震试验装置包括：分布于试验场地面的多个地锚孔、支持框架和试验墙板，支持框架包括钢框架横梁、钢框架柱，钢框架横梁的底板上设置有至少两个第一连接孔，每个钢框架柱的顶板设置有第二连接孔，每个钢框架柱的底板设置有第三连接孔，钢框架横梁的底板上设置有节点组件，节点组件用于将试验墙板的上部与钢框架横梁铰接或刚接，在第一连接孔和第二连接孔通过法兰组件连接，且第三连接孔与地锚孔通过法兰组件连接的情况下，此时，该支持框架会将加载作用力直接传递到试验墙板或墙板连接节点处，如此能够准确研究试验墙板或墙板节点的抗震性能。

摘要： 本发明涉及一种长大隧道结构拟静力抗震试验装置及试验方法，包括反力结构、加载结构以及立方体刚性模型箱；反力结构包括反力台座和反力墙，所述反力墙呈L型结构设置，环设在反力台座周围；在反力台座表面放置立方体刚性模型箱，立方体刚性模型箱内放置用于试验模拟的围岩相似材料以及长大隧道结构模型；加载结构包括四个液压作动器，竖向排列，上方作动器与模型箱二层相连接，下方作动器与模型箱一层连接，加载时通过不同施力大小模拟结构惯性力分布模式；本发明能够减小由于振动台缩尺模型带来的尺寸效应影响，实现了大比例尺隧道结构模型试验分析，同时通过力‑位移混合控制对地震作用进行模拟，更好地模拟长大隧道的地震动力反应。

摘要： 本发明属于城市地下空间工程技术领域，涉及到一种装配叠合式管廊拟静力加载试验装置及试验方法，包括水平加载装置、竖向加载装置、底部约束装置、装配叠合式管廊及MTS液压伺服控制系统；本发明提出的装配叠合式管廊拟静力加载装置，能够实现竖向静载施加，水平动载施加，与现有技术相比，结构简单、操作方便，可适用于多种尺寸、多种类型装配叠合式管廊的模型试验，可以有效模拟不同试验，费用低廉、受力明确、可靠性高，可较精确研究管廊结构在地震荷载作用下的力学性能，拓展模型试验方法。

摘要： 本发明公开了一种位移‑电流混合控制拟静力试验加载制度，为设置磁流变阻尼器自复位结构(结构构件)的拟静力试验提供加载制度和方法。包括以下步骤：S1、确定本发明中用于作动器的主动控制参数，包括多级加载位移角、每级加载位移角下的循环加载圈数、每个循环加载的周期；S2、确定本发明中用于稳压直流电源的半主动控制参数，包括磁流变阻尼器的电流等级、电流施加时刻、电流持续时间、电流改变或终止时刻、电流等级个数；S3、将S1确定的参数输入作动器，将S2确定的参数输入稳压直流电源。本发明可通过持续施加电流增加自复位结构的刚度、承载力和耗能性能等，试验后切断电流，从而消除磁流变阻尼器对自复位结构自复位性能的影响。

摘要： 本发明公开了一种用于墩柱拟静力试验的反力装置，包括：混凝土承台，所述混凝土承台设置有两组，且混凝土承台之间通过混凝土连系梁连接为一个整体，所述两组混凝土承台上分别浇筑有试验墩柱；V型撑架，所述V型撑架锚固在所述混凝土承台上表面，试验装置，所述试验装置包括张拉穿心式千斤顶以及顶推千斤顶，所述张拉穿心式千斤顶固定设置在所述连接钢箱的右侧壁，所述顶推千斤顶固定设置在所述连接钢箱的左侧壁，本发明可在装置两侧同时布置试验墩柱，可以充分利用一侧墩柱试验的时间进行另一侧墩柱的浇筑或组装作业，极大的节约了试验总耗时。

摘要： 本发明公开了建筑机构技术领域的一种建筑地面结构与桩基复合受力体多向拟静力试验装置，包括底座，所述底座的表面固定连接有底部外界施力模拟结构，所述底部外界施力模拟结构的表面安装有多向拟静力试验模拟机构；所述底部外界施力模拟结构包括试验台、电机一、电机二和伸缩机构一，所述试验台固定连接在底座的表面，所述试验台的顶端表面固定连接有电机一，所述电机一的转动轴转动连接有控制轴一，本方案可以对模拟机构进行多向拟静力试验时，从上部或下部进行任意方位的任意大小施力模拟，从而提高试验数据采集的精确性，并且可以控制模拟结构在一定幅度范围内的上下偏移或是任意方位的偏移的稳定性。