熔融特性

摘要： 污泥与煤在循环流化床锅炉中混烧不仅能实现其减量化处置,还可以作为替代燃料减少煤炭用量,实现资源化利用。在0.3 MW_(th)循环流化床中试装置上考察不同掺烧比例,一、二次风比例,过量空气系数等操作参数对城市生活污泥和徐州烟煤燃烧效率、气态污染物排放的影响规律,重点讨论了煤与污泥中氮、硫的赋存形态及其转化特性,分析了煤与污泥掺烧过程中飞灰组分及熔融特性。XPS结果表明,污泥中N主要以吡咯氮(90.58%)和季氮(9.42%)形式存在,烟煤中N主要以吡咯氮的形式存在;污泥中S主要以有机硫化物形式存在,而烟煤中S主要以稳定的无机硫酸盐形式存在;掺烧过程中,随污泥掺烧比例增加,烟气中CO体积分数升高,NO体积分数显著降低,SO_(2)体积分数略升高;二次风比例增大,NO质量浓度降低,但对SO_(2)基本无影响;过量空气系数由1.2增至1.4,NO与SO_(2)质量浓度随之增加,CO质量浓度降低;污泥掺烧比例由0增至100%时,飞灰含碳量由8.09%增至28.26%,燃烧效率由99.23%降到87.76%。相对于煤单烧,掺烧污泥降低了飞灰熔融温度。

摘要： 在BMH势函数下采用分子动力学模拟计算研究了1600°C下MgO-SiO_(2)体系中Mg含量从34 mol%升高至62 mol%时体系微观结构的变化规律,得出了偏径向分布函数、平均键长、平均配位数、氧的分布及聚合度等结构特征,从微观结构的角度分析了宏观熔融特性变化的理论机理.研究结果表明:当Mg含量从34 mol%升高至62 mol%时,Mg-O的平均键长从1.97A增大至2.01A,平均配位数从4.19增至5.06,体系有序度降低.体系中桥氧键从68%左右降低至15%,非桥氧键从31%左右增加至64%,自由氧增加了约18%.Q^(4)从40%左右降低至2%,Q^(0)+Q^(1)从3%左右升高至57%,聚合度高的Q^(4)、Q^(3)分解为聚合度低的Q^(0)、Q^(1)、Q^(2),Si-O-Si存在比例降低、Mg-O-Mg升高,体系聚合度明显降低.与Mg含量在34-50 mol%范围相比,Mg含量在50-62 mol%范围内变化时配位数的变化更显著.

摘要： 采用灰熔点仪、XRD和热力学模拟,研究气氛和化学组成对高铁煤灰熔融特性的影响机理。研究结果表明,灰熔融温度随铁含量、钙含量或硅铝比增加而降低。弱还原气氛下低钙或低硅铝比煤灰熔融存在明显的初始熔融阶段,熔融过程遵循“软化-熔融”机理,而空气气氛下高钙或高硅铝比煤灰熔融过程属于“熔融-溶解”机理。弱还原气氛下铁含量增加显著促进石英和钙长石熔融,空气气氛下钙含量增加促进刚玉和石英熔融或转化为钙基硅铝盐。弱还原气氛下液相含量随硅铝比或铁含量增加而增加,液相黏度随钙含量或铁含量增加而降低,促进熔融传质;空气气氛下低钙或低硅铝比煤灰中铁存在于含铁固溶体,导致液相黏度高或液相含量低,熔融传质受阻。

摘要： 以神华烟煤和玉米秸秆为实验原料,研究弱还原性气氛下生物质掺混量对神华烟煤的灰熔融特性和黏温特性的影响.利用XRD和SEM对灰渣的矿物质组成和微观形貌进行检测和表征.并利用热力学软件FactSage对不同温度下灰渣的物相及矿物质转化过程进行模拟计算.结果表明,随着玉米秸秆掺混量的增加,灰渣中高熔点的石英、钙长石和堇青石的含量降低,低熔点的钾长石含量增加,在玉米秸秆掺混量为20％(质量分数)时,灰渣的临界黏度温度(tcv)和最低操作温度(tlp)降到最低,此时灰渣的黏度最低,温度升高至1255°C时黏度值小于25 Pa·s,满足气化炉的液态排渣要求.结合Urbain均相模型和Einstein-Roscoe非均相模型,以及FactSage软件计算的不同温度下的液相含量得出适合玉米秸秆和神华烟煤混合灰渣的黏度预测经验公式.

摘要： 以PE80管材为研究对象,用水代替燃气,以PE80管材作为老化试样,开展热压老化性能实验,对不同承压条件下的老化管材试样的力学性能、热稳定性、熔融特性进行研究,探究热压条件下聚乙烯燃气管材的性能指标随老化时间的变化规律.在老化前期试样主要发生交联反应,聚合物相互键合交联,拉伸强度上升,在老化后期试样主要发生氧化反应,分子链断裂,拉伸强度下降.老化前期承压试样拉伸强度上升趋势更明显,老化后期承压试样拉伸强度下降趋势更明显.承压老化试样比未承压老化试样拉伸强度下降幅度大1.3％.在整个老化周期,抗氧化剂不断被消耗,导致材料的抗氧化能力减弱,氧化诱导时间下降.不同压力下试样的氧化诱导时间均呈下降趋势.承压试样比未承压试样氧化诱导时间下降幅度大2.4％.熔体质量流动速率在不同的老化时间下变化幅度较小,且承压试样和未承压试样的熔体质量流动速率基本都在0.08 g/min上下波动.管材试样在不同老化时间下的熔体质量流动速率不受压力影响.

摘要： 煤灰的酸碱比和硅铝比是影响煤灰特性的关键因素.在煤中加入添加剂或采用混煤等方法,改变煤灰硅铝比来调节煤灰的熔融特性,是改善煤高温转化过程中带来灰渣问题的重要手段.为了分析硅铝比变化对煤灰体系微观结构产生的影响,得出宏观性质改变的理论机理,基于第一性原理在1 600°C下模拟计算了 CaO-SiO2-Al2O3体系中SiO2/Al2O3从0.5升至3.1时,径向分布函数(RDF)、平均配位数(CN)、聚合度、氧的分布等微观结构的变化规律.结果表明:SiO2/Al2O3从0.5增至3.1时,Si—O有稳定的四配位结构且平均键长为1.61×10-10 m;Al—O的平均键长为1.75×10-10 m,Al—O配位较为稳定,且配位数随着硅铝比的增加而降低,合成煤灰硅酸盐体系中Si、Al为网络形成体.随着SiO2/Al2O3从0.5增至3.1时,Q4、Q5逐渐减少,生成聚合度低的Q2、Q3,其中Q4、Q5分别降低23％、10％左右,Q3、Q2分别升高14％、11％左右.大量[SiO4]4-和[AlO4]5-被破坏,煤灰体系的聚合度降低,无序性升高,网络结构被破坏,导致煤灰熔融性降低.随着体系硅铝比的增加,Ot和Ob含量逐渐降低,Onb含量增加显著,其中,Ob、Ot含量分别降低7％、13％左右,Onb含量升高18％左右.体系网络结构遭到破坏变得松散,疏松的网络结构导致体系硅酸盐网络在高温下更易塌陷和瓦解,宏观表现为煤灰的熔融温度降低,更易产生低温共熔体.

摘要： 为了实现"以废治废",将硅灰和城市固体垃圾焚烧飞灰按照一定的质量比制备为混合灰,探讨硅灰质量分数和热处理温度对混合灰熔融特性的影响;利用X射线衍射仪、扫描电子显微镜和能谱仪表征混合灰热处理后产物;采用电感耦合等离子体质谱仪检测混合灰热处理后产物中重金属质量分数和氯元素浸出质量浓度.结果表明:硅灰质量分数为20％～30％、热处理温度为1 300°C时,四元碱度约为1(呈中性),混合灰的失质量率与减容率达到最大值,混合灰热处理后产物为均一相无晶玻璃,混合灰热处理后的玻璃体产物中的重金属与氯元素的浸出毒性基本消失.

摘要： 选用一种高钙和一种高硅铝新疆煤,在沉降炉中进行不同比例的混煤和单煤燃烧实验.采用计算机控制扫描电镜(CCSEM)分别对燃烧后总灰矿物成分和粒径分布进行分析.基于CCSEM分析获取单颗粒灰成分数据,采用热力学平衡方法对灰中矿物液相比例进行计算,分析混煤燃烧对灰中含钙矿物熔融特性影响.结果表明,煤中有机结合态Ca极易与煤中其他矿物元素发生交互反应,交互反应后含钙矿物种类取决于煤中内在矿种类.混煤燃烧会促进灰中含钙硅铝酸盐向含钙复杂硅铝酸盐转化,同时促进含钙矿物的熔融.在低温条件下,混烧煤灰中熔融含钙矿物粒径分布受碱金属粒径分布影响;但是高温条件下,混烧促进熔融含钙矿物向大粒径煤灰迁移.

摘要： 采用Factsage软件计算分析了Si/Al/Na/Ca对准东煤灰熔融特性的影响,结果发现:准东煤灰中SiO2主要起助熔作用,流动温度随SiO2含量增加而降低.当Al2O3含量低于12％时,流动温度随Al2O3含量增加而降低;当Al2O3含量大于15％时,流动温度随Al2O3含量增加而升高.Na2O对流动温度的影响与灰中其他组分有关,总体而言,Na2O起助熔作用.准东煤灰中SiO2/Al2O3质量比小于3.0,当CaO含量小于30％时,流动温度随CaO含量增加而降低;当CaO含量大于30％时,流动温度随CaO含量增加而升高.

摘要： 借助X射线荧光仪、扫描电子显微镜等设备,从五个方面介绍了硅微粉的性能以及在耐火材料中的应用,重点阐述了硅微粉的熔融特性,并就硅微粉熔融特性的利用问题作了论述.

摘要： 为了弄清煤中钠组分对其煤灰熔融特性影响,最大程度的降低炉膛出口受热面结渣程度,本文选择两种典型煤质在高温热显微镜上进行实验研究.一种为高钠煤、一种为低钠煤.同时考虑到电站锅炉实际运行中炉膛出口处烟气中仍含有3%左右氧气,实验过程中通入热显微镜加热炉内的烟气针对有氧和无氧两种情况分别进行,分别得到了灰样截面变化率随加热温度变化规律.所取的实验研究结果为电站锅炉设计和运行中如何避免炉膛出口受热面结渣具有很好的指导意义.

摘要： 为了降低煤灰对气流床气化的影响,提高气流床的气化效率,将灰熔融性不同的煤按一定比例进行配比,采用X射线荧光光谱法(XRF)研究了煤灰化学组成对煤灰熔融温度的影响,利用X射线衍射仪(XRD)分析了混合煤样加热过程中矿物组成的变化.结果表明,配煤调控煤灰熔融温度的效果不同,神木煤降低方正煤与长治煤的灰熔融温度效果明显优于孙家壕煤,硅铝比较低是孙家壕煤灰熔融温度改善效果不明显的主要原因.煤的灰熔融温度与煤灰中的碱酸比和硅铝比呈负相关,与硅比呈正相关.煤的灰熔融温度不仅与煤中的化学组成有关,还与矿物质间的低温共熔作用有关.

摘要： 本文利用灰熔融测试研究了不同成分生物质灰熔融温度变化规律.熔融温度随K含量升高而降低,随Si、Ca含量升高而升高.Al在高K含量时提升熔融温度,但高Si、Ca含量时随Al含量升高由于生成低温共熔物增多导致熔融温度降低.综合考虑惯性碰撞沉积和熔融粘附,对受热面沉积体生长情况进行CFD模拟研究,采用的模型可以较好地模拟受热面管壁沉积状况.

摘要： 本文选用TMB5、庚二酸钙及纳米碳酸钙负载庚二酸钙NA200。作为β-成核剂，制备了多壁碳纳米管填充β-成核PP复合材料，研究了不同β-成核剂在填充PP复合材料中的β-成核能力和晶型变化规律，考察了MWCNT用量、不同β-成核剂及用量对β-成核能力和β-晶含量的影响，探讨了MWCNT填充β-成核PP复合材料中a-成核作用与卜成核作用的相互影响。

摘要： 由于高碱煤在燃烧过程中表现出极强的沾污结渣特性，从而导致新疆准东地区大多数燃煤电站锅炉均无法长期、稳定燃用该煤种。本文选用一种典型准东高碱煤和一种典型低碱井工煤作为研究对象,实验研究不同掺混比例对混煤灰熔融特性的影响规律,并应用相平衡理论对实验结果进行理论分析.研究结果表明:不同煤种按不同比例混合后,由于混煤中矿物质组成与煤灰化学成分的变化,使得煤灰的熔融特性也发生较大变化,混煤灰的熔融温度并不与配煤比例呈线性关系,而与相应三元相图上的液相温度具有良好的相似性;可通过高温下耐熔矿物与助熔矿物间的化学反应,将易挥发的Na、改变混煤灰中的主要矿物质组成,从而达到改变、调节煤灰熔融特性的目的.

摘要： 针对燃用某高碱煤种遇到的强沾污/结渣难题，本文采用醋酸铵对选用的典型高碱煤进行洗煤，并分别用马弗炉、一维电加热炉、SEM、XRD等设备研究洗煤前后煤中灰的含量、灰成份、煤灰熔融特性等的变化规律。研究结果表明：采用醋酸铵作为洗涤溶剂洗煤可除掉大部分影响煤灰沾污特性较大的Na2O、SO3、CaO，其脱除效率分别为95％、22.68％和19.28％，从而改变煤灰的碱酸比(由4.48降低至1.56)，进一步改变煤灰的熔融变化行为;通过对洗煤前后煤在1000°C的一维电加热沉降炉内燃烧后飞灰的SEM电子扫描电镜观察，由于洗煤前后煤灰组成发生变化,使得煤灰的团聚特性发生很大改变，洗煤后煤灰的粘结特性得到大幅度减缓。

摘要： 不同形式的钠与高岭土相互作用会发生熔融，进而捕获细微颗粒物，对燃煤PM2.5的控制具有重要的影响。研究表明，钠的存在会加聚高岭土的聚合，并且与NaCl相比，NaAc 与高岭土作用产生的聚合更强；影响聚合程度的主要因素是熔融的强弱，熔融特性主要由Na-Al-Si的结构决定，但NaCl 也会对熔融产生影响，不过其影响较Na-Al-Si的结构小；同时，O2/CO2 气氛对NaAc 与高岭土的作用的影响较O2/N2 气氛下弱，而气氛对NaCl 与高岭土的作用影响很小。

摘要： 本文分别对辣椒秆、棉秆与麦秆在400、600、815°C成灰灰样进行灰熔融烧结试验,XRF及XRD分析。结果显示随K2O含量下降,变形温度升高;随MgO、CaO、Fe2O3和Al2O3含量升高,变形温度升高。软化温度,半球温度及流动温度基本一致,与成灰温度及各元素含量无关。XRD分析显示,三种生物质不同温度成灰灰样各自含相同的高温共熔体.因此,评判生物质灰的真实熔融结渣特征应从其本身所形成的起骨架支撑作用的高温共熔物着手。

摘要： 本发明公开了一种渗流特性测量方法专用装置，其目的是解决现有的方法不能测量临界浸渗压力的技术问题。技术方案是通过齿条与小齿轮啮合，小齿轮与大齿轮啮合，电动伸缩杆与重物通过铰链连接，通过LVDT位移传感器测量渗流特性。本发明还公开了利用这种专用装置测量熔融金属动态渗流特性的方法。利用杠杆原理对预制体施加可控的、连续变化的浸渗压力，获得了熔融金属在多孔预制体中浸渗时的临界压力及浸渗前沿的运动变化规律，从而对渗流规律进行定量分析。

摘要： 本发明提供熔融玻璃的减压脱泡效果优异的减压脱泡方法和减压脱泡装置，更具体为有效地抑制二次气泡的产生的熔融玻璃的减压脱泡方法和减压脱泡装置。熔融玻璃的减压脱泡方法，它是通过将形成硅酸盐玻璃的玻璃原料熔化并使熔融玻璃流入内部保持于减压状态的减压脱泡槽内的流路来对熔融玻璃进行减压脱泡的方法，其特征是在减压脱泡槽的底部以满足下式(1)的条件实施减压脱泡。下式(1)中，SS为熔融玻璃中的SO2的过饱和度，pSO2为SO2的分压(Pa)，Pabs为减压脱泡槽的玻璃流路底部的压力(Pa)。SS=pSO2/Pabs＜2.0？？(1)。

摘要： 本发明提供熔融树脂供给方法、熔融树脂供给装置、熔融树脂压缩成形方法、熔融树脂压缩成形装置及合成树脂制容器的制造方法。以挤压机的挤压口为中心配置的各输送机构将从挤压机的挤压口压出的熔融树脂以每规定长度交替地切断，并输送到对各输送机构设定的供给位置，并依次供给到与各输送机构成对设置的多个压缩成形模具而进行压缩成形。由此，在将从挤压机压出的熔融树脂切断而供给到压缩成形模具，通过压缩成形制造规定形状的合成树脂成形品时，能够适合利用于需要施加更高载荷的合成树脂成形品的制造中，并且不言而喻能够以良好的精度将熔融树脂供给到压缩成形模具，且即使在供给到压缩成形模具后，也能够使供给后的熔融树脂的位置精度不受损。

摘要： 本发明公开了一种渗流特性测量方法专用装置，其目的是解决现有的方法不能测量临界浸渗压力的技术问题。技术方案是通过齿条与小齿轮啮合，小齿轮与大齿轮啮合，电动伸缩杆与重物通过铰链连接，通过LVDT位移传感器测量渗流特性。本发明还公开了利用这种专用装置测量熔融金属动态渗流特性的方法。利用杠杆原理对预制体施加可控的、连续变化的浸渗压力，获得了熔融金属在多孔预制体中浸渗时的临界压力及浸渗前沿的运动变化规律，从而对渗流规律进行定量分析。

摘要： 本发明提供用于对热浸镀熔融锌镀敷钢板赋予优异的外观特性、优异的耐摩擦性和优异的耐蚀性的热浸镀熔融锌镀敷钢板用涂料。本发明的热浸镀熔融锌镀敷钢板用涂料含有具有选自伯～叔氨基和季铵盐基的至少一种阳离子性官能团的阳离子性聚氨酯树脂(A)，阳离子性聚氨酯树脂(A)具有聚碳酸酯结构单元和双酚结构单元，显示出阳离子性聚氨酯树脂(A)的损耗模量E''的最大峰值的温度(Tg1)处于‑60°C～‑5°C的范围，阳离子性聚氨酯树脂(A)的损耗模量E''与储能模量E'之比即损耗角正切tan

摘要： 本发明提供熔融玻璃的减压脱泡效果优异的减压脱泡方法和减压脱泡装置，更具体为有效地抑制二次气泡的产生的熔融玻璃的减压脱泡方法和减压脱泡装置。熔融玻璃的减压脱泡方法，它是通过将形成硅酸盐玻璃的玻璃原料熔化并使熔融玻璃流入内部保持于减压状态的减压脱泡槽内的流路来对熔融玻璃进行减压脱泡的方法，其特征是在减压脱泡槽的底部以满足下式(1)的条件实施减压脱泡。下式(1)中，SS为熔融玻璃中的SO2的过饱和度，pSO2为SO2的分压(Pa)，Pabs为减压脱泡槽的玻璃流路底部的压力(Pa)，SS=pSO2/Pabs＜2.0 (1)。

摘要： 本发明提供熔融树脂供给方法、熔融树脂供给装置、熔融树脂压缩成形方法、熔融树脂压缩成形装置及合成树脂制容器的制造方法。以挤压机的挤压口为中心配置的各输送机构将从挤压机的挤压口压出的熔融树脂以每规定长度交替地切断，并输送到对各输送机构设定的供给位置，并依次供给到与各输送机构成对设置的多个压缩成形模具而进行压缩成形。由此，在将从挤压机压出的熔融树脂切断而供给到压缩成形模具，通过压缩成形制造规定形状的合成树脂成形品时，能够适合利用于需要施加更高载荷的合成树脂成形品的制造中，并且不言而喻能够以良好的精度将熔融树脂供给到压缩成形模具，且即使在供给到压缩成形模具后，也能够使供给后的熔融树脂的位置精度不受损。

摘要： 一种容器，包括：可储存熔融金属的密闭容器本体50；通过设置在容器本体50内周的该容器本体50底部50a附近位置的开口57a，向该容器本体50外周的上部57b延伸的熔融金属流路；用于调整容器本体内压力的装置101、313。因此，能提供不需要交换储料器等部件的容器。

摘要： 本发明公开一种可在线监测烧结液相熔融和渗流特性的设备和方法，该设备的液相熔滴系统中，十字形刚玉管设置在加热熔炉中，由加热熔炉为其提供高温环境；耐高温样品放置容器悬吊在十字形刚玉管的竖直管中，耐高温样品放置容器用于盛装待烧结样品，其底部设置有熔滴出口；液相渗流系统包括坩埚、耐高温支撑柱、重力传感器、移动装置和控制器，耐高温支撑柱固定在移动装置上，坩埚支撑在耐高温支撑柱上，坩埚用于盛装铁矿石颗粒；重力传感器设置在耐高温支撑柱和移动装置间，用于感应坩埚在接收熔滴前后的耐高温支撑柱、坩埚及其内容物的总重量。本发明将液相和颗粒填充层分别加热，可分别研究烧结熔融和在颗粒填充层中渗流的特性。

摘要： 本发明主要涉及一种用于热处理组合物[组合物（C）]的方法，该组合物包含至少一种可熔融加工的全氟聚合物[聚合物（F）]，该全氟聚合物由四氟乙烯（TFE）共聚物与一种或多种全氟化共聚单体[共聚单体（F）]形成，这些共聚单体含有至少一个乙烯类型的不饱和度，该不饱和度的量为按重量计从0.5%至13%、优选按重量计从0.6%至11%、并且更优选按重量计从0.8%至9%；所述聚合物（F）具有至少4.5 mmol/kg的量的反应性端基，这些反应性端基包括由氢原子、氧原子和烯键式不饱和双键组成的组中的至少一项，该方法至少包括在至少260°C的温度下热处理该组合物（C）的步骤。