腐蚀产物膜
腐蚀产物膜的相关文献在1992年到2022年内共计234篇,主要集中在金属学与金属工艺、石油、天然气工业、化学工业
等领域,其中期刊论文192篇、会议论文32篇、专利文献390523篇;相关期刊78种,包括北京科技大学学报、材料工程、石油化工腐蚀与防护等;
相关会议25种,包括第八届(2011)中国钢铁年会、2011中国材料研讨会、第七届海峡两岸材料腐蚀与防护研讨会等;腐蚀产物膜的相关文献由530位作者贡献,包括路民旭、白真权、赵国仙等。
腐蚀产物膜—发文量
专利文献>
论文:390523篇
占比:99.94%
总计:390747篇
腐蚀产物膜
-研究学者
- 路民旭
- 白真权
- 赵国仙
- 林冠发
- 陈长风
- 张雷
- 郑茂盛
- 赵新伟
- 李春福
- 高克玮
- 严密林
- 朱世东
- 柳伟
- 吕祥鸿
- 常炜
- 杨延清
- 陈尧
- 刘会
- 周卫军
- 许立宁
- 尹志福
- 曾德智
- 李大朋
- 武会宾
- 任呈强
- 冯耀荣
- 唐荻
- 张勇
- 李鹤林
- 梁明华
- 王成达
- 王立东
- 苗健
- 郭兴蓬
- 高纯良
- 乔利杰
- 任强
- 俞芳
- 吴荫顺
- 孙冬柏
- 孙建波
- 孟惠民
- 尹成先
- 庞晓露
- 张国安
- 施太和
- 朱小龙
- 李国敏
- 李晓伟
- 王斌
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伍丽娟;
楼一珊;
史宝成;
张兴凯;
张引弟
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摘要:
通过Mott-Schottky法和失重法,研究了两种阴离子溶液(Na_(2)SO_(4)和NaHCO_(3))对P110钢表面富铁相硫化亚铁(FeS_(1-x))腐蚀产物膜保护性的影响,并通过X射线衍射(XRD)、X射线光电子能谱(XPS)和扫描电镜(SEM)对其保护性的变化进行了解释。结果表明:经过Na_(2)SO_(4)溶液浸泡的腐蚀产物膜更容易发生电子转移和溶质扩散,表现为p型半导体特性,保护性较差;经过NaHCO_(3)溶液浸泡后,电子转移和溶质扩散得到减缓,腐蚀产物膜表现为n型半导体特性,保护性较好。
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李臻;
邱婕;
周晓义;
刘银磊;
程嘉瑞
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摘要:
在高温高压釜中进行CO_(2)和O_(2)共存流动液体环境中N80油管钢的腐蚀实验,采用失重法测量腐蚀速率,扫描电镜(SEM)和X射线衍射仪(XRD)测试腐蚀表面形貌和成分的方法,得到N80钢在流动多元热流体中的腐蚀规律与形貌特征。实验结果表明:在CO_(2)和O_(2)共存环境下,N80钢腐蚀以均匀腐蚀为主伴有部分局部腐蚀,腐蚀速率呈现随温度的升高先快速增大后缓慢减小的趋势;200°C时生成的腐蚀产物以碳酸亚铁和铁的氧化物为主,该腐蚀产物膜更为致密,腐蚀速率更小;在CO_(2)和O_(2)共存环境下相比于介质中仅含CO_(2)或O_(2)环境下N80钢的腐蚀程度更严重。
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王媛媛
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摘要:
为获得CO2分压对N80钢腐蚀的影响规律,提高对N80钢油气管线的腐蚀防护效果。应用高温高压釜实验装置,采用挂片对比试验方法,借助扫描电镜手段,研究了不同CO2分压条件下,N80钢挂片腐蚀产物膜表面形貌、腐蚀产物膜下金属基体表面形貌、挂片横截面腐蚀产物膜特点以及挂片腐蚀速率和挂片表面腐蚀产物膜生长特点。随着CO2分压的增加,挂片表面产生的腐蚀产物膜由薄到厚,由平滑到粗糙;腐蚀速率逐渐增加,且存在峰值腐蚀速率;腐蚀产物膜生成初期,生成过程不均匀,导致局部腐蚀或者蚀斑;腐蚀产物膜存在内、中间、外3层结构,由内到外逐层减薄;内层与中间层结合较差,内层与外层之间存在明显的空隙,易发生严重局部腐蚀。输送含CO2油气管线的腐蚀防护,关键是在投产初期抑制局部腐蚀的发生,一旦腐蚀产物膜均匀发展,将对管线产生较好的防护。
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张志慧;
顾洋;
袁睿;
武会宾
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摘要:
为了研究Cr5和Cr7(质量分数/%)钢在CO2-EOR高温高压服役条件下的腐蚀机理,利用高温高压反应釜模拟其腐蚀行为,使用失重法测定了腐蚀速率,采用SEM、EDS、XRD和XPS等手段对腐蚀产物进行了观察与分析,探讨了试验钢在CO2条件下的腐蚀机理,并提出了腐蚀模型.研究结果表明,Cr5钢的腐蚀速率为0.734 75 mm/a,Cr7钢的腐蚀速度为0.217 32 mm/a;腐蚀产物均由外层的FeCO3晶体以及内层的非晶态FeCO3和Cr(OH)3组成;腐蚀初期,产物膜以原位形成和阳极溶解后逐渐沉积两种途径生成;产物完全覆盖基体后,离子在界面处的扩散后沉积成为产物膜生长的主要途径.
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谭卓伟;
杨留洋;
王振波;
豆肖辉;
张大磊;
张明阳;
金有海
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摘要:
天然气管道内表面局部腐蚀缺陷会诱发局部流场突变影响局部腐蚀进程,利用高剪切力的冲刷腐蚀实验装置进行流动状态下的电化学腐蚀在线测试,研究了局部腐蚀深坑对局部腐蚀进程的影响.试样在冲刷腐蚀过程中的界面腐蚀电化学信号通过电化学阻抗谱进行分析,腐蚀产物膜的成分及特征通过扫描电子显微镜(SEM)、能量衍射谱图(EDS)以及X射线衍射(XRD)表征,并结合计算流体力学(CFD)分析了流场参数对腐蚀传质过程的影响.结果表明,表面缺陷会诱导局部位置流场发生变化,增强局部位置的传质作用,缺陷表面腐蚀产物也因此随着流速的变化而呈现不同的微观形态.在较高强度流场下,局部增强的壁面剪切力会剥离部分致密腐蚀产物膜,导致测试表面形成大阴极小阳极的电化学分布,促进局部位置的腐蚀进程,从而加速局部腐蚀发生.
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张凯丽;
谢飞;
吴明;
王丹;
盖左松;
刘晋
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摘要:
将X70管线钢焊缝在模拟南海海泥溶液中浸泡腐蚀10,24,72,120 h后,通过扫描电镜和能谱仪分析了其表面腐蚀产物的形貌及组成,通过慢应变速率拉伸试验和动电位极化试验研究了腐蚀产物膜对焊缝腐蚀行为的影响.结果表明:随着腐蚀时间的延长,焊缝表面腐蚀产物膜逐渐增厚,腐蚀72 h时形成致密的腐蚀产物膜,腐蚀120 h后膜中产生较多孔洞和裂纹;随着腐蚀时间的延长,焊缝的应力腐蚀敏感性呈现先增大再减小再增大的趋势,电化学腐蚀性能的变化趋势相同;腐蚀72 h时,致密腐蚀产物膜的形成降低了焊缝的应力腐蚀敏感性,提高了其耐腐蚀性能.
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谢飞;
李佳航;
王新强;
马成;
苏禹铭;
孙小晴
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摘要:
天然气管道的CO2腐蚀是一个普遍现象,但对于其腐蚀机理目前仍然缺乏深入的理解和认识,因而难以解释 CO2的腐蚀行为并建立有效的腐蚀速率预测模型.为此,从均相化学反应、电化学反应和传质过程3个方面,讨论了 CO2腐蚀机理,分析了影响CO2腐蚀的关键因素,总结了相应的CO2腐蚀速率预测模型的最新研究进展情况;在对CO2腐蚀机理最新理解的基础上,比较了各种模型的机理性和拓展性,总结了现行研究的缺陷和不足,并基于现存的问题对今后的研究方向进行了展望.研究结果表明:①目前对于CO2腐蚀机理的研究主要以理想溶液环境体系为主,未来需要对非理想溶液体系的CO2腐蚀机理进行研究;②关于CO2腐蚀反应机理的认识还不清楚,对于CO2能否直接参与阳极反应以及H2CO3能否直接被还原还存在着争议,需要进一步研究;③目前的腐蚀速率预测模型都只考虑了电化学腐蚀因素,而没有考虑管道内复杂流动的影响,应建立更符合管道实际工况的预测模型.结论认为,该研究成果有助于建立准确的CO2腐蚀速率预测模型.
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封子艳;
崔铭伟;
高志亮
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摘要:
为理清延长气田CO2含量(体积分数)、管内介质与管壁温差对X65湿气管线顶部腐蚀的影响,提高延长气田顶部腐蚀防护能力,应用自制管式冷凝和顶部腐蚀模拟实验装置,采用挂片失重法、扫描电镜以及EDS能谱等分析手段,分析了不同CO2含量、腐蚀温度条件下,管线顶部冷凝速率、顶部冷凝液pH值、挂片均匀腐蚀速率、挂片表面形貌、挂片截面形貌变化情况及腐蚀产物能谱特点.结果表明:管内介质与管壁温差增加,管段顶部冷凝速率呈指数升高,顶部冷凝液pH值略微升高,挂片表面腐蚀由局部腐蚀向均匀腐蚀转变,管线顶部冷凝速率严重影响挂片腐蚀形貌;CO2含量增加,冷凝液pH值降低,挂片表面均匀腐蚀、局部腐蚀速率均增加,但对均匀腐蚀与局部腐蚀之间的转化影响不大;顶部外层腐蚀产物膜质地疏松,内部存在明显裂痕,易在挂片表面形成局部腐蚀,内层腐蚀产物膜腐蚀初期未能形成有效防护,导致局部腐蚀严重;CO2含量不同时,腐蚀产物主要成分Fe、O元素变化不大,腐蚀产物为FeCO3.
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谢飞;
李佳航;
王新强;
马成;
苏禹铭;
孙小晴
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摘要:
天然气管道的CO_(2)腐蚀是一个普遍现象,但对于其腐蚀机理目前仍然缺乏深入的理解和认识,因而难以解释CO_(2)的腐蚀行为并建立有效的腐蚀速率预测模型。为此,从均相化学反应、电化学反应和传质过程3个方面,讨论了CO_(2)腐蚀机理,分析了影响CO_(2)腐蚀的关键因素,总结了相应的CO_(2)腐蚀速率预测模型的最新研究进展情况;在对CO_(2)腐蚀机理最新理解的基础上,比较了各种模型的机理性和拓展性,总结了现行研究的缺陷和不足,并基于现存的问题对今后的研究方向进行了展望。研究结果表明:(1)目前对于CO_(2)腐蚀机理的研究主要以理想溶液环境体系为主,未来需要对非理想溶液体系的CO_(2)腐蚀机理进行研究;(2)关于CO_(2)腐蚀反应机理的认识还不清楚,对于CO_(2)能否直接参与阳极反应以及H2CO3能否直接被还原还存在着争议,需要进一步研究;(3)目前的腐蚀速率预测模型都只考虑了电化学腐蚀因素,而没有考虑管道内复杂流动的影响,应建立更符合管道实际工况的预测模型。结论认为,该研究成果有助于建立准确的CO_(2)腐蚀速率预测模型。
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高秋英;
贺三;
杨耀辉;
刘强;
杨祖国;
孙海礁;
张家骥;
张重德
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摘要:
针对塔河油田站内容器设备在高矿化度环境中的腐蚀情况,采用失重法和电化学测试方法,研究了3种Cl^(-)浓度下Q245R钢在塔河油田模拟水中的腐蚀行为。结果表明:在H_(2)S/CO_(2)环境中,随着Cl^(-)浓度的增加,Q245R钢的腐蚀速率先减小后急剧增大;高Cl^(-)浓度下,腐蚀产物膜中S元素的原子分数有所增加,而O元素的原子分数先增加后急剧减少,此时腐蚀产物不具有保护性;在3种Cl^(-)浓度条件下,均匀腐蚀速率均大于0.25 mm/a,评级为极严重腐蚀。由此可见,Q245R钢在高含Cl^(-)的塔河模拟水中不具备抗腐蚀能力。
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郝文慧;
杨建炜;
张雷;
路民旭
- 《第七届海峡两岸材料腐蚀与防护研讨会》
| 2010年
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摘要:
利用高温高压H2S反应釜,在碳钢表面制备了不同结构的腐蚀产物膜;通过Devanathan-stachurski双电解池电化学氢渗透方法,研究了腐蚀产物膜对管线钢氢渗透行为产生的影响.结果表明,不同条件下管线钢生成不同的腐蚀产物,而腐蚀产物膜促进了阴极析氢反应,膜层的存在增加了表面氢吸附浓度.以马基诺矿型FeS1-x晶体为主的膜层促进氢渗透行为的发生,而以磁黄铁矿型Fe1-xS晶体为主的膜层对氢渗透行为则有较强的抑制作用.
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彭衍磊;
蔺存国;
段东霞
- 《第七届海峡两岸材料腐蚀与防护研讨会》
| 2010年
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摘要:
本文以Al-Zn-In-Mg-Ga-Mn合金牺牲阳极为研究对象,采用动电位极化曲线和电化学阻抗谱分别研究了其在10%,30%和50%间浸率时不同干湿交替周期的电化学行为,并通过图谱解析对牺牲阳极电化学性能变化进行了评价.研究发现,随着干湿交替次数的增加,牺牲阳极自腐蚀电位逐渐正移,阳极极化率逐渐增加,溶解电流逐渐减小,阳极活性逐渐降低;电化学阻抗谱中感抗弧逐渐减小直至消失,容抗弧不断增大,表明其表面氧化膜和腐蚀产物膜逐渐增厚,活性溶解区域越来越小,阳极活化溶解反应越来越难.其中30%间浸率时牺牲阳极活性所受影响最小.在干湿交替条件下,铝合金阳极表面腐蚀产物更为致密,表面溶解不均匀,这是造成铝合金牺牲阳极活性降低的主要原因.
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周庆军;
杨建强;
齐慧滨;
张忠铧;
钱余海;
王炜
- 《第四届宝钢年会》
| 2010年
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摘要:
模拟油田介质环境,研究了L80-13Cr、BG13Cr110和BG13Cr110S三种13Cr马氏体不锈钢在不同温度和Cl-浓度条件下的CO2腐蚀性能及差异,并采用极化试验对腐蚀产物膜的电化学腐蚀性能进行了研究.结果表明,在本试验条件下三种材料均发生均匀腐蚀,其中BG13Cr110S腐蚀速率最低,L80-13Cr腐蚀速率最高,三种材料的腐蚀产物膜在致密性和钝化性能上也存在明显差异.
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