燃尽风

摘要： 针对某电厂8号炉垂直水冷壁管与燃尽风喷口弯管交界区域发生频繁、有规律的泄漏的问题,从机组结构、运行参数、理化分析等多个角度进行讨论,分析认为造成泄漏的主要原因是该区域存在热疲劳和局部的结构应力;造成热疲劳可能与以下因素有关:a)较低温度的燃尽风与高温烟气交替洗刷管壁造成冷热交变;b)水冷壁相邻管温度梯度过大或壁温波动较大;c)吹灰器过热度不足或吹灰带水;d)垂直水冷壁管与燃尽风弯管区膨胀状态不一致。

摘要： 以某电厂1000 MW超超临界机组П型锅炉为研究对象,基于基础理论分析得到了在不考虑锅炉燃尽风作用时的高温再热器屏间壁温理论分布特性。通过实际运行调整并定义不同场景得到了各场景下高温再热器屏间壁温的实际分布特征,深入分析了燃尽风水平摆角和风门开度组合方式对高温再热器屏间壁温实际分布特性的影响,形成了改善高温再热器屏间壁温分布的调整思路并取得了预期效果,达到了机组安全、稳定及经济运行的目的,对同类型机组具有一定的指导和参考价值。

摘要： 通过改变燃尽风的比率和反切角度,探究不同负荷、燃尽风占比及燃尽风反切角度对温度、产物浓度分布以及出口参数的影响。

摘要： 国家对环境保护的要求逐渐提高,从而导致燃煤电厂氮氧化物排放受到更严格的控制。在燃煤锅炉中,燃尽风是一种控制氮氧化物排放的重要手段。文章介绍了燃煤锅炉中氮氧化物的生成类型以及燃尽风对脱硝的影响。具体分析了燃尽风的风率、高度和布置位置对燃煤锅炉氮氧化物生成的影响。

摘要： 国家对环境保护的要求逐渐提高,从而导致燃煤电厂氮氧化物排放受到更严格的控制.在燃煤锅炉中,燃尽风是一种控制氮氧化物排放的重要手段.文章介绍了燃煤锅炉中氮氧化物的生成类型以及燃尽风对脱硝的影响.具体分析了燃尽风的风率、高度和布置位置对燃煤锅炉氮氧化物生成的影响.

摘要： 切圆燃烧锅炉不同配风方式对锅炉热效率和NOx排放浓度的研究文献很多,但其对炉内整个燃烧区域高温腐蚀的影响特性的报道较少.以某660 MW超临界机组锅炉为研究对象,通过现场测试,研究了不同配风方式对NOx 排放浓度和炉膛水冷壁高温腐蚀的影响特性,并给予了炉内水冷壁高温腐蚀运行防控方面的指导.额定负荷运行工况下,建议AA托底风风门挡板开大,有利于控制冷渣斗区域水冷壁的高温腐蚀;开大周界风门挡板以及关小紧凑燃尽风(CCOFA)和分离燃尽风(SOFA)风门挡板,将缓解主燃烧器与燃尽风之间区域水冷壁、主燃烧器区域水冷壁和冷渣斗区域水冷壁的高温腐蚀,这将为同类型机组运行提供指导和借鉴.

摘要： 针对某75 t/h四角切圆煤粉电站锅炉采用深度空气分级脱硝后带来的CO浓度提升问题,提出了高风速燃尽风射流对NOx与CO协同控制的方法.使用计算流体力学(CFD)数值模拟方法,研究了该技术的工作原理以及对火焰燃烧特性的影响.研究结果表明:①对传统空气分级,燃尽风风率从20％增加到40％时,锅炉出口NOx质量浓度从450 mg/m3降低到263 mg/m3,同时折烟角处CO质量浓度从15.5 mg/m3增加到428.3 mg/m3;②采用高速燃尽风,燃尽风风率为40％,风速提高至82 m/s,可以保证NOx与CO同时有效控制;③高风速对CO燃尽的原因,归因于在炉内形成一个大回流区,此处有氧浓度高、停留时间长、湍流强度高等特点,这些都促进了CO燃尽,模拟也表明高风速燃尽风喷射不影响炉内煤粉燃烧过程.该新工艺的提出与数值模拟研究,对深度空气分级脱硝与CO同时控制的工业应用有一定理论指导意义.

摘要： 针对存在汽温偏差的某660 MW四角切圆锅炉,采用数值模拟与试验方法研究了墙式燃尽风水平摆角以及风量偏置对烟温偏差及燃烧特性的影响.模拟结果与现场实际情况吻合较好.模拟结果表明,左右墙燃尽风均等垂直送入炉内时,左侧烟气温度高于右侧,存在明显烟温偏差,现场实际运行中也表明存在明显汽温偏差.燃尽风顺时针与主气流反切送入炉内减弱了烟气残余旋转,有利于减少左右侧烟温及汽温偏差、提高燃烧效率.增加左墙燃尽风风量、减少右墙燃尽风风量后,左右侧区域烟气流量均匀性得到改善,烟温及汽温偏差减小;下炉膛未燃尽碳、CO与燃尽风混合强度增强,其燃烧剧烈程度增加,提高了燃烧效率.在实际运行中,建议燃尽风与主气流反切送入炉内,或者适当增加左墙燃尽风开度,既可以降低烟温/汽温偏差,又可以提高燃烧经济性.

摘要： 目前工业所用四角切圆燃气锅炉由于其炉膛截面积小、火焰伸展距离较短且有部分重叠,造成局部高温区域较大、热力型NOx生成量高居不下.对此,本文借助燃煤锅炉降氮原理,通过低氮燃烧器+燃尽风(OFA)+烟气再循环(FGR)技术路线来控制热力型NOx生成,同时利用Fluent商用软件模拟及在75 t/h四角切圆燃气锅炉进行实炉试验.结果表明:低氮燃烧器能降低25％～30％的NOx生成量;燃尽风系统能降低20％～25％的NOx生成量;烟气再循环系统能降低60％～70％的NOx生成量.采用该技术路线能将四角切圆燃气锅炉NOx生成量从400 mg/m3控制在80 mg/m3以下,减排效果显著.研究成果可为NOx生成量偏高的燃气锅炉提供了技术借鉴.

摘要： 以某电厂350 MW机组为例,研究褐煤掺烧比例30％、40％、50％时对锅炉热效率的影响;在220 MW、265 MW、350 MW负荷时,研究燃尽风门全关以及开度50％时对锅炉热效率的影响,得到不同燃尽风量的锅炉热效率随电负荷变化的曲线.研究结果可为同类型机组提供参考.

摘要： 燃煤机组普遍采用空气分级低NOx燃烧技术和尾部加装SCR的组合进行NOx排放浓度的控制。对于既定的燃烧设备，燃烧控制参数的设定(包括燃尽风率、燃尽风投运方式、氧量等)对燃烧NOx浓度、飞灰含碳量、结渣倾向性等具有不同方向和程度的影响，因此燃烧NOx浓度与飞灰含碳量、结渣倾向性存在一个协调控制的关系。另外，不同的煤种具有不同的燃烧特性，从而对燃烧NOx浓度和飞灰含碳量都有不同的影响。本文将通过试验，研究不同煤种、不同燃尽风率及其配置方式对燃烧NOx浓度和飞灰含碳量的影响，探索协调优化的控制策略。低氮燃烧是燃煤机组脱硝的有效方式之一,在一台330MW机组上,通过试验,研究了不同煤种、不同燃尽风投运方式对锅炉燃烧NOx浓度和运行经济性的影响.结果表明,富动24较优混有显著的低NOx特性和运行经济性;可能受设备特性影响,开两层到四层燃尽风对燃烧NOx浓度影响不大,但对飞灰含碳量的影响较大,开两层燃尽风时飞灰含碳量下降可影响炉效0.42个百分点;在试验煤种下燃尽风投运高度的变化对燃烧NOx浓度和飞灰含碳量的影响幅度都不大.

摘要： 针对国内某发电公司一台俄制800MW旋流燃烧器煤粉炉NOx排放较高的问题,采用空气风分级燃烧方式以降低NOx排放量.基于CFD软件平台,在额定负荷下,分别对3种不同燃尽风喷口位置的改造方案,进行炉内燃烧及污染物生成的数值模拟.综合比较炉内各参数的变化,确定最佳燃尽风喷口位置.结果表明:燃尽风喷口位置影响NOx的还原效果、炉膛出口烟温和煤粉焦炭转化率.燃尽风喷口位置升高,NOx排放量减小,炉膛出口烟温提高,煤粉焦炭转化率下降.

摘要： 根据对象锅炉和现场的实际情况提出了三种燃尽风布置方式,并对燃尽风风率对不同布置方式下炉内燃烧和NOx 排放的影响进行数值模拟分析.得出了燃尽风风率为30％左右时,三种布置方式下锅炉各参数都表现出合理的水平,并且能够满足NOx 排放要求;两段送风的深度空气分级方式在煤粉的燃烧和燃尽,降低NOx 的排放量方面效果较好,且燃尽风喷口的控制较为灵活,对增强锅炉的适应性较为有利,更为适合目标锅炉的低氮燃烧改造的结论.

摘要： 本文对300MW四角切圆锅炉燃烧和NOX 排放特性进行了模拟，得到了炉膛内烟气速度场，温度场和燃烧产物的组分浓度分布，并对缩腰配风工况下的速度、温度、氧量和NOX 排放浓度与试验值进行对比，发现模拟值与试验值符合较好，验证了模型的合理性。同时，对比了主燃区二次风缩腰配风，均匀配风与倒宝塔配风三种种配风方式对炉内流场、燃烧和NOX 排放特性的影响，结果表明，缩腰配风更利于降低 NOX的排放。在25m，28m 及31m 处分别增加两个燃尽风喷口，对比结果显示，28m 处为燃尽风喷口布置的最佳高度。

摘要： 针对立体分级燃烧系统的670t/h 机组，利用CFD 平台，经实验数据验证网格、燃烧模型及NO 模拟 方法，研究燃尽风对立体分级燃烧系统中NO 排放特性的影响。研究发现，立体分级燃烧系统中燃尽风的 开启可有效抑制NO 的生成；随着燃尽风位置的增高，炉膛出口NO 排放量降低，煤粉从主燃区运行至燃 尽区最佳停留时间为0.65s。

摘要： 针对某燃用烟煤220t/h 机组，其燃烧器采用四角切圆矩形炉膛布置方式，在主燃烧区域通过采用水 平浓淡燃烧器、在三次风上层加装高位燃尽风喷口（SOFA），采取燃料水平分级与空气垂直分级结合的方 式进行改造，降低氮氧化物（NOx）排放水平。研究了SOFA 对锅炉NOx 排放和飞灰可燃物的影响规律。 试验和计算结果均表明，当采用合理的燃尽风布置，二次风倒塔配风方式更有利于NOx 排放量的降低，且 降低幅度较大；炉膛出口氧量对NOx 排放影响较大，随着炉膛出口氧量的降低，氮氧化物的排放量也是降 低的。同时，实验和计算均表明飞灰可燃物含量一直保持较低水平，保持了较高的燃烧效率，没有对锅炉 的经济性运行带来负面影响。

摘要： 针对立体分级燃烧系统的670t/h 机组，利用CFD平台，经实验数据验证网格、燃烧模型及NO模拟方法，研究燃尽风对立体分级燃烧系统中NO 排放特性的影响。研究发现，立体分级燃烧系统中燃尽风的开启可有效抑制NO的生成；随着燃尽风位置的增高，炉膛出口NO排放量降低，煤粉从主燃区运行至燃尽区最佳停留时间为0.65s。

摘要： 华润登封电厂#3、4炉投产后,锅炉SCR入口NOX经多方试验调整,仍不能满足设计要求,较设计排放值偏高,#3炉通过对燃尽风的技改和发电部实行合理的指标评价体系,使得目前#3炉的SCR入口NOX排放值大幅降低,降低了喷氨量,有效的防止了空预器堵塞,同时也为地方环保做出了贡献.本文介绍了超临界直流锅炉燃尽风技改前后和发电部实行合理的指标评价体系前后的比对,总结出了对于600MW超临界直流炉SCR入口NOX排放值高的技改建议和运行调整建议.指出华润登封电厂#3机组通过燃尽风的成功技术改造和运行值际竞赛指标的优化，使得#3炉SCR入口NOX排放降低100mg/Nm3左右，从而减少了氨的用量、减缓了空预器堵塞的可能，更加降低氮氧化物的排放。

摘要： 在一维热态试验炉上，将煤粉、生物质分别作为主燃料和再燃燃料，配合燃尽风进行分级燃烧。研究了锯末、玉米秆和棉花杆三种生物质再燃时，再燃区温度、再燃比、再燃空气量、再燃区位置对NOx 脱除率和飞灰含碳量的影响。结果表明，再燃区温度的升高有利于提高NOx 脱除率，但温度不宜过高。增大再燃比和减少再燃空气量都可以提高NOx 脱除率。再燃区位置对飞灰含碳量有显著影响。三种生物质的NOx 脱除效果的差异不明显，NOx 脱除率最高可达到50%。

摘要： 针对某电厂660MW四角切圆煤粉锅炉由于NOx排放高,进行了增加SOFA风的低氮改造.本文利用ANSYS FLUENT 14.0软件进行了低氮改造后燃烧特性的数值模拟,数值模拟的结果与现场实际情况吻合比较好,验证了本文数值模拟结果的有效性,主要研究了炉膛速度场、温度场、组分场和污染物分布的规律,尤其是研究了不同SOFA风门开度下,燃烧器区域以及沿着炉膛高度方向NOx变化的规律.主要结论如下:(1)低氮改造后增加SOFA风温度分布较均匀,切圆形成比较好,没有出现火焰贴墙现象;(2)燃烧区域最高温度由30％开度(SOFA风门)的1803 K降低到100％开度(SOFA风门)的1684K,风门开度变化70％,最高温度降低了118.8K;(3)燃烧器区域最高NOx浓度由30％开度(SOFA风门)的388mg/Nm3(6％ O2)降低到100％开度(SOFA风门)的259mg/Nm3(6％ O2),最高NOx浓度降低了129mg/Nm3; (4)炉膛出口NOx浓度由30％开度(SOFA风门)的487.9mg/Nm3 (6％ O2)降低到100％开度(SOFA风门)的307.4mg/Nm3,降低了180.Smg/Nn3 (6％ O2).通过增加SOFA风低氮改造后,调节SOFA风开度是一种有效的降低炉膛出口NOx浓度方法.

摘要： 油二次风协助着火自稳燃W火焰锅炉及自稳燃方法，本发明涉及W火焰锅炉及自稳燃方法，本发明为了解决W火焰锅炉压负荷能力不足，锅炉的最低负荷仅能维持在满负荷的50％左右，低负荷运行时稳燃效果不好的问题，上炉膛、下炉膛、前墙和后墙构成炉体，多个旋风筒燃烧器呈直线排列分别安装在上炉膛的前炉拱和后炉拱上，多个可调油二次风喷口呈直线排列活动连接安装在上炉膛的前炉拱和后炉拱上，每个可调油二次风喷口靠近一个旋风筒燃烧器对应设置，每个调节拉杆安装在一个可调油二次风喷口上，每个可调油二次风喷口内安装有一个点火油枪和一个乏气喷口。本发明属于锅炉燃烧领域。

摘要： 油二次风协助着火自稳燃W火焰锅炉及自稳燃方法，本发明涉及W火焰锅炉及自稳燃方法，本发明为了解决W火焰锅炉压负荷能力不足，锅炉的最低负荷仅能维持在满负荷的50％左右，低负荷运行时稳燃效果不好的问题，上炉膛、下炉膛、前墙和后墙构成炉体，多个旋风筒燃烧器呈直线排列分别安装在上炉膛的前炉拱和后炉拱上，多个可调油二次风喷口呈直线排列活动连接安装在上炉膛的前炉拱和后炉拱上，每个可调油二次风喷口靠近一个旋风筒燃烧器对应设置，每个调节拉杆安装在一个可调油二次风喷口上，每个可调油二次风喷口内安装有一个点火油枪和一个乏气喷口。本发明属于锅炉燃烧领域。

摘要： 一种危废焚烧二燃室二次风进风装置，包括外壳、二次风进风口、空腔和二次风分进口，外壳为中空圆柱形，外壳密封套接于二燃室壳体上，并与之构成空腔，外壳上沿周向均匀开设若干个二次风进风口，二燃室壳体上设置斜向二次风分进口，二次风进风口与二燃室的横截面呈30~60°，二次风分进口与筒体横截面及竖截面均呈30~60°。该装置通过斜向进风口为进入二燃室的二次风提供一个角度，在二燃室中形成多股稳定的气流。

摘要： 一种预热式SOFA燃尽端面风切向射入型预燃室结构，包括预燃室以及引入助燃空气的内二次风出口通道、外二次风入口管道I和外二次风入口管道Ⅱ，所述预燃室包括预燃室外壳和预燃室内胆，所述外二次风入口管道I通过沿预燃室端面圆周切向均匀分布的外二次风出风喷口Ⅰ连接燃烧室，外二次风入口管道Ⅱ通过沿预燃室内胆圆周切向均匀分布的外二次风出风喷口Ⅱ连接预燃室。本实用新型可以极大缩短工业煤粉锅炉点火时间，减少点火燃料的消耗，尤其对于冷炉和煤质较差的点火过程，点火预热燃料的节约效果非常明显，抑制燃烧过程中的结焦现象，同时兼顾高效燃烧和低NOx排放。

摘要： 本发明公开了一种摆动式燃尽风装置及燃尽风系统以及燃尽风控制方法，摆动式燃尽风装置在燃尽风箱内设有两层横向的隔板，将燃尽风箱分为上、中、下三个燃尽风道，在上、下两个燃尽风道的末端喷口内均设有与风道轴向呈倾斜布置的数块纵向挡板，下燃尽风道末端由其纵向挡板形成的喷射方向与炉内主旋气流的旋向相反，上燃尽风道末端由其纵向挡板形成的喷射方向与炉内主旋气流的旋向相同。本发明能加快燃尽风和煤焦的混合，充分利用燃尽区高度和煤焦停留时间，提高燃烧效率和燃尽率，减轻空气分级燃烧对燃烧效率以及飞灰含碳量带来的负面影响，并减小炉膛出口烟气残余旋转的作用和减轻水冷壁区域的高温腐蚀和结渣问题。

摘要： 中心给粉旋流煤粉燃器和燃尽风布置结构，它涉及一种煤粉燃器和燃尽风布置结构。本发明解决了现有的工业煤粉锅炉NOx的排放量高、煤种适应性差以及变负荷适应能力差的问题。所述一次风管、内二次风通道和外二次风通道同轴布置，所述内二次风通道内设置有内二次风旋流器，所述外二次风通道内设置有外二次风旋流器；所述一级燃尽风喷管组由多根直径相等的射流细管组成，各射流细管沿圆周方向均布设置在中心给粉旋流燃烧器外侧，所述二级燃尽风喷口水平布置于炉膛上部侧壁上，一级燃尽风喷管组的射流细管进风口处设置有一级燃尽风调节风门，所述二级燃尽风喷口进风口处设置有二级燃尽风调节风门。本发明用于工业煤粉锅炉上。

摘要： 本发明公开了一种摆动式燃尽风装置及燃尽风系统以及燃尽风控制方法，摆动式燃尽风装置在燃尽风箱内设有两层横向的隔板，将燃尽风箱分为上、中、下三个燃尽风道，在上、下两个燃尽风道的末端喷口内均设有与风道轴向呈倾斜布置的数块纵向挡板，下燃尽风道末端由其纵向挡板形成的喷射方向与炉内主旋气流的旋向相反，上燃尽风道末端由其纵向挡板形成的喷射方向与炉内主旋气流的旋向相同。本发明能加快燃尽风和煤焦的混合，充分利用燃尽区高度和煤焦停留时间，提高燃烧效率和燃尽率，减轻空气分级燃烧对燃烧效率以及飞灰含碳量带来的负面影响，并减小炉膛出口烟气残余旋转的作用和减轻水冷壁区域的高温腐蚀和结渣问题。

摘要： 一种燃尽风环形布置的中心给粉稳燃型燃烧装置，它涉及一种稳燃型燃烧装置。本发明解决了现有的工业煤粉锅炉燃烧装置存在NOx的排放高、火焰稳定性差、燃尽效果差以及炉内结渣严重的问题。所述一次风管设置在内二次风通道内，所述内二次风通道设置在外二次风通道内，所述内二次风旋流器设置在内二次风通道内，所述外二次风旋流器设置在外二次风通道内；所述一次风管、内二次风通道、外二次风通道和预燃室均同轴设置；所述预燃室的进口端至出口端为渐扩式扩口形状或圆筒形状，预燃室的进口端与外二次风通道出口端连通，预燃室的出口端与炉膛前墙连通，所述燃尽风喷口沿圆周方向均布设置在预燃室外侧。本发明用于工业煤粉锅炉上。

摘要： 中心给粉旋流煤粉燃器和燃尽风布置结构，它涉及一种煤粉燃器和燃尽风布置结构。本发明解决了现有的工业煤粉锅炉NOx的排放量高、煤种适应性差以及变负荷适应能力差的问题。所述一次风管、内二次风通道和外二次风通道同轴布置，所述内二次风通道内设置有内二次风旋流器，所述外二次风通道内设置有外二次风旋流器；所述一级燃尽风喷管组由多根直径相等的射流细管组成，各射流细管沿圆周方向均布设置在中心给粉旋流燃烧器外侧，所述二级燃尽风喷口水平布置于炉膛上部侧壁上，一级燃尽风喷管组的射流细管进风口处设置有一级燃尽风调节风门，所述二级燃尽风喷口进风口处设置有二级燃尽风调节风门。本发明用于工业煤粉锅炉上。

摘要： 本发明涉及工业煤粉锅炉的设计和燃烧技术领域，公开了一种燃尽风配风系统。该燃尽风配风系统包括锅炉本体(17)、与所述锅炉本体(17)相连接的预燃式煤粉燃烧器、多次风通道和多级燃尽风喷口组；其中，所述多次风通道连接至所述预燃式煤粉燃烧器上，用于向所述预燃式煤粉燃烧器内多次喷射风；所述多级燃尽风喷口组沿所述锅炉本体(17)内烟气的流动方向依次设置在所述锅炉本体(17)上，用于向所述锅炉本体(17)内喷射再循环烟气或空气。该燃尽风配风系统能够促进煤粉燃料燃尽，降低氮氧化物的污染排放，减少飞灰和结焦，大大提高燃尽率和锅炉效率。