高温腐蚀

摘要： 针对某发电有限公司2×350 MW对冲燃烧锅炉水冷壁高温腐蚀及结焦的问题进行分析,燃烧器烧损导致炉内动力场不均火焰刷墙、硫分含量高、二次风压低、吹灰器蒸汽吹损等是引起高温腐蚀的主要成因。通过贴壁风改造及后续的优化改造后,锅炉两侧墙的主燃烧区水冷壁得到保护,H_(2)S和CO浓度明显降低,水冷壁高温腐蚀情况缓解。优化改造后2019年水冷壁防护区域没有进行换管,设备可靠性明显提高,水冷壁高温腐蚀治理效果显著。

摘要： 使用反应釜开展新型奥氏体耐热钢HR80在650°C、25 MPa超临界水环境氧化腐蚀试验,获得HR80钢在超临界水中的抗腐蚀性能.利用电子天平对实验前后的试样进行称重测量,利用扫描电镜(SEM)、X射线衍射仪(XRD)、X射线能谱仪(EDS)对HR80钢的氧化膜表面形貌、横截面形貌、物相以及氧化膜中元素成分分布进行表征.根据腐蚀增重曲线可知,HR80钢的腐蚀动力学遵循抛物线腐蚀规律.氧化膜为典型的双层结构,外层主要为Fe_(3)O_(4)和Fe_(2)O_(3),内层主要由Fe-Cr尖晶石组成.此外,氧化层与基体之间形成了Cr_(2)0_(3)氧化膜.提出了HR80钢在超临界水中的氧化过程以及氧化膜形成的主要原因.

摘要： 燃煤电站锅炉水冷壁的高温腐蚀现象较为普遍,特别是锅炉低氮燃烧后,水冷壁的高温腐蚀情况加剧,影响锅炉的安全运行。以670 MW超临界燃煤电站煤粉垂直浓淡分离燃烧锅炉水冷壁高温腐蚀为例,从煤粉分配、还原性气氛、二次风分配等方面分析了水冷壁高温腐蚀的原因,并制定了相应的防范措施。

摘要： 为研究多孔壁风对煤粉燃烧特性和高温腐蚀的影响,通过布置采样点,获取温度、烟气组分等与煤粉燃烧相关的数据,做好实验准备工作;设置不同实验条件,分析多孔壁风对煤粉燃烧特性及高温腐蚀的影响.实验结果表明,正三角形配风方式最有利于煤粉的充分燃烧;多孔壁风量在8.3%左右时,水冷壁的高温腐蚀改善效果最好;正三角形配风方式最有利于防止高温腐蚀现象的发生.

摘要： 在电厂锅炉中,水冷壁和鳍板焊接位置容易出现开裂问题,引发泄漏,而导致开裂问题的原因中,包含了水冷壁区域高温腐蚀作用和横向裂纹,这些问题的出现会加剧水冷壁泄漏情况,所以需要引起重视。对此,需要针对锅炉水冷壁区域高温腐蚀和横向裂纹的原因进行分析,明确导致这些问题的主要因素,并针对高温腐蚀和横向裂纹,研究有效的应对策略,这对于提升锅炉水冷壁区域性能,减少泄漏问题都具有重要意义。

摘要： 针对某环保能源公司750 t/d垃圾焚烧炉二级过热器频繁泄漏的现象进行了分析,由于受热面高温腐蚀、二级过热器前受热面积灰、防磨瓦材质不当、吹灰压力偏高、过热器停炉后保护欠佳、入炉垃圾含水量大、渗滤液回喷量大等问题导致过热器管子泄露。通过采取二、三烟道在线清灰、二级过热器部分管子改为堆焊管、控制入炉垃圾含水量和渗滤液回喷量等整改措施,有效防止了二级过热器泄漏,保证了锅炉的安全稳定运行,并取得了良好的经济效益。

摘要： 针对某双切圆锅炉热角区域高温腐蚀问题,本文提出调节同层二次风流量的方法来改善热角上游的还原性氛围。基于Fluent软件模拟了不同冷角二次风流量工况下的炉内燃烧情况,结果表明:增加冷角二次风量可以基本消除双切圆锅炉水冷壁附近CO体积分数过高(>8%)的区域,大大缓解水冷壁高温腐蚀的问题。5%工况和10%工况下,炉膛近壁面安全区域面积占比分别上升了1.20%和1.35%,出口NO_(x)平均质量浓度分别升高2.99%和8.89%;而15%工况的炉膛防腐效果最佳,近壁面安全区域面积占比上升了3.60%,同时腐蚀严重区域占比下降了4.99%,出口NO_(x)平均质量浓度升高较明显,上升18.91%。在一般电厂实际调整过程中,冷角二次风增量应设置在5%~10%,对于燃用高硫煤且NO_(x)排放较低的电厂,建议将冷角二次风增量设置为15%左右,以最大限度缓解高温腐蚀。

摘要： 为了解决高卤素危废焚烧产生的高温烟气对余热锅炉水冷壁的腐蚀,深入研究了高温腐蚀机理、熔敷技术,发现积灰中氯含量越高,高温腐蚀越严重,含氯量大于5%时,腐蚀程度快速增加。腐蚀速度与壁温成正比,且烟温越高,腐蚀速度随壁温上升越剧烈。当烟气中S/Cl≥4时,可以有效抑制高温腐蚀。危废入炉时做好配伍保持高S/Cl,烟气温度高于650°C时,水冷壁区域采用HR-160合金进行熔敷的措施,可以解决高卤素危废高温腐蚀问题,保证余热锅炉长周期运行。

摘要： 燃煤锅炉采用深度空气分级低氮燃烧技术控制炉内NO;生成的同时,带来了严重的水冷壁高温腐蚀的问题,影响了机组的安全运行。以某660 MW超临界机组锅炉为研究对象,通过现场测试,研究了运行氧量、配风方式、磨煤机组合方式和配煤方式等对炉膛水冷壁高温腐蚀的影响特性,并通过运行参数的合理化设置改善了冷灰斗高温腐蚀的情况,取得了一定的效果。运行优化调整后,660 MW负荷优化工况下,冷灰斗区域烟气中CO体积分数平均值由调整前的52 125μL/L降为25 998μL/L,H_(2)S体积分数平均值由调整前的305μL/L降为100μL/L,降幅明显。但要根治高温腐蚀的问题,需从燃烧器和配风方式的改造角度综合进行治理。

摘要： 为了研究耐热钢在超临界二氧化碳布雷顿循环系统中的适用性,选择目前电厂常用的两种金属材料(马氏体钢T91和奥氏体不锈钢HR3C),在600°C/25 MPa的超临界二氧化碳环境中开展腐蚀试验。通过腐蚀质量增加研究了2种材料的腐蚀动力学规律;利用扫描电子显微镜(SEM)和能谱仪(EDS)测量腐蚀产物层的厚度,分析腐蚀产物的形貌和元素分布;利用X射线衍射仪(XRD)对试样表面腐蚀产物进行物相分析。结果表明:在超临界二氧化碳中,马氏体钢T91和奥氏体不锈钢HR3C的腐蚀质量增加随时间呈近似抛物线的变化规律,其中HR3C钢的耐腐蚀性能明显优于T91钢;T91钢的腐蚀产物层由外层Fe_(3)O_(4)、内层FeCr_(2)O_(4)和腐蚀产物/金属基体界面处的过渡区(金属基体和FeCr_(2)O_(4)的混合区)所组成;HR3C钢的表面腐蚀产物主要为具有保护性的Cr_(2)O_(3)氧化层。

摘要： 针对目前多数电厂采用低氮燃烧方式来减少NOx排放而导致水冷壁高温腐蚀严重的现状,本文通过配置好的标气模拟低氮燃烧方式下超(超)临界机组燃烧区域的强还原性气氛,通过管式炉模拟水冷壁高温环境,从而进行高温腐蚀加速试验.试验中分析了不同气氛下15CrMoG和12Cr1MoVG两种水冷壁材料试片的腐蚀增重曲线,并通过SEM和EDS分析材料试片的腐蚀微观形貌和成分元素.试验结果表明:H2S+O2+N2气氛下两种材料腐蚀增重曲线呈双对数曲线规律而CO+H2S+O2+N2气氛下呈幂指数接近于1的抛物线规律,CO+H2S+O2+N2气氛比H2S+O2+N2气氛的腐蚀能力更强;低氮燃烧方式下水冷壁高温腐蚀其实是H2S和游离态单质S协同腐蚀,CO的存在使得腐蚀能够持续不断进行;锅炉低氮燃烧方式下还原性气氛中15CrMoG的抗腐蚀性能比12Cr1MoVG更好.

摘要： 本文概括介绍了国内电站锅炉水冷壁高温腐蚀的现状,对比了电站锅炉广泛采用低氮氧化物燃烧技术前后水冷壁高温腐蚀的情况.详细阐述了目前防治水冷壁高温腐蚀的技术方法,着重分析了不同贴壁风方案的技术特点,提出了具有自主知识产权的贴壁风技术方案.

摘要： 针对某电厂#5锅炉出现的水冷壁高温腐蚀和结焦情况,通过分析结焦原因,认为较高的二次风/炉膛压差有利于增加炉膛烟气流的旋转动能，同时因二次风速高于一次风速，对一次风粉混合气流有引领作用，利于改善炉内贴壁燃烧工况，改善水冷壁表面处的还原性气氛，对于预防结焦及水冷壁高温腐蚀有利。脱硝改造后，运行中二次风挡板出风情况会发生变化，会影响炉内不同标高层的风量供给，必须采取措施保证主燃烧区域的氧量供给，保证煤粉气流燃尽性能。注意风道积灰、风门挡板破损导致四角送风产生偏差。运行中燃烧器摆角连杆机构会出现松脱或断裂，检修中要切实做好检查和处理工作，保证运行中可靠动作。再热减温水调节门，因前后压差大会出现密封面磨损情况，导致内漏情况发生，想办法降低调节门前后压差可以减轻磨损和冲蚀。因再热减温水调节门发生内漏机会较大，可增加截止门用于特殊情况下的系统隔离和调节门的更换。

摘要： 随着对环保要求的日益提高以及煤粉锅炉向大容量高参数发展,超临界电厂燃煤锅炉水冷壁高温腐蚀现象的发生日趋频繁,有的甚至已经影响到锅炉运行的安全性与经济性.本文对某电厂超临界锅炉水冷壁高温腐蚀进行了分析,通过对水冷壁管进行宏观检查、化学成分、力学性能、金相检验、扫描电镜及能谱分析等试验,结合水冷壁管在运行中的特殊工况,发现该管腐蚀层中硫、铁的含量相对较高,其腐蚀产物的主要组成为铁的硫化物和铁的氧化物,可以判断,该电厂锅炉水冷壁腐蚀的主要原因为硫化物型的高温腐蚀,并分析了影响高温腐蚀的各种因素,可为预防电站锅炉水冷壁高温腐蚀提供指导作用.

摘要： 分析辽阳石化分公司热电厂BG-410/9.8-M型燃煤锅炉水冷壁高温腐蚀失效的原因,提出对水冷壁采取的腐蚀控制措施.

摘要： 锅炉水冷壁腐蚀,严重影响了机组运行的安全性和经济性,对整个电网的安全生产和调度也造成了严重的影响.高温腐蚀是锅炉内高温烟气与金属壁面相互作用的一个复杂的物理化学过程,按其机理通常可分为三大类:硫化物(FeS2、H2S)型腐蚀、焦硫酸盐型腐蚀和氯化物型腐蚀.因此,对锅炉水冷壁腐蚀进行研究,解决水冷壁腐蚀问题具有重要的实际意义.

摘要： 分析了锅炉水冷壁高温腐蚀的机理和原因,指出采用的燃烧方式不同,腐蚀发生的原因和腐蚀部位也不相同,并针对性地提出侧边风技术等减防措施.

摘要： 为解决电站锅炉水冷壁高温腐蚀严重的问题,本文提出了一种新型贴壁风技术.以1台660MW切圆燃烧锅炉为研究对象,通过气固两相流动特性试验和数值模拟方法研究贴壁风喷口高宽比对660MW切圆燃烧锅炉流动和燃烧特性影响.研究结果表明:贴壁风流经区域O2浓度显著提高,CO浓度显著降低,近水冷壁区域氧化性气氛增强.随着贴壁风喷口高宽比的降低,喷口形状更加接近正方形,贴壁风射流刚性逐渐增强、扩散性逐渐变弱.贴壁风喷口高宽比对锅炉燃烧效果的影响可忽略不计.

摘要： 本文围绕高水分褐煤燃烧发生的高温腐蚀以及空气预热器低温腐蚀、积灰的问题进行综合分析,建议通过燃烧优化，在保证发电锅炉燃料完全燃烧前提下，锅炉在不同负荷下均实现低氧燃烧，采取低氧燃烧后，机组已经运行3年多时间，停炉后检查锅炉低温过热器区域未再发现液态符合硫酸盐和管壁腐蚀情况。同时预防管式空气预热器冷段低温腐蚀、结露堵灰，应保证锅炉冷启动和正常运行。

摘要： 本文跟踪阐述了徐塘公司4号机组低氮燃烧器改造以及4年期间锅炉运行所遇见的主要问题.简要的分析了各种问题存在的原因,对解决问题提出了相应的应对措施.本文对同类同类型电厂进行锅炉燃烧器低氮改造提供了参考和借鉴作用.

摘要： 本发明提供了一种耐高温耐腐蚀涂层、一种耐高温耐腐蚀材料以及一种耐高温耐腐蚀材料的制备方法。所述耐高温耐腐蚀涂层包括碳层和在所述碳层表面上的含有残炭的纤维层，所述碳层和残炭由碳化涂料固化并碳化得到，所述碳化涂料含有在1000°C下分解0.5小时后的残炭率不低于40%的酚醛树脂。本发明提供的耐高温耐腐蚀涂层和耐高温耐腐蚀材料兼具有非常优异的耐高温性、耐腐蚀性和附着力。

摘要： 本发明涉及一种用于腐蚀镍基单晶高温合金的腐蚀剂、腐蚀方法、以及实现该方法的装置。本发明的用于腐蚀镍基单晶高温合金的腐蚀剂，含有H2O2水溶液、HCl水溶液、CuSO4·5H2O、FeCl3、三硝基苯酚和丙酮。本发明还提供一种镍基单晶高温合金的腐蚀方法以及实现该方法的装置，所述腐蚀方法使用本发明的腐蚀剂，所述装置包括第一容器、第二容器；其中，所述第一容器置于第二容器中，第一容器用于装载腐蚀剂，第二容器用于装载冷却剂。本发明的腐蚀剂对镍基单晶高温合金具有优良的腐蚀效果。本发明的腐蚀方法腐蚀效率高，毒性小，依靠本发明的腐蚀方法以及实现该方法的装置，能减少事故发生的可能性，保护工人或科研工作者的安全。

摘要： 本发明提供了耐高温腐蚀涂料及其制备方法以及耐高温腐蚀涂层及其制备方法。耐高温腐蚀涂料包括包括铬、镍和金属陶瓷粉，金属陶瓷粉为表面包覆铝和/或钛金属粉的陶瓷粉；陶瓷粉包括Cr

摘要： 本发明公开了一种锅炉水冷壁高温腐蚀气氛监测系统及高温腐蚀气氛的监测方法。锅炉水冷壁高温腐蚀气氛监测系统，包括一级烟气稀释采样单元、二级烟气稀释采样单元、稀释烟气分析单元、系统反吹单元和压缩空气单元；本发明锅炉水冷壁高温腐蚀气氛监测系统，实现了常温下烟气成份的监测，进一步使所有阀门均设在压缩空气管路上，巧妙避开了高温、粉尘的影响，保证了系统长期连续可靠运行，且兼具成本优势，可显著提高电站锅炉运行的安全性和经济性。

摘要： 本发明涉及一种耐高温腐蚀的工件，其中，所述工件的一个表面具有高温腐蚀保护，其除杂质之外由Cu和Ni所制成的合金组成。本发明还涉及这种合金用于保护工件免受高温腐蚀的用途。

摘要： 本发明公开了一种冲刷腐蚀和气体腐蚀耦合的高温腐蚀试验装置，包括腐蚀介质配置系统、反应系统和尾气处理系统；该试验装置可以控制气体成分、冲刷粒径、冲刷速度、冲刷角度、气体温度、试件温度，且操作简单、成本低廉、结果准确，实现了可控条件下冲蚀和腐蚀耦合的高温腐蚀研究。

摘要： 本发明提供了耐高温腐蚀涂料及其制备方法以及耐高温腐蚀涂层及其制备方法。耐高温腐蚀涂料包括铬、镍和金属陶瓷粉，金属陶瓷粉为表面包覆铝和/或钛金属粉的陶瓷粉；陶瓷粉包括Cr

摘要： 本发明公开了一种锅炉水冷壁高温腐蚀气氛监测系统及高温腐蚀气氛的监测方法。锅炉水冷壁高温腐蚀气氛监测系统，包括一级烟气稀释采样单元、二级烟气稀释采样单元、稀释烟气分析单元、系统反吹单元和压缩空气单元；本发明锅炉水冷壁高温腐蚀气氛监测系统，实现了常温下烟气成份的监测，进一步使所有阀门均设在压缩空气管路上，巧妙避开了高温、粉尘的影响，保证了系统长期连续可靠运行，且兼具成本优势，可显著提高电站锅炉运行的安全性和经济性。

摘要： 本发明涉及一种耐高温腐蚀的工件，其中，所述工件的一个表面具有高温腐蚀保护，其除杂质之外由Cu和Ni所制成的合金组成。本发明还涉及这种合金用于保护工件免受高温腐蚀的用途。

摘要： 本实用新型公开了一种冲刷腐蚀和气体腐蚀耦合的高温腐蚀试验装置，包括腐蚀介质配置系统、反应系统和尾气处理系统；该试验装置可以控制气体成分、冲刷粒径、冲刷速度、冲刷角度、气体温度、试件温度，且操作简单、成本低廉、结果准确，实现了可控条件下冲蚀和腐蚀耦合的高温腐蚀研究。