孔压

摘要： 为了研究长板-短桩复合地基施工后的固结问题,通过采用不透水桩联合砂井的组合桩模型并考虑竖井的体积变化和涂抹效应,提出了塑料排水板和水泥土搅拌桩共同作用下的土体固结控制方程,得出了孔压和固结度的解析表达式.结果表明:本文解与现有解的固结方程形式一致,只有参数具有差异,表明本文解的固结度慢于现有解;当井径比较大和竖井扰动区影响较大时,本文解与实际情况相符,所得结果更精确.

摘要： 采用双向循环动三轴试验装置研究了在K0固结条件下垃圾土试样在轴向力不变,仅改变围压的情况下的累积孔压及轴向应变的发展特性,根据垃圾土中孔隙水压力及土体轴向应变在发展过程中的不同现象,总结了有效围压、循环应力比以及加载频率对垃圾土内部动孔压及轴向应变发展的影响.研究表明,随着频率的降低、循环应力比的增大、固结围压的增大,垃圾土的超孔压增大,而轴向应变则减小.同时,采取福建标准砂试样作为对照组,对比了两种试样在相同的加载条件下的动力响应,对垃圾土动力的特性有了更系统的认识.

摘要： 为了探究初始静剪对砂土循环剪切行为的影响,文中在不同静剪和循环应力下对纯砂和粉砂进行了一系列循环三轴试验。试验现象表明,不同的固结条件使得砂土的循环液化行为被分为“循环活动性”和“残余变形累积”。结果分析显示粉砂的动强度通常高于纯砂;随着压缩侧初始静剪应力的增大,两者的孔压发展规律出现了明显的差异;等效杨氏模量(E_(eq))与循环轴向应变幅值(ε_(a,cyc))之间存在良好的相关性,这一关系主要与初始静剪应力有关,不受循环应力幅值和粉粒含量的影响。

摘要： 针对某码头堆场桩网复合地基工程,建立精细化全断面三维模型,采用瞬态流固耦合的计算方法开展有限元模拟,对堆载作用下堆场桩网复合地基受力及变形进行研究,分析不同堆载方案下地基孔压、位移及桩土受力规律。结果表明,不同堆载方案下地基内位移分布规律相同,位移量值无较大差别;不同堆载方案下CFG桩顶应力及桩土应力比随桩长缩短和桩间距增大而减小,随堆载时间增加而增大,且用时较短的堆载方案后期桩土应力比大于用时较长堆载方案。

摘要： 以地铁绍兴一号线工程为例,采用大型通用有限元分析软件ABAQUS对EPB盾构在含有地下水的软土中开挖进行了非线性三维流体渗透/应力耦合分析。基于有限元模型,研究开挖面支护力对土体扰动影响,得到了不同支护比下盾构掘进过程洞周土体位移、孔压变化、地表沉降规律。利用ABAQUS软件进行参数化研究,评价了不同支护比下盾构侧穿秋瑾纪念碑的影响。研究结果可为类似软土区地铁工程施工提供一定参考建议。

摘要： 随着滨海地区能源岩土工程的兴起与发展,测试分析循环变温条件下滨海软土的力学特性具有重要的研究价值。首先介绍国内自主研制的土体温控固结测试仪,给出温度校核、测试方法和注意事项。基于该仪器测试典型滨海软土在循环变温条件下的热固结特性,详细分析排水条件循环变温过程中软土的孔压消散和沉降变化过程。研究表明:在荷载相同时,土体孔压和沉降回弹随温度升高而逐渐增大,且循环变温引起的累积孔压、累积沉降随循环次数增加而增大,但沉降增加趋势随循环次数增加而变缓;降温时,不同荷载情况下孔压消散速率随循环次数不同而不同,但沉降下降速率与循环次数无关。

摘要： 在坚硬顶板水力压裂工程中,为使水力裂缝更易穿过岩层层面,增大水力裂缝在顶板内的扩展范围,通过理论计算分析了水力裂缝经层面时扩展方向变化的影响因素,并采用ABAQUS数值模拟软件,建立了基于Cohesive单元的水力裂缝经过层面时裂缝扩展二维模型,分析在不同地应力条件和与层面夹角下,水力裂缝经层面时的扩展方向和孔内压力变化规律。结合益东煤矿1109工作面不同钻孔角度下压裂时孔压监测数据,对模拟结果进行验证。研究结果表明:水力裂缝穿过层面一般与垂直于层面方向应力、逼近角、层面摩擦因数有关;垂直于层面方向应力越大,水力裂缝越易穿过岩层层面;在其他条件一定时,水力裂缝逼近角α与穿过层面所需最小垂直应力S y存在二次关系,且逼近角在70°左右时,水力裂缝最易直接穿过天然裂缝;若水力裂缝沿天然裂缝转向,则液压会有明显二次下降现象。

摘要： 土体在受波浪、地震及交通荷载等荷载作用时,其相应的应力状态较为复杂,因此,在实际工程中偏应力和主应力轴方位角同时变化的情况普遍存在。目前,关于这种应力条件下原状软黏土的物理力学特性的研究尚处于起步阶段。主应力轴耦合旋转是指在主应力轴方向旋转的同时,偏应力不断增大,平均主应力、中主应力系数均保持不变。为研究主应力轴耦合旋转时原状软黏土的变形和孔压特性,基于空心圆柱扭剪控制系统(HCA),对原状软黏土进行了一系列不同初始状态的扭剪试验,探讨了不同固结倾角、中主应力系数在主应力轴耦合旋转条件下对原状软黏土的变形、孔压等特性的影响。结果表明:不同初始固结状态对软黏土的变形特性有明显的影响;主应力轴耦合旋转过程中,软黏土试样在主应力系数b=0和0.5时的轴向变形以受压为主,在b=1.0时主要表现为受拉状态。不同初始固结倾角下,主应力轴耦合旋转下试样的轴向、环向和剪切变形趋势均有明显的不同;径向应变值差别不大,在b=0.5时,试样的径向应变值接近于0。不同初始固结倾角条件下,试样的孔压峰值对应的大主应力方位角也不同,孔压累积与应变开展并不一一对应;应力和应变的变化与偏应力和主应力方位角的增加不同步,即存在明显的非共轴现象。

摘要： 土的固结过程与渗透性质关系密切,但传统的固结仪不能进行渗透试验.该文研制了一种渗透固结装置,既能进行固结试验和渗透试验,又能测量固结过程中的孔压.装置构造简单,操作便捷,密封性能好,可自动记录孔压、时间等参数.该装置应用于研究生的土工试验教学,促进了土力学理论与实践教学的融合,不仅加深了学生对理论知识的理解,提高了学生分析和解决问题的能力,还增强了学生的科研思维和动手实践能力,从而提高了人才培养质量.

摘要： 土体在受波浪、地震及交通荷载等荷载作用时,其相应的应力状态较为复杂,因此,在实际工程中偏应力和主应力轴方位角同时变化的情况普遍存在.目前,关于这种应力条件下原状软黏土的物理力学特性的研究尚处于起步阶段.主应力轴耦合旋转是指在主应力轴方向旋转的同时,偏应力不断增大,平均主应力、中主应力系数均保持不变.为研究主应力轴耦合旋转时原状软黏土的变形和孔压特性,基于空心圆柱扭剪控制系统(HCA),对原状软黏土进行了一系列不同初始状态的扭剪试验,探讨了不同固结倾角、中主应力系数在主应力轴耦合旋转条件下对原状软黏土的变形、孔压等特性的影响.结果表明:不同初始固结状态对软黏土的变形特性有明显的影响;主应力轴耦合旋转过程中,软黏土试样在主应力系数b=0和0.5时的轴向变形以受压为主,在b=1.0时主要表现为受拉状态.不同初始固结倾角下,主应力轴耦合旋转下试样的轴向、环向和剪切变形趋势均有明显的不同;径向应变值差别不大,在b=0.5时,试样的径向应变值接近于0.不同初始固结倾角条件下,试样的孔压峰值对应的大主应力方位角也不同,孔压累积与应变开展并不一一对应;应力和应变的变化与偏应力和主应力方位角的增加不同步,即存在明显的非共轴现象.

摘要： 针对波浪荷载作用下粉质海床的动力响应问题,结合波浪槽模型试验研究的结果,提出了一种粉质海床在波浪作用下超静孔隙水压力增长的数值分析方法.计算结果表明:该方法能较好地拟合试验数据,揭示粉质海床孔压发展的机理,能运用于海床液化势的评价分析.

摘要： 岩石力学性质对于钻完井设计、压裂设计及施工等均起着极为重要的影响.本文以大庆致密油储层为研究对象,采用高温高压岩石力学实验系统,开展不同地层条件下的岩石力学三轴实验,研究含水饱和度、孔压、围压和温度这四个地层条件对于岩石动静态弹性模量及泊松比的影响.实验结果表明:含水饱和度、围压是影响静态弹性模量的主要因素,静态弹性模量随含水饱和度的增大而减小,随围压的增大而增大;孔压和围压是影响动态弹性模量的主要因素,动态弹性模量随孔压的增大而减小,随围压的增大而增大;围压和温度是影响静态泊松比的主要因素,静态泊松比随围压的增大而减小,随温度的增大而增大;孔压和围压是影响动态泊松比的主要因素,动态泊松比随孔压的增大而减小,随围压的增大而增大.

摘要： 本文在砂井地基轴对称等应变方程的基础上,推导了真空预压荷载下的轴对称孔压、固结度解析解,该解析解利用函数模拟孔压在地表的初始条件,以考虑真空荷载的施加过程,解决了以往真空预压解孔压边界条件和初始条件在地表处的矛盾.同时也可考虑涂抹和井阻等因素,更加接近实际工程情况.通过例题与其他解答及数值解进行了验证、比较,证明了该解答的适用性,可进一步用于实际工程的设计计算.

摘要： 本文利用自行研制、开发的高精度中型动三轴仪,对本文选定的砂砾料液化过程中的孔隙水压力增长和轴向应变发展模式进行了研究.同时,对剔除粒径大于5 mm后的模拟料,采用相似级配法,运用DS-2T型动三轴仪进行了一组平行试验.着重比较了砂砾料和模拟料在振动荷载作用下孔压、应变发展模式的区别.并进行了砂砾料液化后静力再加载试验,研究了其应力应变特性.探讨了砂砾料液化后静剪切强度的主要影响因素.结果表明:在均压固结条件下,砂砾料在循环应力作用下,其孔压的发展模式与模拟料不同,可以用修正的反正弦进行拟合,而模拟料振动孔压的发展模式可用反正弦拟合;二者振动孔压均达不到初始有效固结围压,约为初始围压的90％左右.模拟料与砂砾料在振动荷载作用下,应变发展模式不同.前者在初始液化前应变幅值较小且无明显增长,临近初始液化时应变大幅度增加导致试样突然破坏;后者在循环荷载作用过程中应变幅值一直稳定增加.砂砾料液化后静剪切强度主要取决于围压,与液化前相对密度无关.

摘要： 本文全面系统地总结了非饱和土与特殊土测试计术的新进展,内容包括吸力与水分测试技术、渗流测试技术(渗气、渗水、多相渗流),变形/应力/强度/孔压/排水测试技术、膨胀土和湿陷性黄土的测试技术、模型试验与大型现场试验技术.文中指出了非饱和土与特殊土的测试难点,对近年来发展起来的成熟的高新技术(如帝国学院张力计、萨省大学热传导探头、中子法、γ透射法、时域反射法、核磁共振、CT等)和国内外学者研制的几十种新设备(如固结仪、直剪仪、三轴仪等)作了重点介绍,详细阐述了控制吸力的各种方法和提高测试精度的各种措施,并对今后测试技术的发展提出了若干建议.

摘要： 本文利用有效应力动力固结理论的有限元解法对粘土心墙土石坝的震后动力稳定性进行了分析.结果表明,震后土石坝内部的孔压随着时间的延续存在再分布现象,某些部位的孔压表现为先上升后下降现象,孔压上升将导致土体有效抗剪强度降低,当这种现象发生在土石坝的潜在滑移面附近时,有可能导致土石坝发生滑坡破坏.

摘要： 针对太沙基一维固结方程的边界条件与初始条件相矛盾这一现象,提出边界条件能严格满足其初始条件、物理意义明确的修正固结方程。该方程可以通过调整一些参数的值来近似模拟不同土体的透水性,当取相同时间因数时,结果表明太沙基一维固结方程反映出的土体排水速度过快.对该方法的结果进行级数项数的研究时,发现当固结系数取值不同时,级数只需取有限项就能满足精度要求,便于工程应用推广。对土体进行非线性固结分析表明采用Cv=Ek/γw的归一化方法是不正确的。

摘要： 针对太沙基一维固结方程的边界条件与初始条件相矛盾这一现象,提出边界条件能严格满足其初始条件、物理意义明确的修正固结方程。该方程可以通过调整一些参数的值来近似模拟不同土体的透水性,当取相同时间因数时,结果表明太沙基一维固结方程反映出的土体排水速度过快.对该方法的结果进行级数项数的研究时,发现当固结系数取值不同时,级数只需取有限项就能满足精度要求,便于工程应用推广。对土体进行非线性固结分析表明采用Cv=Ek/γw的归一化方法是不正确的。

摘要： 针对太沙基一维固结方程的边界条件与初始条件相矛盾这一现象,提出边界条件能严格满足其初始条件、物理意义明确的修正固结方程。该方程可以通过调整一些参数的值来近似模拟不同土体的透水性,当取相同时间因数时,结果表明太沙基一维固结方程反映出的土体排水速度过快.对该方法的结果进行级数项数的研究时,发现当固结系数取值不同时,级数只需取有限项就能满足精度要求,便于工程应用推广。对土体进行非线性固结分析表明采用Cv=Ek/γw的归一化方法是不正确的。

摘要： 针对太沙基一维固结方程的边界条件与初始条件相矛盾这一现象,提出边界条件能严格满足其初始条件、物理意义明确的修正固结方程。该方程可以通过调整一些参数的值来近似模拟不同土体的透水性,当取相同时间因数时,结果表明太沙基一维固结方程反映出的土体排水速度过快.对该方法的结果进行级数项数的研究时,发现当固结系数取值不同时,级数只需取有限项就能满足精度要求,便于工程应用推广。对土体进行非线性固结分析表明采用Cv=Ek/γw的归一化方法是不正确的。

摘要： 本发明涉及一种纸板压孔装置，尤其涉及一种纸板压孔废料防粘连的纸板压孔装置。本发明解决的技术问题是设计一种高效的纸板孔成形，可去除纸板废料，防止废料粘结的纸板压孔废料防粘连的纸板压孔装置。本发明的设计方案是一种纸板压孔废料防粘连的纸板压孔装置，包括有底板、电机支撑架、双轴电机、电机皮带轮、斜向皮带、桌腿和桌面板等，电机支撑架、安装在底板右侧，双轴电机固定安装在电机支撑架上端，电机皮带轮安装在双轴电机前端输出轴上，四条桌腿呈长方形分别安装在底板上。本发明中在压孔装置的地方加入了可以防止废纸板粘连的机构，很好的解决了传统冲孔过程中纸板粘连的问题。

摘要： 本发明属于矿井瓦斯抽采中的高端装备制造技术领域，尤其涉及一种煤层深长孔钻孔封孔测压一体化装置及测压方法，该装置主要包括定向钻机、高压水泵、气压泵、压力表、水尾、双层钻杆、钻头以及钻孔密封器等。钻孔密封器主要包括液压腔室、锚定爪和压缩式密封胶筒；液压腔室提供压力，锚定爪用于固定钻杆和钻孔密封器，压缩式密封胶筒可对钻孔进行封堵。本装置使用钻孔密封器与钻头连接，可在长钻孔内直接测压，无需撤离钻杆，从而避免出现因撤出钻杆造成的钻孔垮塌、瓦斯泄漏等问题。

摘要： 本发明提供了一种引孔式静力压桩机，其包括静力压桩机、边桩及引孔设备；引孔设备包括引孔底座及引孔机构，引孔底座安装于静力压桩机，引孔机构可拆卸安装于引孔底座，且引孔底座至少具有第一安装位置及第二安装位置，引孔机构安装于第一安装位置时对应静力压桩机的压桩机构设置，引孔机构安装于第二安装位置时对应边桩的压桩机构设置；引孔机构包括引孔装置及螺旋钻杆，螺旋钻杆安装于引孔装置，引孔装置用以带动螺旋钻杆转动，且螺旋钻杆的最大直径小于预制管桩的内圈直径。同时，本发明还提供了一种引孔式静力压桩机的施工方法。与现有技术相比，本发明提供的引孔式静力压桩机及其施工方法能更好的保障预制管桩的施工质量。

摘要： 一种矿用深孔爆破封孔装置及钻、爆、压一体化顶板/煤体预裂卸压工艺，涉及煤矿深孔爆破封孔技术领域，包括注浆管、内管以及注浆头，所述内管穿设在注浆管内，所述注浆管内壁上端与内管外壁之间以及注浆管内壁下端与内管外壁之间分别封堵，所述注浆头连通至注浆管与内管之间的空间，所述注浆管沿管身包裹有不多于5节囊袋，每个囊袋内的注浆管区段上分别开有出浆孔，全部出浆孔或除最下端注浆孔之外的各注浆孔上分别设有堵孔件，这种矿用深孔爆破封孔装置能够应用于各种孔深、孔内涌水较大、爆破钻孔孔壁裂隙发育的各类钻孔，这种钻、爆、压一体化顶板/煤体预裂卸压工艺卸压效果好、能够有效降低冲击地压风险。

摘要： 本发明属于矿井瓦斯抽采中的高端装备制造技术领域，尤其涉及一种煤层深长孔钻孔封孔测压一体化装置及测压方法，该装置主要包括定向钻机、高压水泵、气压泵、压力表、水尾、双层钻杆、钻头以及钻孔密封器等。钻孔密封器主要包括液压腔室、锚定爪和压缩式密封胶筒；液压腔室提供压力，锚定爪用于固定钻杆和钻孔密封器，压缩式密封胶筒可对钻孔进行封堵。本装置使用钻孔密封器与钻头连接，可在长钻孔内直接测压，无需撤离钻杆，从而避免出现因撤出钻杆造成的钻孔垮塌、瓦斯泄漏等问题。

摘要： 本申请公开的引孔式静力压桩机，包括静力压桩机和引孔设备，引孔设备设置于静力压桩机上，引孔设备包括引孔机构和冲抓机构，冲抓机构设于引孔机构上，引孔机构用于安装并带动冲抓机构运动引孔，冲抓机构的最大直径小于预制管桩的内径；冲抓机构包括抓瓣和冲抓锥，抓瓣安装于冲抓锥上，且冲抓锥可带动抓瓣张开或收拢；引孔式静力压桩机上至少设有第一位置和第二位置，第一位置对应于中桩引孔，第二位置对应于边桩引孔，冲抓机构可处于第一位置或第二位置，同时，本申请还提供了一种引孔式静力压桩机的施工方法，本申请提供的引孔式静力压桩机及其施工方法，同时兼具了静力压桩机、引孔桩机的功能，结构简单，施工便利，能更好的保障施工质量。

摘要： 本发明公开了一种取样封孔测压钻具，该钻具包括双壁钻杆，双壁钻杆包括同心设置的钻杆内管和钻杆外壁，钻杆外壁为双层结构，内层为管状结构，外层的中间段为胶囊，钻杆内管与钻杆外壁内层之间沿轴向具有环形空间，钻杆外壁的后端外层与内层之间沿轴向设有加压通道，胶囊和钻杆外壁内层之间形成的空间与加压通道连通，双壁钻杆后端螺丝扣顺序连接带有压力传感器的测压器，阀门通过高压胶管与手动增压泵连接，手动增压泵通过双壁钻杆后端的加压通道，对钻杆外壁的胶囊进行加压膨胀，在所述双壁钻杆的前端连接钻头。本发明同时提供一种取样封孔测压钻具的取样封孔测压方法，本发明可随钻随取、停钻可封、全段封孔、压力自动观测、自动生成压力曲线。

摘要： 本实用新型公开了一种节能型邻近层煤层小直径测压孔封孔测压装置，在所述煤层的上开设有测压孔，且测压孔的内侧设置有测压管，所述测压孔的下端设置有封孔囊袋，且封孔囊袋位于测压管和测压孔的孔壁之间，所述测压管的外侧设置有注浆管，所述测压管的外壁和测压孔内壁之间设置有水泥砂浆，且测压管的上端开设有防堵孔。该节能型邻近层煤层小直径测压孔封孔测压装置，能够通过直径较小的测压孔完成测压操作，直径较小的测压孔与测压管之间的间隙较小，避免需要耗费大量水泥砂浆资源对测压孔和测压管之间的间隙进行密封填充，同时测压管的直径较小，降低了测压管的使用成本，同时降低了施工难度，提升了测压的便捷性。

摘要： 本实用新型实施例涉及建筑模板领域，具体涉及一种模板孔捏压式封堵装置和模板孔捏压式封堵装置系统。本实用新型提供的模板孔捏压式封堵装置，包括堵钉和尾堵。本实用新型实施例中提供的模板孔捏压式封堵装置，便于携带，在模板施工现场出现问题时能及时起到封堵作用；不再需要更换模板，且可重复使用；美观。

摘要： 本实用新型实施例涉及建筑模板领域，具体涉及一种模板孔偏心轮压柄封堵装置和模板孔偏心轮压柄封堵装置系统。本实用新型提供的模板孔偏心轮压柄封堵装置，包括堵钉、偏心轴和压柄。本实用新型实施例中提供的模板孔偏心轮压柄封堵装置，便于携带，在模板施工现场出现问题时能及时起到封堵作用；不再需要更换模板，且可重复使用；美观。