壁厚

摘要： 非气胎车轮相较于充气式车轮,具有安全性高,无需充气,低维护成本,滚动阻力低等优点,因此在特殊场景具有广阔前景。本文研究非气胎车轮,使用蜂窝结构作为辐板以代替充气轮胎。设计了手性蜂窝结构作为非气胎车轮的辐板,同时对手性蜂窝的各参数对性能的影响做了分析。基于六韧带手性蜂窝、四韧带手性蜂窝和四韧带反手性蜂窝结构,设计了3种辐板结构。使用有限元软件ANSYS计算得到了非气胎车轮的承载力和最大Mises应力。在相同的垂直位移载荷条件下,针对手性蜂窝的节圆半径及其壁厚参数做了有限元分析,得出了支反力以及最大Mises应力关于这两个参数影响的曲线。研究结果可以为手性蜂窝作为辐板的非充气车轮的优化设计做参考。

摘要： 在微尺度下,为了保证塑料微管成型的精度,必须考虑熔体的可压缩性对塑料微管成型的影响。针对微尺度下熔体的可压缩性,对塑料微管的双层气垫层气辅挤出成型的过程进行了有限元数值模拟,并且与不可压缩熔体所得到的数值分析的结果进行了对比。对壁厚为1 mm以下的塑料微管的挤出过程中熔体的密度、微管的内半径、熔体的壁厚、温度、X及Y速度进行了分析。分析表明,熔体的可压缩性不仅影响塑料微管挤出时X速度的变化,即影响其壁厚、内半径等的变化,而且影响了塑料微管Y速度的变化,即影响其挤出速度、牵引速度等的变化。

摘要： 针对激光选区熔化成形倾斜薄壁件尺寸精度低、成形质量差等问题,应用响应曲面法研究工艺参数及倾斜角度对薄壁件壁厚的影响,建立倾斜角度、工艺参数与壁厚相对误差关系模型。结果表明:倾斜角度对壁厚的影响最大,激光功率次之。由于倾斜角度改变,薄壁件悬垂面粉末支撑区域不同,导热效果存在差异,激光功率与扫描间距对于不同倾斜角度的薄壁件壁厚影响不同。其中,激光功率对45°倾斜薄壁件壁厚的影响最大,当激光功率选择150~350 W时,壁厚相对误差最大差值为24%;而扫描间距对90°倾斜薄壁件壁厚的影响最大,当扫描间距选择0.1~0.2 mm时,壁厚相对误差最大差值为9.5%,合理的工艺参数能够有效降低壁厚相对误差。

摘要： 本文对钢煤斗的三维有限元分析过程进行阐述,对模拟单元选取、模型建立、荷载计算、边界条件选取进行详细论述,同时,利用STAAD软件分析钢煤斗壁厚、水平加劲肋间距的变化对应力、位移的影响变化规律,用以指导工程应用。

摘要： 大口径、高钢级、高压力是天然气管道发展方向。壁厚设计是长输管道线路设计的重要内容。介绍了国家标准GB 50251中管道壁厚计算方法,指出高钢级、大口径天然气管道壁厚计算应考虑的问题及影响因素。提出在高等级地区应采用基于管材断裂力学性能的许用厚度的观点。给出了高钢级(X70-X100钢级)、大口径天然气管道位于不同地区等级的壁厚参考值及选取原则,即在一级地区采用较高设计系数;在三级和四级地区,避免超过理论壁厚值,结合应力和可靠度校核确定合理壁厚值。研究成果可为在新建天然气管道设计和在役管道安全运行提供指导。

摘要： 管道漏磁内检测中热煨弯管普遍存在规律性壁厚异常信号,给数据分析人员造成了困扰。介绍了热煨弯管的感应加热制造工艺。研究分析了典型热煨弯管漏磁内检测数据信号的特点。通过热煨弯管的实测壁厚数据验证了与漏磁数据信号的对应性。结合相关标准中关于壁厚减薄的规定,说明热煨弯管弯曲段壁厚变化符合标准要求。

摘要： 恶劣环境条件和失效因素复杂多样化对管道设计和运行安全性提出更高要求。研究了GB 50251—2015对于管径1 422 mm超大输量输气管道的适用性。GB 50251—2015壁厚设计方法采用了许用应力准则和设计系数的理念,不能真实反映管材性能及管道施工与运行维护水平。阐述了国内外管道可靠性设计与安全性评价方法研究现状,提出根据可靠性方法进行输气管道安全性评价的建议。以西气东输二线和中俄东线天然气管道为例,计算结果表明:管道失效概率满足目标可靠度要求,验证了GB 50251—2015对于高钢级、大口径、高压力输气管道的适用性。提出了新建大型输气管道工程设计的合理化建议,即管道壁厚和应力应满足GB 50251—2015要求,并利用可靠性方法进行管道失效概率校核。

摘要： 钢管混凝土具有非常优越的力学性能,为了研究轴心受压作用下带剪力键的不锈钢钢管混凝土短柱工作性能和极限承载能力,试验以钢管的截面形式和钢管壁厚为控制参数,共设计了6个不锈钢钢管混凝土短柱试件。通过对6个短柱试件进行轴压试验,得到了圆形和方形不锈钢钢管混凝土短柱轴压作用下的荷载-位移、荷载-应变等力学特性曲线,分析了不锈钢管壁厚和截面形式对不锈钢钢管混凝土短柱的力学特性的影响。通过与已有相关文献和既有试验的对比验证了试验结果的准确性。结果表明:不同截面的钢管混凝土短柱在轴压作用下的破坏模式均是向外的屈曲破坏;圆形不锈钢钢管混凝土短柱的承载力和约束作用要优于方形不锈钢钢管混凝土短柱,钢管上部焊接的剪力键对混凝土起到了很好的约束效应;短柱的钢管壁厚与其极限承载力并非线性关系,随着壁厚增加,短柱的承载力先减小后增加。

摘要： 合成石英玻璃具有高纯度性能而被广泛应用于光纤、半导体等领域。以合成石英玻璃厚壁管为母材,采用无接触拉管法制备石英玻璃薄壁管,研究加热功率、管内气体流量、母材尺寸对石英玻璃薄壁管壁厚的影响。结果表明,加热功率、管内气体流量与石英玻璃薄壁管壁厚成反函数关系,石英管母材截面积与石英薄壁管截面积近似成线性关系而影响壁厚。

摘要： 分别基于线性黏弹性模型和可压缩黏弹本构模型,采用相应的有限差分法和有限体积法作为控制方程的离散方法,以计算注射成型制品的流动残余应力和热残余应力。实现了对3 mm,7 mm和11 mm厚度注射成型聚碳酸酯平板的流动残余应力和热残余应力的数值模拟,并结合注射成型实验,分析了薄壁/厚壁制件流动残余应力、热残余应力和总残余应力的分布规律差异。计算结果表明,热残余应力区主要围绕平板边缘分布,中心区域的热残余应力明显低于边缘部分。随壁厚的增加,热残余应力逐渐上升,高残余应力分布面积明显增加,当壁厚从3 mm增加到11 mm,分布面积至少增加2倍以上;流动残余应力均表现为沿熔体流动方向递减的规律。随壁厚的增加,流动残余应力显著降低。当壁厚从3 mm增加到11 mm,最大流动残余应力从15 MPa降低到1.5 MPa,下降幅度达到90%;随着壁厚的增加,流动残余应力对平板总残余应力的贡献逐渐降低,热残余应力的贡献则逐渐增大。对于3 mm薄壁制件,流动残余应力占绝对主导地位;当平板厚度增加至7 mm时,近浇口区流动残余应力主导,远浇口区热残余应力主导;对于11 mm厚壁制件,热残余应力占绝对主导地位。不同壁厚平板的残余应力分布的数值模拟与实验结果吻合度较好,表明文中的数值模拟方法可以有效计算残余应力。

摘要： 本文采用数值模拟方法,对药型罩结构进行优化设计,建立了金属射流形成过程计算模型,采用自适应网格技术,计算分析了不同锥角和壁厚对聚能装药射流速度的影响.设计了射流穿靶实验,采用靶网测速法测量了金属射流的速度,通过观察金属射流形成的杵体及侵彻靶板的孔径,获得了金属射流的直径.结果表明设计的聚能装药射流在炸高40mm处的平均速度为7800m/s,射流直径为7.55mm左右.

摘要： 采用真空反重力方法浇注了Ni-17Fe-16Cr合金铸件,利用OM、SEM、EDS、硬度测试仪等手段研究了壁厚对镍基高温合金铸件组织和性能的影响.研究表明,壁厚在1.5-15mm范围内增加,壁厚在3~6mm之间时,晶粒尺寸增大速率最快,壁厚2~6mm之间时,二次枝晶间距增大速率最快,壁厚在1.5~7mm范围内增加时,析出相体积分数增长最快.Fe、Cr含量随壁厚增加而下降,Mo、Ti与之相反;在1.5-15mm壁厚范围内,铸件硬度大体呈下降趋势,当壁厚在5-7mm范围内时,硬度下降最显著.

摘要： 对延迟焦化装置中焦炭塔壁厚、防腐层及裙座与壳体连接的结构型式进行介绍,重点分析裙座结构,对其优缺点进行了阐述.我国近几年设计的大型焦炭塔基本都采用整体锻焊结构。采用堆焊结构时，按标准规定，在裙座和锥体的焊缝碰到锥形封头的纵焊缝时，应避开焊缝且有详细尺寸要求，所以设计的焦炭塔堆焊裙座结构，遇到焊缝时都是断开的，对照国外的要求，我国在设计要求方面，应充分考虑我国的国情，对技术要求应进一步研究细化，既要全面又要重点突出。在制造厂的选择上业主及设计单位应慎重考虑，将Cr-M。钢、承受疲劳载荷的重要的焦炭塔交给有能力成功制造焦炭塔的单位。

摘要： 为了研究壁厚对钢管泡沫铝填充结构在水中抗爆炸冲击性能，利用ANSYS/LS-DYNA对不同壁厚的钢管泡沫铝填充结构进行了数值模拟，比较了不同厚度的情况下的数值模拟结果。结果表明，通过和经验公式计算结果对比，水下爆炸冲击波压力值和经验公式计算值二者接近，随着钢管壁厚的增加，钢管在水下爆炸冲击波作用下的挠度变形明显减小，钢管抗变形能力提高，泡沫铝中的压力和动能不断减小，在同一爆炸冲击波强度作用下，钢管壁厚和填充的泡沫铝之间存在一个合理的设计值，使钢管和泡沫铝的抗爆炸冲击性能都得到最大的利用。

摘要： 介绍了无缝钢管壁厚测量系统的原理及在现场的实际应用,该套系统实现了对无缝钢管在生产过程中的连续、准确、非接触的测量,从而保证了无缝钢管的质量,体现了该套系统在现代钢铁行业中的重要地位.

摘要： 本文针对天然气长输管道地区等级升级存在的风险,利用现有规范,对天然气长榆管道地区等级升级问题进行了探讨.提出由于地区等级升高,管道强度设计系数随之发生改变,致使管道当前壁厚无法达到现有设计规范的规定.根据管道设计压力等参数选择管材型号，进而确定管材壁厚和阀室间距。运用实例分析了由于地区等级升级,天然气长输管道产生的安全风险,并提出建议措施.最后对长输管道相关法律法规和设计规范的修订提出了展望.对长输管道的管理工作起到一定的指导作用.

摘要： 本文通过对液态模锻成型孔形件时，液态金属在凝固前后对型芯的作用产生包紧力进行分析，充分考虑可能影响抽拔力的因素，建立力学模型，分别推导出圆形和正多边形截面孔的型芯抽拔力计算公式。它们基本反映了液态模锻成形的特点，反映了影响抽拔力的比压、拔模斜度、壁厚、涂料等主要因素。

摘要： 本发明提供一种低温韧性优良的厚壁焊接钢管。本发明的低温韧性优良的厚壁焊接钢管中，Mn及Mo的含量满足下述（式1），通过下述（式2）求出的Pcm为0.16～0.19，母材钢板的金属组织由铁素体和低温相变组织构成，所述铁素体以面积率计为30～95%，在粗晶粒HAZ的金属组织中，晶界铁素体的面积率为1.5%以上，晶界铁素体和晶内铁素体的总面积率为25%以上且90%以下，MA的面积率为10%以下，剩余部分由贝氏体构成。1.2325≤（0.85×[Mn]－[Mo]）≤1.5215（式1）Pcm＝[C]＋[Si]／30＋（[Mn]＋[Cu]＋[Cr]）／20＋[Ni]／60＋[Mo]／15＋[V]／10（式2）。

摘要： 本发明提供一种低温韧性优良的厚壁焊接钢管。本发明的低温韧性优良的厚壁焊接钢管中，Mn及Mo的含量满足下述（式1），通过下述（式2）求出的Pcm为0.16～0.19，母材钢板的金属组织由铁素体和低温相变组织构成，所述铁素体以面积率计为30～95%，在粗晶粒HAZ的金属组织中，晶界铁素体的面积率为1.5%以上，晶界铁素体和晶内铁素体的总面积率为25%以上且90%以下，MA的面积率为10%以下，剩余部分由贝氏体构成。1.2325≤（0.85×[Mn]－[Mo]）≤1.5215（式1）；Pcm＝[C]＋[Si]／30＋（[Mn]＋[Cu]＋[Cr]）／20＋[Ni]／60＋[Mo]／15＋[V]／10（式2）。

摘要： 本实用新型公开了一种消除厚壁件亮斑的厚壁件，包括安装板和LED灯板，所述安装板中心固定连接有多个厚壁件本体，所述安装板两侧中心固定连接有第一定位连接块，两个所述第一定位连接块底部中心均固定连接有定位插杆,所述安装板底部前后两端固定连接有多个连接卡块，所述LED灯板顶部中心开设有多个与厚壁件本体相对应的LED灯槽。本实用新型通过在厚壁件本体内部设置多个反光凸块，便于对光线进行反射，有利于改变光线的传播路径；通过设置导光固定块，对光线进行反射和折射，进一步改变光线的传播路径，有效避免光斑出现；通过在厚壁件本体两侧设置导光连接筒，便于对部分光线进行多次反射，使部分光线的传播路径发生改变，进而消除光斑。

摘要： 本发明提供一种用于测量结构的壁厚的无人驾驶飞行器。无人驾驶飞行器可以是本质上安全的无人驾驶飞行器，并且可以包括臂部，该臂部具有联接到臂部的一端的电磁声换能器(EMAT)，并且动力和控制组件可以联接到臂部的另一端部作为配重。动力和控制组件可以包括用于EMAT的启动装置，例如接近传感器。EMAT可以联接到弹簧，该弹簧响应于与待测量的壁部垂直的力而压缩，以防止过大的力被施加到结构和EMAT。本发明还提供了使用无人驾驶飞行器测量壁厚度的方法以及用于无人驾驶飞行器的改装套件。

摘要： 本发明公开了一种基于药型罩壁厚与壁厚差检测装置的检测方法，涉及壁厚检测技术领域。该检测方法包括：1)启动转盘转动，转盘转动带动药型罩模具转动；激光测距仪在转盘转动预设角度时采集其与药型罩模具之间的距离，将转盘转动360°激光测距仪采集的数据作为第一组数据；2)将待测药型罩放置到药型罩模具上，重复步骤1)，将采集的数据作为第二组数据；步骤2)中的采集点与步骤1)中的相同；3)将第二组数据与第一组数据中采集点相同的数据进行比较，计算对应点的差值即为该采集点的壁厚；计算壁厚之间的差值，即为壁厚差；由原来的非接触式测量改为间接测量，提高了检测精度，减少了对药型罩表面的刮伤。

摘要： 本发明公开了一种用于检测药型罩壁厚与壁厚差的装置，涉及壁厚检测技术领域。一种用于检测药型罩壁厚与壁厚差的装置，包括调节底座和转盘；调节底座上设有竖直安装板，竖直安装板上设有角度可调的激光测距仪；转盘位于调节底座的受光侧，转盘上端设有磁性底座，磁性底座上设有药型罩模具。本发明的用于检测药型罩壁厚与壁厚差的装置，激光测距仪发射的激光用于测量药型罩壁厚及壁厚差，为非接触式测量方式，提高了检测精度，减少了对药型罩表面的刮伤，磁性底座的存在用于实现药型罩模具的快速更换。

摘要： 本发明提供一种用于测量结构的壁厚的无人驾驶飞行器。无人驾驶飞行器可以是本质上安全的无人驾驶飞行器，并且可以包括臂部，该臂部具有联接到臂部的一端的电磁声换能器(EMAT)，并且动力和控制组件可以联接到臂部的另一端部作为配重。动力和控制组件可以包括用于EMAT的启动装置，例如接近传感器。EMAT可以联接到弹簧，该弹簧响应于与待测量的壁部垂直的力而压缩，以防止过大的力被施加到结构和EMAT。本发明还提供了使用无人驾驶飞行器测量壁厚度的方法以及用于无人驾驶飞行器的改装套件。

摘要： 本发明公开了一种盲腔非等厚壁上台阶孔台阶壁厚测量工具及壁厚保证方法，在盲腔非等厚壁上加工多个台阶孔底孔根据台阶孔中的盲腔外壁面P、内壁面Q干涉情况、盲腔壁厚度理论值δ2、台阶孔底孔孔径值，对测量工具下卡爪的小尺寸测量端进行设计，使得小尺寸测量端能伸入台阶孔底孔中测量盲腔壁实际厚度δ1值；根据多个台阶孔底孔周围的盲腔壁实际厚度δ1计算壁厚平均值再根据台阶孔台阶面至腔体内壁厚度Δ计算台阶孔加工深度，即根据每个台阶孔加工深度在盲腔非等厚壁上加工台阶孔；采用本发明的壁厚保证方法，可解决每个孔多次下刀多次测量厚度控制难度大，容易超差的问题，提高生产效率，降低了人工劳动强度，节省生产成本。

摘要： 本申请公开了一种用于吹塑机储料缸式壁厚控制器的壁厚控制方法，包括在标准工艺下采集第一初始电压以及第一中间电压；利用第一初始电压减去第一中间电压得到第一标准电压；在当前工艺下采集第二初始电压以及第二中间电压；利用第二初始电压减去第二中间电压得到第二标准电压；当第二标准电压与第一标准电压不相等时，利用二者之差的绝对值得到偏差电压；将偏差电压与预设储料比例系数相乘后得到电压修正变量，将电压修正变量与当前工艺下储料缸加料量总高度对应的电压值相加得到修正后的储料缸加料量总高度对应电压值；得到修正后的壁厚控制曲线，利用修正后的壁厚控制曲线进行吹塑，这样就能够让产品重量更加稳定，提升产品良率和生产效率。

摘要： 本实用新型涉及管道检测技术，公开了一种壁厚检测固定组件及壁厚检测装置。本实用新壁厚检测固定组件包括设有第一凹槽的第一夹部、设有第二凹槽的第二夹部以及定位孔，壁厚检测装置则还包括超声波探头以及超声波检测仪，第一、第二凹槽与管道的表面形成冷却通道；多个定位孔分布于第一、第二凹槽上；多个超声波探头分别置于对应的定位孔内。本实用新型利用第一、第二夹部的可拆卸连接，便于进行安装或拆卸，提升了便利性；能够在冷却通道注入冷却液体，不仅可以降温，还可以作为耦合剂，有效地提升了超声波探头的工作稳定性以及可靠性，提高了检测精度；同时在冷却通道能够设置多个超声波探头，可以实现多点检测，提高了检测的效率和可靠性。