加劲肋
加劲肋的相关文献在1979年到2022年内共计644篇,主要集中在建筑科学、公路运输、电工技术
等领域,其中期刊论文344篇、会议论文30篇、专利文献10068篇;相关期刊185种,包括城市建设理论研究(电子版)、低温建筑技术、钢结构等;
相关会议27种,包括全国建筑物检测鉴定与加固改造第十二届学术交流会、大工桥梁学科三十年学术研讨会、第三届全国建筑结构技术交流会等;加劲肋的相关文献由1586位作者贡献,包括刘永健、张俊光、刘玉娟等。
加劲肋—发文量
专利文献>
论文:10068篇
占比:96.42%
总计:10442篇
加劲肋
-研究学者
- 刘永健
- 张俊光
- 刘玉娟
- 杨光辉
- 王旭
- 范重
- 高小育
- 邱则有
- 王振山
- 傅梅珍
- 周绪红
- 曹万林
- 陈以一
- 张建伟
- 彭翼
- 李伟
- 王磊
- 程高
- 谭平
- 郭彦林
- 黄宏
- 万志勇
- 何娇阳
- 刘鹏
- 周孝军
- 孙宇佳
- 孙才志
- 宋瑞年
- 宋瑶
- 康玲
- 张超
- 徐德志
- 李洋
- 杨光
- 梁立农
- 段兰
- 牟廷敏
- 王强
- 王春生
- 王潇碧
- 王茜
- 童根树
- 罗旭东
- 耿东升
- 范碧琨
- 董宏英
- 董毓利
- 陈枝洪
- 万水
- 于芳
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史国刚;
吉伯海;
陈壮壮;
姚悦;
傅中秋
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摘要:
通过建立钢板梁桥节段有限元模型分析了主梁腹板与加劲肋连接焊缝部位的开裂特征,基于最不利车辆荷载位置分析了腹板间隙不同横向荷载位置下的正应力与剪应力特征,以及裂纹长度的变化对腹板面外变形的影响;通过对比不同裂纹长度时裂纹尖端和裂纹最深点的应力强度因子值,分析了裂纹长度对裂纹前缘的受力特征以及扩展速率的影响。研究结果表明:围焊端部受弯矩、剪力共同作用,裂纹沿着围焊端部时,以Ⅰ型裂纹为主,裂纹远离围焊端部向腹板扩展时,裂纹深度扩展加速;当裂纹贯穿腹板时,面外变形明显增大,腹板剪应力作用更为明显,裂纹扩展速率明显提升。
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周小歆
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摘要:
本文对钢煤斗的三维有限元分析过程进行阐述,对模拟单元选取、模型建立、荷载计算、边界条件选取进行详细论述,同时,利用STAAD软件分析钢煤斗壁厚、水平加劲肋间距的变化对应力、位移的影响变化规律,用以指导工程应用。
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杨凯;
刘婉玥
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摘要:
组合结构的最终受力状态与施工过程相关,钢板组合梁桥的腹板设计由稳定与强度控制设计。基于装配式钢板组合梁的实际受力状态,对腹板的稳定与加劲肋构造进行研究,通过理论分析与有限元计算,提出合理的腹板加劲肋设置原则。
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肖冲;
罗靓;
吕辉
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摘要:
为深入分析端部带肋方钢管混凝土柱的抗震构造措施及柱端部塑性铰形成机制,通过建立三维实体有限元模型并与试验结果验证,有限元结果与试验结果符合较好,在此基础之上进一步建立30个足尺模型,分析轴压比、含肋率以及加劲肋高度等参数对柱的承载力、延性、塑性耗能的影响,提出了不同轴压比下柱的合理含肋率和加劲肋高度等抗震构造措施以及塑性铰判定方法。结果表明:①当含肋率增大,柱的承载力、延性、总塑性耗能值显著提高,加劲肋的塑性耗能占比增大而混凝土的塑性耗能占比减小,对钢管影响较小;②当轴压比为0.2时,柱的承载力下降不明显,延性较好,故可不布置加劲肋,轴压比为0.5、0.8时,合理含肋率分别为0.2、0.4,加劲肋高度分别为1000、1500 mm;③当钢管纵向受压应变达到4倍屈服应变时,柱端出现塑性铰,进一步提出了考虑轴压比和含肋率的塑性铰长度公式,公式计算结果与有限元结果离散性较小。
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陈壮壮;
吉伯海;
姚悦;
袁周致远
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摘要:
为明确横隔板加劲肋对正交异性钢桥面板疲劳细节受力的影响,建立钢桥面板节段有限元模型,考虑不同车辆荷载作用位置,分析是否设置加劲肋对横隔板变形的影响,基于最不利车辆荷载工况,对比研究设加劲肋模型和无加劲肋模型的弧形缺口与横隔板-U肋焊缝细节的应力和面内外变形特征.结果表明:加劲肋显著增加了横隔板的面外变形,导致弧形缺口和横隔板焊趾细节的面外变形大幅增加,促进疲劳裂纹的萌生与扩展;设加劲肋侧的横隔板焊趾主拉应力与另一侧焊趾主压应力显著增加,疲劳开裂风险上升.
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侯彦果;
李占杰;
龚景海
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摘要:
有限条法是一种经典的分析薄壁构件屈曲的方法,传统的有限条法在长度方向采用三角函数,无法分析沿长度方向间隔布置加劲肋的构件的屈曲问题,而复合有限条法恰好能弥补这一缺陷.基于复合有限条法,使用平面单元和壳单元分别模拟加劲肋对分析结果的影响.相比于壳单元,平面单元的自由度数量更少,矩阵组合更简便.而壳单元因为考虑到面外的位移自由度而更全面.分别采用两种加劲肋单元分布带加劲肋的构件,发现壳单元和平面单元对屈曲结果的影响甚小,两者之间差异的绝对平均值在0.75%以内,并且屈曲承载力和模态与有限元结果皆能良好吻合.两种形式的复合有限条法与有限元差异的绝对平均值控制在5%以内.平面单元加劲肋的精度已经满足预期要求,有助于减少程序计算量和简化分析的复杂程度;在划分单元较密的情况下,能显著提升计算速度.
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裴向辉;
刘卓
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摘要:
进水口渐变段体型复杂,采用钢板衬砌需对结构安全、施工强度、工程造价等多方面进行综合分析。通过改变钢衬水平轴线夹角,利用有限元软件ANSYS进行结构应力分析和变形分析,有效地减小了面板与加劲肋连接处及加劲肋处的结构应力,节约了钢材用量。可为类似工程提供参考。
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朱国旗;
倪家贵;
廖宏;
廖丽莎;
陈俊
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摘要:
文章着眼于普通无加劲肋方套方中空高强钢管混凝土短柱及两种不同加劲肋形式的中空高强钢管混凝土短柱的轴压试验,对其概况进行了介绍,包括试件设计、材料性能、试验方案、测量方案,并用图表的形式从试件破坏形态、荷载-位移曲线、荷载-应变曲线几个角度展示了试件结果。
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吴文清;
翟建勋;
张娴;
赵昊;
张慧
- 《江苏省综合交通运输学会公路分会2018年学术年会》
| 2018年
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摘要:
针对三向预应力混凝土箱梁桥的横向拼接难题,论文提出了一种基于横向加劲肋的新型柔性横向拼接结构.在保持新旧箱梁翼缘板结构分离的前提下,在新旧箱梁翼缘板下侧增设沿纵向均匀设置的横向加劲肋,将新旧箱梁翼缘板连接起来,形成一种基于横向加劲肋的柔性拼接结构.本文依托实际工程背景,考虑了车辆活载、基础沉降差、新浇筑混凝土的收缩及徐变变形等多重作用,对柔性拼接结构自身以及横向拼接前后既有箱梁的受力状态变化规律进行了较全面的有限元分析.研究表明,拼接拓宽后结构整体刚度有明显提高,且能有效减小旧桥的活载作用效应,说明横向加劲肋能够有效连接新旧箱梁,使得拓宽结构共同受力;在新建桥梁的材料收缩及徐变效应作用下,拓宽后整体结构产生较明显的横向变形,尤其要关注梁端截面的横向变位和加劲肋主拉应力值;在基础不均匀沉降差作用下,各支点截面加劲肋存在较大的主拉应力,可能造成结构开裂损坏,需要采取有效加固措施或进一步优化设计横向加劲肋;横向拼接后既有箱梁结构的关键截面内力仍然符合承载力要求.此外,本文还研究了加劲肋尺寸参数及布置间距变化对新旧桥梁及加劲肋自身应力的影响.本文结果表明,柔性加劲肋拼接结构用于三向预应力混凝土桥梁桥横向拓宽是可行的,它为类似桥梁拓宽工程提供了一种新的可选择方案.
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GUO Xin-ze;
郭新泽;
GAO Fei;
高飞
- 《第26全国结构工程学术会议》
| 2017年
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摘要:
本文对横向加劲肋加强的H型钢弦杆-方支管T型节点的滞回性能进行了试验研究,其在支管端部往复荷载的作用下表现为塑性破坏,破坏模式为弦杆整体的弯曲破坏以及支管管壁附近上翼缘板的局部翘曲破坏,且在主支管相贯部位焊缝靠近支管侧的焊趾处伴随有细小裂缝的开展.基于试验结果,分析了三个支管截面宽度依次变化的节点试件的滞回曲线、骨架曲线、延性系数和耗能能力.结果表明,该种类型节点在支管端部往复荷载的作用下具有良好的滞回性能,主要由塑性变形来耗散能量.
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官成宇;
张建华;
佟丽莉;
木标
- 《第十六届全国现代结构工程学术研讨会》
| 2016年
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摘要:
本文应用ANSYS软件进行3榀方钢管混凝土柱-钢梁框架有限元分析,通过与公开的文献对比分析,证明了计算模型的准确性.在此基础上对15个单层单跨框架结构进行了滞回性能分析,得出了内置十字加劲肋对方钢管混凝土柱-钢梁组合框架结构极限承载力、抗震性能的影响规律,同时考虑了不同轴压比对滞回曲线的影响.以10层框架结构为例,分别建立了传统钢管混凝土柱和内置十字加劲肋钢管混凝土柱模型,对比分析进行了地震作用下的动力响应,计算结果表明内置十字加劲肋能改善结构的抗震性能,提高构件延性.
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Xu Qi;
徐颀;
Chang Zheng fei;
常正非;
Wang Gang;
王罡
- 《全国建筑物检测鉴定与加固改造第十二届学术交流会》
| 2014年
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摘要:
随着建筑结构的高度和跨度不断增大,柱的截面尺寸越来越大,不仅占用空间大,且容易形成"胖柱",不利于抗震.本文针对这一问题,在总结国内外对钢管混凝土柱、型钢混凝土柱、钢骨-钢管凝土柱等组合柱的研究成果基础上,提出一种新型的组合柱形式,即加劲肋-钢管混凝土组合柱.本文应用ABAQUS有限元软件对加劲肋-钢管混凝土短柱进行轴心受压计算,与公开文献中的钢管混凝土短柱试验结果进行对比分析,二者计算结果吻合良好,验证了本文计算模型的正确性.计算结果也表明:加劲肋-钢管混凝土柱的承载力比普通钢管混凝土柱高10%~30%.
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GUO Dongming;
郭东明;
FAN Longfei;
凡龙飞;
WANG Xiaoye;
王晓烨;
HAN Xiao;
韩笑;
LIU Jie;
刘杰
- 《37届国际采矿岩层控制会议》
| 2018年
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摘要:
基于梧桐庄矿墩柱式沿空留巷,为研究墩柱在竖向荷载作用下的力学性能,利用有限元软件ANSYS对墩柱在竖向荷载作用下的力学性能进行数值模拟,并将数值模拟结果与试验结果进行对比,验证了数值模拟中建模、相关参数和单元选取的正确性.根据此数值模型对不同直径、高度、搭接长度墩柱的力学性能进行模拟,绘制不同各因素作用下墩柱的荷载曲线.并针对其中部发生弯曲破坏、下端发生鼓曲破坏,提出了加劲肋的加固措施,并通过ANSYS对加固后的墩柱进行数值模拟.数值模拟结果表明:墩柱承载力随直径增加呈现线性关系增加,随搭接长度增大呈二次抛物线增大,随墩柱高度增大呈二次抛物线减小.通过加劲墩柱中部变形减少75%,墩柱底部基本不发生变形.加劲肋能明显减少墩柱变形量,提高墩柱承载力.
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纪晓东;
马琦峰;
王彦栋;
钱稼茹
- 《第十四届高层建筑抗震技术交流会》
| 2017年
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摘要:
本文通过10个试件的拟静力试验,研究可更换钢连梁中消能梁段的抗震性能.试验参数包括消能梁段腹板钢材类型、梁段长度比和加劲肋布置.试验结果表明:试件为剪切屈服型,破坏模式为加劲肋-腹板焊缝断裂或翼缘-端板焊缝断裂;试件的超强系数平均值为1.86,大于Popov等学者的建议值1.5;试件的极限塑性转角在0.15rad左右,远大于规范AISC341-10规定的塑性变形能力要求0.08rad;梁段腹板采用低屈服钢LY225,可以增大试件的极限塑性转角约23%,增大试件的累积塑性转角约51%;加大加劲肋间距会导致腹板提前屈服和试件承载力退化,但加劲肋单面布设或双面布设对试件的性能影响不大.基于试验结果和分析,建议长度比小于1.0的消能梁段的超强系数取值为2.0;建议采用低屈服钢腹板的消能梁段加劲肋布置按照规范AISC341-10和GB50011-2010对一般消能梁段的规定.