轴承钢

摘要： 结合国内某钢厂前期在生产轴承钢时出现几次Ds类夹杂物超标的现象,对轴承钢Ds类夹杂物形成机理及影响因素进行了研究分析,借助于扫描电镜、EDS能谱对夹杂物的成分分析结果,提出了轴承钢Ds类夹杂物控制措施。结果表明:控制钢水中Ca,Mg和Al成分、氧含量、精炼渣组元、VD铝损及留钢渣操作,对轴承钢Ds类夹杂物有一定的改进作用。

摘要： 由于轴承钢心部偏析的存在,导致圆钢在加热时心部比表面更容易发生“过热”或“过烧”等现象。通过研究轴承钢在不同温度下的塑性性能,为锻造过程的加热工艺制定提供理论依据,防止因过烧而产生的“显微孔隙”等缺陷。

摘要： 针对双渣轴承钢在开发前期,RH真空炉抽真空时经常出现碳氧反应剧烈被迫破空的情况,对公司生产双渣轴承钢工艺流程进行分析,通过分厂多次试验及研究使得双渣轴承钢工艺有所优化,提高了连铸浇铸稳定性,整组浇铸周期达到10 h,大大提高了产品质量。

摘要： 考察等温淬火时间对GCr15SiMoAl轴承钢显微组织和接触疲劳性能的影响,并对比分析等温淬回火GCr15SiMoAl和常规淬回火GCr15轴承钢的接触疲劳性能。结果表明,等温淬火时间为1 h、3 h、5 h和48 h时,GCr15SiMoAl轴承钢的组织都为贝氏体+马氏体+碳化物,相应地残余奥氏体含量分别为21.0%、21.8%、9.6%和9.2%;随着等温淬火时间的延长,GCr15SiMoAl轴承钢的中值疲劳寿命L_(50)、额定疲劳寿命L_(10)和特征疲劳寿命L_(a)都呈现先增加后减小特征,在等温淬火时间为3 h时取得最大值;常规淬回火态GCr15轴承钢的接触疲劳寿命低于等温淬回火态GCr15SiMoAl轴承钢,这主要是因为GCr15SiMoAl轴承钢中贝氏体+残余奥氏体更有利于抑制疲劳裂纹萌生和扩展,提升轴承钢的接触疲劳性能。

摘要： 针对轴承钢中夹杂物周围应力集中导致的疲劳剥落,建立了一种结合连续损伤力学的内聚力模型,用于模拟滚动接触循环加载下的裂纹萌生与扩展。基于内聚力模型的损伤起始准则和损伤演化规律,利用VUMAT子程序结合连续损伤力学构造了新的损伤演化方式,实现循环加载下的损伤累积,建立了基于内聚力模型的疲劳损伤累积失效模型,对含夹杂物模型的疲劳裂纹萌生与扩展进行了模拟,并研究了载荷条件和接触区摩擦因数对裂纹萌生与扩展以及疲劳寿命的影响。研究结果揭示了微观裂纹的萌生与扩展过程,为认识滚动接触疲劳提供了基础。

摘要： 水浸探伤作为一种精度更高的超声波检测手段,可以对试样实行非破坏性的检测,代表性强,检测速度快,结果可靠,能够全面评价钢中缺陷的分布情况,在高洁净钢的检测中应用越来越广泛。本文以轴承钢为例,采用水浸超声技术对其进行检测,通过对缺陷波形的判断,运用金相和扫描电镜等手段解析验证,确定了缺陷的位置、形态和分布等详细信息,为高品质轴承钢冶炼工艺改进,提高钢的纯净度提供依据.

摘要： 通过建立的夹杂物穿越钢渣界面运动模型,研究了精炼渣对夹杂物的吸附现象。结果表明,夹杂物粒径、表面张力和熔渣粘度是影响夹杂物冲破钢渣界面的重要参数,大型夹杂物中粒径和熔渣粘度起决定作用,而≤20μm级别的小型夹杂物中仅表面张力起决定作用;大型夹杂物冲破钢渣界面的能力远大于小型夹杂物。针对小型夹杂物难以吸附的问题,运用了夹杂物运动模型和熔渣、钢液表面张力模型,研究了表面张力对吸附过程的影响。结果表明,直径≤122.9μm尺寸的夹杂物均无法穿越钢渣界面,回弹至钢液一侧,由此得出:无法通过调整精炼渣用以吸附≤122.9μm夹杂物以达到进一-步降低钢中氧含量的目的。

摘要： 为了探究轴承钢在高温润滑条件下的摩擦磨损性能,采用扫描电子显微镜(SEM)、X射线衍射仪(XRD)、洛氏硬度计等对GCr15高碳轴承钢和G20CrNi2Mo渗碳轴承钢组织、物相及硬度进行了表征,利用QG-700型气氛高温摩擦磨损试验机研究轴承钢材料不同条件下的高温润滑摩擦磨损性能,并分析其磨损机制。结果表明:2种轴承钢的组织主要为马氏体、碳化物和残余奥氏体,其中G20CrNi2Mo渗碳轴承钢的表层硬度高于GCr15高碳钢轴承钢;在高温润滑条件下,2种轴承钢的磨损率都随着载荷和摩擦速度的增加而增大;GCr15轴承钢的平均摩擦因数随着载荷和摩擦速度的增加逐渐降低,而G20CrNi2Mo轴承钢的平均摩擦因数随载荷的增加而降低,随摩擦速度的增加而变化不大。G20CrNi2Mo渗碳轴承钢的耐磨性能总体优于GCr15高碳轴承钢,这与渗碳轴承钢的高硬度和具有回火稳定性的渗层有关;2种轴承钢高温润滑条件下的磨损机制是主要为磨粒磨损和氧化磨损。

摘要： 分析了轴承钢冶炼过程中w(Ti)的变化情况,通过选择低钛铁水、转炉双渣法冶炼、转炉终点强氧化性、转炉出钢双挡渣、出钢后采用扒渣工艺、选择低钛合金脱氧合金化以及LF工序采用低钛精炼合成渣脱氧造渣等措施,生产出w(Ti)≤15×10^(-6)的特级优质轴承钢。

摘要： 通过宏观、成分、气体、硬度、断口、晶粒度、金相组织等理化性能检测分析,结合生产过程查证,研究了轴承钢等离子下料断面不齐的问题。研究表明轴承钢在等离子下料断面不齐为矫直应力造成。通过采取减轻内应力、控制钢材弯曲度、钢材不矫直、带温矫直或矫直后去应力处理的措施,可有效解决等离子下料断面不齐问题。

摘要： 针对国内某钢厂在连铸生产GCr15轴承钢的过程中连铸坯表面屡次出现渣沟缺陷的问题,通过现场调研,优化了现用的连铸保护渣的理化指标,调整了现用的连铸操作工艺参数,最终解决了GCr15轴承钢连铸坯的表面渣沟缺陷问题.

摘要： 本文主要介绍宣钢公司KR脱硫站-150t复吹转炉冶炼-180tLF炉精炼-180tRH真空炉—连铸165×165mm2铸坯(结晶器电磁搅拌)—三棒轧制的生产流程,以及轴承钢GCr15的工艺实践,生产工艺过程为:以150t复吹转炉作为轴承钢初炼炉,优化出钢终点温度和成分,控制下渣量,通过合理的吹氩制度去除了更多的夹杂物;LF精炼炉进行进一步去夹杂升温,脱氧、和合金微调;RH在真空度＜100pa,氩气环流量≥120m3/h条件下,纯脱气时间≥20分钟.最终产品质量得到客户认可,将进一步优化生产工艺,提高产品质量,实现转炉冶炼轴承钢G Cr15的优质,低成本生.

摘要： 本文简述了高档轴承钢中Al203夹杂物的控制，影响钢洁净度的因素S、P、H、N、O、Pb、As、Cu、Zn、Ti等本钢中不喜欢的元素以及非金属夹杂物的含量.

摘要： 论述了高品质轴承钢中钛对轴承钢使用寿命的影响,通过分析高品质轴承钢生产过程中钛含量变化,结合热力学分析,确定了影响轴承钢钛含量变化的主要因素.分析了钢中钛与原材料中钛、初炼炉终点碳、炉渣中钛等方面的对应关系,制定并实施了钢中钛的控制措施,结果显示,石钢公司高品质轴承钢钛含量稳定在0.0015％以下,最低可达到0.0009％的水平.

摘要： 本文采用化学成分分析的方法对石钢轴承钢连铸小方坯横截面和纵切面上不同部位的碳含量分布进行分析,研究得出宏观偏析的规律,以求找出影响石钢轴承钢中心偏析的工艺因素.这对提高石钢控制轴承钢连铸小方坯中的宏观碳偏析水平,具有重要的实际意义.

摘要： 本文从轴承钢热轧材、球化退火、改制等方面分析GCr15线材质量对滚动体冷镦质量的影响.作为轴承滚动体冷镦用GCr15线材母材,碳化物应满足国家标准要求,表面无裂纹和严重的划伤.此外,轴承钢线材的球化退火质量、线材表面处理和合理的线材改制工艺对都最终的滚动体冷镦起到重要的影响.

摘要： 为兼顾细纱机产量和质量,分析介绍了高精密钢领的特点,并对国内高精度钢领与某进口钢领使用情况进行了对比分析.结果表明,高精度钢领的推广使用有利于稳定产品质量、提高生产效率、降低成本,能够满足纺织企业优质高效的生产需求.

摘要： 本文采用UT评估大型轴承钢连铸坯的质量.提出组织衰减、表征缩孔及指示性缺陷的数字表述等三项指标可作为评判连铸坯质量的判据.

摘要： 本文采用有限元方法对Cr4Mo4V钢圆筒形锻件的锻造过程进行了数值模拟研究.研究结果表明,Cr4Mo4V钢圆筒形锻件在始锻温度为1200°C的锻造过程中等效应力、等效应变和实际锻造温度的分布极不均匀.除开锤击次数之外,圆筒形锻件锤击后内孔深度对等效应力、等效应变和实际锻造温度的分布影响也比较大.

摘要： 本文采用有限元方法对Cr4Mo4V钢圆筒形锻件的锻造过程进行了数值模拟研究.研究结果表明,Cr4Mo4V钢圆筒形锻件在始锻温度为1200°C的锻造过程中等效应力、等效应变和实际锻造温度的分布极不均匀.除开锤击次数之外,圆筒形锻件锤击后内孔深度对等效应力、等效应变和实际锻造温度的分布影响也比较大.

摘要： 本发明公开了一种处理cronidur30轴承钢的方法、强化cronidur30轴承钢以及轴承，所述方法包括：采用金属高能离子和大束流气体离子对cronidur30轴承钢进行交替轰击，以便在所述cronidur30轴承钢表面注入金属离子和气体离子，其中，首先在所述cronidur30轴承钢表面注入金属离子，最后一次在cronidur30轴承钢表面注入气体离子，并且在所述cronidur30轴承钢表面注入至少两种不同的金属离子。该方法可以解决cronidur30轴承钢材料表面失氮而导致的材料性能降低的问题，同时可以显著提高cronidur30轴承钢的抗磨减摩性能。

摘要： 本发明公开了处理M50NiL轴承钢的方法、强化M50NiL轴承钢以及轴承，所述方法包括：(1)采用离子束在所述M50NiL轴承钢表面进行氮离子和碳离子共渗；(2)采用离子束在步骤(1)得到的M50NiL轴承钢表面注入第一稀土离子；(3)采用离子束在步骤(2)得到的M50NiL轴承钢表面注入第二稀土离子；(4)采用离子束对步骤(3)得到的M50NiL轴承钢进行注入处理；(5)采用离子束在步骤(4)得到的M50NiL轴承钢表面交替注入金属离子和气体离子，以便得到强化M50NiL轴承钢。该方法可以显著提高M50NiL轴承钢的抗磨损、抗接触疲劳性能，并且该方法注入和低能轰击扩渗处理一次完成，明显降低了传统热处理带来的环境污染和高耗能，提高了处理效率。

摘要： 本发明公开了处理M50轴承钢的方法、强化M50轴承钢以及轴承，该方法包括：(1)采用低能气体离子束对M50轴承钢清洗；(2)采用高能离子束在步骤(1)得到M50轴承钢表面注入第一稀土元素；(3)采用高能离子束在步骤(2)得到M50轴承钢表面注入碳和氮元素中的至少之一；(4)采用高能离子束在步骤(3)得到M50轴承钢表面注入第二稀土元素；(5)采用低能大束流离子对步骤(4)得到M50轴承钢进行轰击处理；(6)采用高能离子束在步骤(5)得到M50轴承钢表面交替注入金属离子和气体离子；(7)在气体保护下对步骤(6)得到M50轴承钢进行冷却处理，得到强化M50轴承钢。该方法可以大幅度提高M50轴承钢材料的摩擦磨损、抗疲劳、耐腐蚀等综合性能。

摘要： 一种渗碳轴承钢部件及适于得到该渗碳轴承钢部件的渗碳轴承钢部件用棒钢，所述渗碳轴承钢部件具有规定的化学组成，在任意的部件截面中，当量圆直径为5μm以上、并且包含CaO、Al2O3及SiO2且Al2O3相对于CaO、Al2O3及SiO2的合计质量的含有率为50质量％以上的氧化物的个数密度为3.0个/cm2以下，距离滚动面为50μm深度的维氏硬度为750以上，滚动面的压缩残余应力为900MPa以上。

摘要： 一种轴承钢部件及适于得到该轴承钢部件的轴承钢部件用棒钢，所述轴承钢部件具有规定的化学组成，在任意的部件截面中，当量圆直径为5μm以上、并且包含CaO、Al2O3及SiO2且Al2O3相对于CaO、Al2O3及SiO2的合计质量的含有率为50质量％以上的氧化物的个数密度为3.0个/cm2以下，距离滚动面为50μm深度的维氏硬度为750以上，滚动面的压缩残余应力为900MPa以上。

摘要： 一种制造具有优异耐磨性和抗疲劳性的高碳轴承钢的热处理方法、经过所述热处理的高碳轴承钢的盘条、所述盘条的制造方法、通过所述热处理制造的高碳轴承钢及用于制造所述盘条的钢坯的均热处理方法。所述轴承热处理方法包括以下步骤：淬火含有0.5-1.20重量％的碳和1.0-2.0重量％的硅的轴承形钢件；使经淬火的钢件在M

摘要： 本发明公开了处理M50轴承钢的方法、强化M50轴承钢以及轴承，该方法包括：(1)采用低能气体离子束对M50轴承钢清洗；(2)采用高能离子束在步骤(1)得到M50轴承钢表面注入第一稀土元素；(3)采用高能离子束在步骤(2)得到M50轴承钢表面注入碳和氮元素中的至少之一；(4)采用高能离子束在步骤(3)得到M50轴承钢表面注入第二稀土元素；(5)采用低能大束流离子对步骤(4)得到M50轴承钢进行轰击处理；(6)采用高能离子束在步骤(5)得到M50轴承钢表面交替注入金属离子和气体离子；(7)在气体保护下对步骤(6)得到M50轴承钢进行冷却处理，得到强化M50轴承钢。该方法可以大幅度提高M50轴承钢材料的摩擦磨损、抗疲劳、耐腐蚀等综合性能。

摘要： 本发明公开了一种处理cronidur30轴承钢的方法、强化cronidur30轴承钢以及轴承，所述方法包括：采用金属高能离子和大束流气体离子对cronidur30轴承钢进行交替轰击，以便在所述cronidur30轴承钢表面注入金属离子和气体离子，其中，首先在所述cronidur30轴承钢表面注入金属离子，最后一次在cronidur30轴承钢表面注入气体离子，并且在所述cronidur30轴承钢表面注入至少两种不同的金属离子。该方法可以解决cronidur30轴承钢材料表面失氮而导致的材料性能降低的问题，同时可以显著提高cronidur30轴承钢的抗磨减摩性能。

摘要： 本发明公开了处理M50NiL轴承钢的方法、强化M50NiL轴承钢以及轴承，所述方法包括：(1)采用离子束在所述M50NiL轴承钢表面进行氮离子和碳离子共渗；(2)采用离子束在步骤(1)得到的M50NiL轴承钢表面注入第一稀土离子；(3)采用离子束在步骤(2)得到的M50NiL轴承钢表面注入第二稀土离子；(4)采用离子束对步骤(3)得到的M50NiL轴承钢进行注入处理；(5)采用离子束在步骤(4)得到的M50NiL轴承钢表面交替注入金属离子和气体离子，以便得到强化M50NiL轴承钢。该方法可以显著提高M50NiL轴承钢的抗磨损、抗接触疲劳性能，并且该方法注入和低能轰击扩渗处理一次完成，明显降低了传统热处理带来的环境污染和高耗能，提高了处理效率。

摘要： 一种渗碳轴承钢部件及适于得到该渗碳轴承钢部件的渗碳轴承钢部件用棒钢，所述渗碳轴承钢部件具有规定的化学组成，在任意的部件截面中，当量圆直径为5μm以上、并且包含CaO、Al2O3及SiO2且Al2O3相对于CaO、Al2O3及SiO2的合计质量的含有率为50质量％以上的氧化物的个数密度为3.0个/cm2以下，距离滚动面为50μm深度的维氏硬度为750以上，滚动面的压缩残余应力为900MPa以上。