熔渣

摘要： 直接利用熔渣显热熔解改质剂的改质方法简单易行,实现了对钢渣显热的直接利用。选取玉米秸秆灰对熔融钢渣进行改质,通过热平衡计算,分析了改质剂掺量对熔渣显热的影响规律,利用FactSage软件计算改质后钢渣的黏度。结果表明:随着灰渣掺量的增加,改质钢渣黏度逐渐升高。当玉米秸秆灰掺量为1%~2%时,熔渣显热略有减少但变化不大;当玉米秸秆灰掺量为3%~15%时,熔渣显热呈先升高后降低的趋势。综合考虑熔渣显热利用率、流动性、改质效果等因素,改质熔融钢渣的理论最佳玉米秸秆灰掺量为9%~10%。

摘要： 分别以86级矾土均化料和88级传统倒焰窑矾土熟料为骨料制备了MgO-SiO_(2)-H_(2) O结合铝镁浇注料,采用动态感应炉抗渣试验,通过SEM、EDS分析和FactSage 6.2热化学软件对浇注料的侵蚀结果进行分析。结果表明:(1)以倒焰窑矾土为骨料的试样抗渣渗透性优于以均化矾土为骨料的试样,但两种浇注料的抗渣侵蚀性能相差不大;(2)渣蚀后以均化矾土为骨料的试样接近热面附近的骨料周围会生成较大的裂纹,对试样的抗渣性能产生不利影响,而以倒焰窑矾土为骨料的试样没有观察到裂纹生成;(3)以倒焰窑矾土为骨料的试样和以均化矾土为骨料的浇注料试样与熔渣反应后,有刚玉、复合尖晶石、CA_(6)、C_(2)AS、CAS_(2)等相共存。

摘要： 采用转筒法研究B_(2)O_(3)含量对FeO-MgO-SiO_(2)基渣系黏度的影响,利用FTIR分析方法研究不同B_(2)O_(3)含量下渣系结构的变化,并建立聚合度计算模型。结果表明,加入B_(2)O_(3)后熔体的黏度下降。当B_(2)O_(3)含量高于3%(质量分数)时,B_(2)O_(3)对熔体黏度的影响较小;随B_(2)O_(3)添加量由0增加至4%(质量分数),炉渣的熔化温度由1152°C降低至1050°C,表观活化能由157.90 kJ/mol降低至141.84 kJ/mol。在熔融炉渣中加入B_(2)O_(3)破坏链状硅酸盐结构,形成更加环状的硼硅酸盐结构。采用修正的Urbain模型预测SiO_(2)-MgO-FeO基渣系黏度,实验得到的黏度值与新模型计算的黏度值吻合较好。

摘要： 镁铝尖晶石基耐火材料由于具有硬度高、机械强度高、抗热震性好、抗渣侵蚀和渗透性能优异、环境友好等特点,被广泛应用于钢包、电炉、水泥回转窑等高温工业设备的内衬。在钢的冶炼过程中,熔渣和钢液是与耐火材料直接接触的两种最为常见的侵蚀介质,因此综述了近些年关于镁铝尖晶石基耐火材料在制备、抗熔渣侵蚀和渗透,及其与钢液的相互作用三个方面的研究进展,并对镁铝尖晶石基耐火材料未来发展提出了几点建议,以期为耐火材料行业的发展提供一些参考。

摘要： 为探讨煤与污泥共气化时污泥添加量对SiC耐火材料腐蚀特性的影响,对纯水煤浆、污泥添加质量分数分别为1%、5%、10%、12%的污泥煤浆和纯污泥浆6种气化料浆进行灰熔融特性测试、熔渣腐蚀实验以及SEM-EDS分析。结果表明:随着污泥添加量的增加,气化料浆的熔融温度逐渐降低;当污泥添加质量分数为1%时,腐蚀深度最浅;当污泥添加量增大时,腐蚀实验样品中除碱金属和Ca之外,Fe和Cr的含量也明显增加,SiC耐火材料腐蚀加剧。

摘要： 高硫石油焦用于气化,可实现石油焦的高效清洁利用。煤与石油焦气流床共气化是石油焦气化应用的主要技术路线。石油与煤相比V元素含量较高,V元素易造成耐火材料的侵蚀,目前耐火材料正向无铬方向发展,含V熔渣对新型耐火材料的侵蚀研究还较少。选用一种典型气化用煤的煤灰,配入V2O5模拟石油焦与煤共气化灰,对具有广泛应用前景的刚玉耐火材料进行侵蚀试验,考察气化操作温度、V元素含量和侵蚀时间等因素对侵蚀程度的影响,利用XRD分析含V熔渣高温侵蚀过程中的矿物质变化,利用SEM表征含V熔渣和刚玉材料侵蚀过程中形貌表面变化,阐明含V熔渣侵蚀刚玉材料机理。研究表明:熔渣V元素在刚玉界面处形成钒铝尖晶石,熔渣中V元素与Al元素相互取代,形成相互反应层侵蚀材料表面,破坏了刚玉材料的表面致密性,导致熔渣中低黏度液相渗透加剧。随反应温度增加,V元素与刚玉中Al2O3反应加剧,熔渣与刚玉材料界面处形成的尖晶石颗粒变大,反应层致密性降低,加剧低黏度液相熔渣向刚玉材料渗透,导致刚玉材料侵蚀程度增加。V含量增加时,熔渣与刚玉材料的反应层厚度增加,相互作用界面更加不规则,导致刚玉材料侵蚀程度明显增加。相互作用时间增加,液相熔渣渗透加剧,刚玉材料侵蚀程度明显增加。V含量是决定侵蚀程度的最关键因素,当熔渣中V2O5质量分数为10%、反应温度高于流动温度200°C时,刚玉材料侵蚀最严重。石油焦与煤共气化时,应严格控制灰渣中的V含量和操作温度,避免造成耐火材料的侵蚀加剧。

摘要： 熔融金属/熔渣-氧化物之间的高温润湿行为对于解析其高温界面现象十分重要。该文设计了一系列熔融金属/熔渣-Al_(2)O_(3)/MgO的接触角测量实验,包括样品的制备、实验重现性和稳定接触角的获得,将熔融金属/熔渣-氧化物的高温润湿行为可视化,并分析了其影响因素。结果表明:实验获得的接触角重现性较好,可用于进行熔融金属/熔渣与各类氧化物之间接触角的测量,且熔融金属材质、熔渣成分、温度等均是影响二者之间接触角的重要因素。熔渣-Al_(2)O_(3)/MgO之间的高温润湿性较好,1600°C时的接触角均在15°以下,远小于90°;而熔融铁液-AlO之间不润湿,接触角为130.03°,远大于90°。

摘要： 熔渣泡沫化对于冶金电弧炉生产工艺具有重要的意义。采用吹入不同外引气源的方式,包括CO_(2)、Ar和N_(2),以研究高温熔渣泡沫化情况,结果表明,在外引气源的条件下,熔渣泡沫化程度随气体吹入的时间先升高后降低,在吹入气体2分钟时熔渣泡沫化高度达到最大。熔渣泡沫化程度随气体流量的增大先上升后下降,其中外引气源选择CO_(2)时泡沫化效果最佳。随着熔渣碱度的提高,熔渣的发泡速度加快,但熔渣最大发泡高度降低。

摘要： 针对某废线路板混合料中高硅、铁、铝的特性,通过高温马弗炉熔炼实验,研究了碱度和FeO对CaO-SiO_(2)-Al_(2)O_(3)-FeO型熔渣熔点、黏度及电导率的影响规律。结果表明:随着碱度从0.4增加到1.8,熔渣熔点先降低后升高,1300°C时黏度先增大后减小,电导率呈上升趋势;随着FeO含量从15%增加到30%,熔渣熔点先减小后增大,黏度下降,电导率呈上升趋势。适合本体系熔渣的碱度为0.8~1.4,FeO含量16%~22%;此时,炉渣熔点<1220°C(半球温度),黏度<2 Pa·s(1300°C),铜收得率超过98.0%。

摘要： 随着经济社会的快速发展,人类面临严重的能源危机和污染问题.氢气被认为是取代传统能源最理想的清洁能源之一.主要介绍了两大类制氢技术的研究进展,包括光解水制氢技术和熔渣显热化学法制氢技术.综述了各制氢技术的基本原理和研究进展,并对该领域的发展进行了总结展望,旨在进一步推动几种制氢技术的研究.

摘要： 熔炼炉在工作状态过程中,炉衬是受冲刷最严重的.而其寿命与熔渣对耐火材料的损毁有着直接关系.本文介绍了炉衬使用过程中出现的集中破坏性影响因素.其中造成炉衬耐火材料损毁的最重要的因素有炉渣和合金添加剂的侵蚀、流动金属液体的冲刷蚀损、温度波动造成的剥落、耐火材料表层的渗透以及由于热应力使耐火材料产生裂纹.炉衬的使用寿命不仅取决于良好的耐火材料和打结的致密度,而且,在很大程度上取决于正确的操作方式,包括对耐火材料的情况进行的监控,当出现破坏时立即进行修补.

摘要： 采用静态坩埚法(1500°C3h)研究不同厂家铝铬砖对奥斯麦特铜熔炼炉熔渣的抗侵蚀能力，对侵蚀后的试样进行观察与测量，并采用SEM和EDS分析方法研究侵蚀后试样的显微结构及化学组成的变化。结果表明：不同厂家生产的铝铬砖与熔渣反应后，都有高熔点的铁铝尖晶石和铁铬尖晶石生成。甲公司生产的铝铬砖因具有较低的显气孔率，生成的高熔点化合物使孔隙通道堵塞，能够形成一层致密的保护层，阻止熔渣向材料进一步渗透，故表现出较好的抗渣性。

摘要： 熔渣中过渡族金属的热力学是冶金基础研究的一个重要方面.本文系统总结熔渣中过渡族金属Cr、Ti、Nb、V氧化物的热力学行为,包括熔渣中它们的价态、同一元素不同价态氧化物酸碱性及在渣中的比例、活度或(及)活度系数-分析了氧分压、熔渣的化学组成(包括碱度、渣中不同价态过渡金属的总量及不同组元的含量等)及温度对过渡族金属氧化物热力学行为的影响。一般说来,高碱度、强氧化气氛有利于熔渣中高价态的离子稳定存在。温度的影响与不同价态离子间氧化还原反应的焓变有关。

摘要： 以炉渣离子分子共存理论为基础,Cr5钢为研究对象,Al为脱氧剂,根据熔渣—金属中各个组元间的热力学平衡反应和质量守恒,建立了脱氧热力学模型,并在脱氧基础上设计了渣系.在不同的脱氧剂Al添加量下对Cr5钢中的Mn、Si、Al的平衡质量分数进行了计算,分析了各物质随Al添加量的变化规律,并根据目标钢种的成分要求对Al的添加量提供了理论指导.结果表明:随脱氧剂Al的增加,Si、Al、Mn、Al2O3的平衡质量分数呈上升的趋势,SiO2、FeO、MnO呈下降的趋势,若从Si、Mn、Al成分合格的角度考虑,Al的添加量占吨钢的百分比不能超过0.19％.

摘要： 本文通过测定电渣重熔用CaO-Al2O3-CaF2渣系和低氟CaF2-CaO-MgO-Al2O3-SiO2渣系的Al2O3吸收速率研究了渣系化学成分与电渣重熔渣系吸收Al2O3夹杂的速度之间的关系.实验结果表明:在CaO-Al2O3-CaF2渣系中,CaF2含量的增加和CaO/Al2O3的增大都可以提高该渣系的Al2O3溶解速率;在低氟CaF2-CaO-MgO-Al2O3-SiO2渣系中,CaF2含量的增加可以提高该渣系的Al2O3溶解速率,MgO含量的增加会使该渣系的Al2O3溶解速率先升高后降低,在MgO含量为6％时取得最大值.

摘要： 炼钢过程中低氮容量的渣极容易造成钢液的污染,并且液态钢液中氮的去除非常困难。二次精炼过程中脱气经常被用来降低钢液中的氮含量,但是由于钢种和渣成分的不同,脱氮过程控制受到动力学的限制。因此,深入了解氮进入钢液和熔渣中的机理,尤其是氮的溶解速率,对最终成品氮含量的控制非常有益。本文通过质谱分光计对N14-15N之间的同位素转变反应进行示踪分析,研究了1873K下氮在CaO-Al2O3基渣系和钢液中的溶解动力学行为。结果表明,钢液中Ni对氮溶解速率常数的影响非常小,与Mo类似。氮在液态Fe-10％Ni合金中的表观溶解速率常数为3.77×10-5(mol/cm2·s·atm).氮在CaO-Al2O3-CaF2渣中的溶解速率常数呈楔形,氮的溶解速率常数随着渣中CaF2的增加而降低,当CaF2含量达到20％后,变化趋势相反。这与CaF2对渣中Al-O键结构的影响有关。

摘要： 为了探索可满足渣金间外加电场脱氧的合理基础渣系，通过半球点测试仪、DSC对CaO-Al2O3-MgO渣系低熔点区的熔化温度和熔化热焓进行了研究。结果表明，MgO含量及R值对熔渣熔化性能的影响是极为显著的。在w(CaO)/w(Al2O3)=1时，MgO含量在3％-8％范围内，能显著改善熔渣的物化性能，过量的MgO会急剧恶化熔渣的熔化性能。在MgO含量为5.5％时，R直在0.9-1.0范围内，熔渣具有较好的熔化性能，R值过大同样会恶化熔渣的熔化性能。液相线温度与半球点温度相接近，变化趋势也基本一致。液相线温度也可以来表征熔渣的熔点。

摘要： 通过采用动态抗渣和静态抗渣二种研究方法，结合X-射线衍射分析、电子显微镜和能谱分析和化学分析等研究手段对某特殊钢用钢包渣线镁碳砖的浸蚀原因进行了分析。结果表明，在静态抗渣条件下，某特殊钢渣对镁碳砖的浸蚀很小，熔渣沿着材料基质和镁砂晶界的低熔相渗透到了材料的内部。在动态抗渣条件下，熔渣对镁碳砖的浸蚀较为严重。要提高镁碳砖抗某特殊钢渣的浸蚀能力，必须降低镁碳砖中的杂质数量，优化镁碳砖的基质组成和显微结构。

摘要： 本文对气流床煤气化炉内高温合成气和熔渣沿壁面流动、换热、相变过程进行了分析。在合理简化和假设的基础上建立了描述渣层流动与热质传递和相变的数理模型。通过对气化炉内气固两相流和化学反应的模拟，得到灰渣颗粒在气化炉壁面的沉积率。利用得到的灰渣颗粒沉积率结合建立的数理模型采用SIMPLE算法对气化炉壁面灰渣流动、传热和相变进行计算。对壁面温度、合成气（炉膛）温度对渣层的流动、传热和相变的影响规律进行了研究，得到了不同工况下气化炉壁面液态渣层和固态渣层沿气化炉高度上的厚度分布。

摘要： 气化炉是水煤浆加压气化技术的关键设备之一。气化压力的高压化、气化温度的高温化、气化炉的大型化是现代水煤浆加压气化炉的发展方向。本文介绍了水煤浆加压气化炉用高铬耐火材料的应用情况及研究现状,提出了改进高铬耐火材料的方法。

摘要： 本发明涉及一种用于核级不锈钢电渣重熔的渣料及采用该渣料进行电渣重熔的方法，所述渣料组分的重量百分含量为CaF2 40～70%、MgF2 1～10%、Al2O3 10～20%、CaO 10～20%、MgO 1～10%、BaO 0～3%；制备电渣锭的主要步骤为：电极棒准备→渣料准备→电渣重熔。采用本发明制备的电渣锭，Co、B、Pb、Sn、H、P、S等有害元素含量低，表面质量好、成分均匀、偏析少、组织细小致密，非金属夹杂物总和≤2.0级，达到核级不锈钢的冶金质量要求。

摘要： 本发明具体涉及一种电渣重熔无氟渣工艺配方及其用于电渣重熔的方法。该电渣重熔无氟渣，包括如下重量份的组分：40～44份CaO、46～50份Al

摘要： 本发明涉及一种用于核级不锈钢电渣重熔的渣料及采用该渣料进行电渣重熔的方法，所述渣料组分的重量百分含量为CaF2 40～70%、MgF2 1～10%、Al2O3 10～20%、CaO 10～20%、MgO 1～10%、BaO 0～3%；制备电渣锭的主要步骤为：电极棒准备→渣料准备→电渣重熔。采用本发明制备的电渣锭，Co、B、Pb、Sn、H、P、S等有害元素含量低，表面质量好、成分均匀、偏析少、组织细小致密，非金属夹杂物总和≤2.0级，达到核级不锈钢的冶金质量要求。

摘要： 本发明公开了一种电渣重熔含钛钢用预熔渣及脱氧制备电渣重熔低氧含钛钢的方法，以解决电渣重熔铸锭中钛铝比的合理控制、改善电渣锭表面质量及铸锭洁净度，尤其改善电渣重熔含钛钢的钛烧损及钛沿电渣锭轴向不均匀问题。现有技术为了保证电渣重熔目标钢种的钛铝比，向渣中加入钛白粉组成CaF2‑CaO‑MgO‑Al2O3‑TiO2渣系，由于电渣重熔化渣阶段钛白粉在加入过程中，粉末状的钛白粉易挥发、且渣中钛白粉混合不均匀，导致电渣锭底部Ti不均匀。本发明设计了A+B含钛预熔渣，将A、B两组预熔渣混合配入使用，满足不同钛铝比的高温合金生产需要，且具有低熔点特性，改善了电渣锭表面质量；结合脱氧剂持续加入使得钛沿电渣锭轴向呈均匀分布以及改善铸锭洁净度。

摘要： 本发明提供了一种金属电渣重熔用结晶器和电渣重熔装置以及电渣重熔方法，属于金属冶炼技术领域。它解决了目前不能生产大规格电渣锭的问题。本金属电渣重熔用结晶器包括至上而下依次叠加的上结晶室、中结晶室和下结晶室，三种结晶室分别具有上下贯穿各自对应结晶室的上熔炼腔、中熔炼腔和下熔炼腔，中熔炼腔呈倒锥形，大端与上熔炼腔对接，小端与下熔炼腔对接。本发明是已凝固的电渣锭从结晶器中抽出，不影响整个电渣过程的稳定，对高温电渣锭直接进行水冷，提高冷却速度。特殊的结晶器结构，可以保证电渣锭进行水冷时，产生的大降温不会影响高温熔池熔渣的温度场，使电渣重熔能顺利进行。

摘要： 一种可以保硫的电渣重熔方法，采用电渣重熔渣进行电渣重熔，按照以下步骤进行：原料选择、原料烘干、造渣、电渣重熔。本发明电渣重熔渣中，SiO2取代一部分的CaO，降低了渣碱度，使熔炼过程中的渣成分及工艺过程的更加稳定和有利于保硫，避免了脱硫率过高，同时不影响钢锭质量；同时加入石英提高了钢渣间的界面张力，电渣重熔后得到的钢锭成型更好，并且表面光洁。本发明制备的钢锭中硫含量稳定均匀，在0.005～0.010％的范围内。本发明电渣重熔时采用装置为的常规电渣重熔设备，因此本发明通用性和适用性强，对308L和309L奥氏体钢种有很好的应用效果，制备得到的铸锭成型效果好，表面光洁。

摘要： 本发明公开了一种电渣重熔渣系及用于电渣重熔Fe‑Cr‑Al合金低氧控制方法，电渣重熔所采用渣系的各组分按重量百分比为RE

摘要： 本发明公开了一种电渣重熔含钛钢用预熔渣及脱氧制备电渣重熔低氧含钛钢的方法，以解决电渣重熔铸锭中钛铝比的合理控制、改善电渣锭表面质量及铸锭洁净度，尤其改善电渣重熔含钛钢的钛烧损及钛沿电渣锭轴向不均匀问题。现有技术为了保证电渣重熔目标钢种的钛铝比，向渣中加入钛白粉组成CaF2‑CaO‑MgO‑Al2O3‑TiO2渣系，由于电渣重熔化渣阶段钛白粉在加入过程中，粉末状的钛白粉易挥发、且渣中钛白粉混合不均匀，导致电渣锭底部Ti不均匀。本发明设计了A+B含钛预熔渣，将A、B两组预熔渣混合配入使用，满足不同钛铝比的高温合金生产需要，且具有低熔点特性，改善了电渣锭表面质量；结合脱氧剂持续加入使得钛沿电渣锭轴向呈均匀分布以及改善铸锭洁净度。

摘要： 本发明提供了一种金属电渣重熔用结晶器和电渣重熔装置以及电渣重熔方法，属于金属冶炼技术领域。它解决了目前不能生产大规格电渣锭的问题。本金属电渣重熔用结晶器包括至上而下依次叠加的上结晶室、中结晶室和下结晶室，三种结晶室分别具有上下贯穿各自对应结晶室的上熔炼腔、中熔炼腔和下熔炼腔，中熔炼腔呈倒锥形，大端与上熔炼腔对接，小端与下熔炼腔对接。本发明是已凝固的电渣锭从结晶器中抽出，不影响整个电渣过程的稳定，对高温电渣锭直接进行水冷，提高冷却速度。特殊的结晶器结构，可以保证电渣锭进行水冷时，产生的大降温不会影响高温熔池熔渣的温度场，使电渣重熔能顺利进行。

摘要： 本实用新型属于因巴法水渣工艺技术领域，具体涉及一种熔渣沟储渣箱及熔渣沟。一种熔渣沟储渣箱，包括由一块底板和两块侧板固定连接而成的槽钢型形状的箱体，所述箱体的左、右侧和上部开口，所述箱体的左侧开口下部设有溢流板，所述溢流板的前部、后部和下部分别与两块侧板和一块底板连接，所述溢流板的高度小于箱体高度的二分之一，所述溢流板上均匀设有若干通孔。本实用新型巧妙利用储渣箱与熔渣沟的相互配合，将一节节储渣箱镶嵌在沟内，让熔渣沉淀堆积在储渣箱，清渣时巧妙利用吊车进行吊装将储渣箱吊出倒渣，避免人工进入渣沟清渣，带有高温腐蚀性冲渣水对作业人员的伤害。