灰熔融特性

摘要： 为研究残炭对高镁煤灰熔融特性的影响,选取典型宁东气化用煤——梅花井煤为原料进行了不同残炭质量分数煤灰的灰熔融温度(t_(AF))测试。利用FactSage7.3热力学软件对煤灰熔融过程进行模拟计算,探究了不同残炭质量分数煤灰在一定温度区间内的矿物转变。利用X射线衍射(XRD)和扫描电子显微镜结合能量色散光谱仪(SEM-EDS)分别对煤灰的矿物质组成及微观形貌进行了表征。结果表明:在煤灰熔融过程中,钙长石和辉石类矿物质在1275°C开始熔融为液相,其含量明显降低,煤灰的熔融是熔融-溶解机制;煤灰在熔融过程形成大量的低温共熔物(橄榄石、尖晶石和辉石)主导了煤灰的熔融温度,从而使得煤灰的熔融温度较低;随着残炭质量分数增加,低熔点矿物尖晶石含量急剧增加,煤灰的熔融温度呈降低趋势,这是由于氧化镁的离子势较低(3.0);在高温条件下MgO对煤灰中其他组分的作用是氧给予体,而残炭的存在能够剥夺氧化镁中的氧,从而阻止多聚物聚集,引起煤灰熔融温度降低。

摘要： 选择准东高钙五彩湾(WCW)煤作为研究对象,通过改变煤灰中硅钙摩尔比(M)研究煤灰熔融特性及矿物演变的变化规律,进一步借助FactSage热力学计算软件进行矿物平衡预测。研究表明:在WCW原煤灰中,矿物CaSO_(4)演变生成低熔点矿物Ca_(2)MgSi_(2)O_(7),使得原煤灰借助灰熔融温度(AFTs)预测其结渣、玷污时出现较大偏差。对于混煤灰,当M升高至3时,相比原煤灰,其中矿物CaSO_(4)的分解提前,SiO_(2)优先与CaO反应生成熔点较低的矿物CaMgSi_(2)O_(6),进而引起混煤灰的熔点降低;当混煤灰中M升高至5时,充足的SiO_(2)会与MgO发生反应,生成高熔点矿物Mg_(2)SiO_(4),使得此时混煤灰的AFTs显著提升,改善了煤灰熔融特性。热力学计算矿物平衡结果与X射线衍射分析(XRD)结果吻合较好,吉布斯自由能结果验证了矿物演变过程的合理性。

摘要： 考察了污泥添加量对污泥煤浆熔融特征温度(DT、ST、HT、FT)的影响规律,并采用FactSage软件分析其在高温变化过程中矿物质的演化行为;结果表明,随着污泥掺混比例的增加,污泥煤浆灰的熔融特征温度逐渐降低,这主要是由于污泥煤浆灰的化学组成与矿物组成变化导致的。随着污泥掺混比例的增加,污泥煤浆灰的氧化硅和氧化铝总含量与酸碱比值逐渐降低,同时随着污泥掺混比例增加,低温共熔矿物质生成,从而导致熔融特征温度逐渐降低。

摘要： 煤炭作为我国主要的能源,在国民经济的发展中起着重要作用,为便于工业化操作,降低高灰熔点煤的温度是非常必要的。选择了熔点较低的胶泥,按一定的配比加入三种高熔点煤(大同煤、准东煤和长平煤)中,探究胶泥对高灰熔点煤灰熔融特性的影响。结果表明,胶泥可以降低三种高熔点煤的灰熔点,但三种煤灰熔融温度降低程度与胶泥的含量不呈线性关系。胶泥对三种煤灰熔融温度降低的效果呈现:大同>准东>长平;胶泥降低灰熔点主要因为胶泥中的碱性氧化物含量高,酸性氧化物含量低,易与氧结合,相反碱性离子的离子势低,降低多聚物的聚集,从而降低了灰熔点。

摘要： 为探讨煤与污泥共气化时污泥添加量对SiC耐火材料腐蚀特性的影响,对纯水煤浆、污泥添加质量分数分别为1%、5%、10%、12%的污泥煤浆和纯污泥浆6种气化料浆进行灰熔融特性测试、熔渣腐蚀实验以及SEM-EDS分析。结果表明:随着污泥添加量的增加,气化料浆的熔融温度逐渐降低;当污泥添加质量分数为1%时,腐蚀深度最浅;当污泥添加量增大时,腐蚀实验样品中除碱金属和Ca之外,Fe和Cr的含量也明显增加,SiC耐火材料腐蚀加剧。

摘要： 采用灰熔点测定、SEM-EDS分析、FTIR分析和XRD分析,研究甘蔗渣灰成分中不同氧化物CaO、MgO、Fe2 O3对甘蔗渣灰熔融特性的影响.结果表明:甘蔗渣灰中CaO和Fe2 O3的加入使甘蔗渣灰熔点降低,M gO的加入使甘蔗渣灰熔点小幅提升;CaO的加入形成了多种碳酸盐以晶体形式存在,碳酸盐之间形成低温共熔物,使灰熔点下降;MgO的加入虽然生成了多种碳酸盐相互之间会形成低温共熔现象,但由于部分MgO仍以简单的金属化合物的形式存在未参与反应,使得灰熔点有小幅提高;Fe2 O3的加入形成低温共熔物硅酸盐,但尖晶石的存在使灰熔点变化不明显.甘蔗渣灰熔点低的主要原因是新硅酸盐类和新碳酸盐类物质的生成,使其灰熔点提高可从硅酸盐类和碳酸盐类物质的减少或者高熔点物质生成量增加两个角度进行考虑.

摘要： 本文采用热重分析仪分析了杜仲药渣和石下江煤的混合样品的燃烧特性,采用灰熔点测试仪、X射线荧光仪、X射线衍射仪及扫描电子显微镜对混合物灰样的灰熔融特性变化进行了分析.结果表明:药渣掺混比为40％时着火温度最低;加入90％药渣时,稳燃性指数、综合燃烧特性指数、最大燃烧速率和平均燃烧速率值均达到最大,燃尽温度最小;在杜仲叶渣和煤的共燃过程中,发生了协同作用,生成了一些新的矿物质,混合灰样的灰熔融温度随着药渣质量分数的增多而减小.

摘要： 文章利用扫描电子显微镜(SEM)、X射线荧光光谱仪(XRF)、X射线荧光衍射仪(XRD)、灰熔融特性分析仪对4种生物质(海草、梨木、榛子壳、稻秆)灰与神木烟煤灰的混合灰的熔融特性进行了研究.研究发现:水生生物质(海草)灰的掺混使混合灰的熔融特性温度先升高再降低;两种木本生物质(梨木和榛子壳)灰的掺混使混合灰的熔融特性温度逐渐升高;草本生物质(稻秆)灰的掺混对混合灰熔融特性温度的影响与水生生物质灰类似.由XRF分析可知:Na2O和CaO对于混合灰的熔融特性温度有更明显的影响,随着混合灰中Na2O含量的逐渐增加,混合灰的熔融特性温度逐渐下降;随着混合灰中CaO含量的逐渐增加,混合灰的熔融特性温度逐渐上升.由XRD结果可知:水生生物质灰在高温下容易形成熔点较低的碱金属硅酸盐,使混合灰的熔点降低;木本生物质灰中的CaCO3含量较高,能够提高混合灰的熔点;草本生物质灰与水生生物质灰类似,含有的低熔点碱金属硅铝酸盐使混合灰的熔点降低.

摘要： 随着煤化工技术的兴起,煤气化飞灰的资源化处理成为急需解决的"卡脖子"问题.利用商业流化床气化飞灰在15 kg/h改性气化试验台上进行试验,研究了流态化改性对气化飞灰形貌特性和灰熔融特性的影响以及改性飞灰的再气化特性.结果表明:利用流化态改性可实现气化飞灰在1 200°C下的再气化.气化飞灰经流态化改性后,由于热破碎和残炭的气化反应具有清理孔隙和促进孔隙生成作用,使颗粒总孔体积和比表面积升高,同时改性气化剂水蒸气和氧气浓度的增加会进一步促进改性飞灰孔隙特性的改善.另一方面气化飞灰经流态化改性后,灰分矿物质中高熔点组分陨硫钙石转化为熔点较低的硬石膏,使灰熔融温度降低,灰分黏温曲线更平缓,临界黏度温度降低.在改性飞灰的再气化过程中,与900°C流态化改性过程相比,在下行气化炉 1200°C,通过水煤气反应改性飞灰明显气化,有效气CO+H2产率达0.29 m3/kg,系统碳转化率达71.2％.

摘要： 为将高灰高铁的液化残渣应用于气流床气化装置,利用灰熔点测试仪、热力学计算软件FactSage和高温旋转黏度计,研究了哈密煤(HM)、液化残渣(DCLR)及两者混配(质量比分别为1∶2,1∶1和2∶1)后混合物的煤灰熔融温度、煤灰矿物质组成及黏温特性.结果 表明:HM和DCLR熔渣具有较强的结晶倾向,不适合单独作为气流床气化原料.HM与DCLR混配可调控灰化学组成,改善灰熔点与熔渣类型.当HM和DCLR的质量比为2∶1时(样品记为H2D1),灰样的流动温度较DCLR灰样的流动温度低88°C,黄长石与长石发生低温共熔是其灰熔点较低的主要原因.样品H2D1熔渣呈现出玻璃渣的特征,其最佳操作温度范围(t2～t25)达150°C,有利于气化炉排渣,可使气化炉在更经济的操作温度下运行.

摘要： 本文研究了SiO2、高岭土和粉煤灰对三种准东煤灰熔融特性的影响,并对混合灰样进行XRD(X-Ray Diffraction)分析,获得添加剂对灰中矿物演变的影响机制.结果表明:红沙原煤的软化温度(ST)随三种不同添加剂的添加比例升高而逐渐升高;对五彩湾A煤,随着SiO2和粉煤灰添加比例升高,ST先略微降低后升高,而加入高岭土后ST反而下降;对五彩湾B煤,其ST在加入添加剂后都呈现出先大幅降低、后大幅升高的趋势,XRD结果显示:添加比例较低时灰中生成的霞石、二硅酸钠、蓝方石等低熔点物质是灰熔点降低的主要原因.实验结果说明,添加剂的使用应与煤种对应,否则会起到相反的效果.

摘要： 为扩大气流床气化对我国高灰熔点煤种的适应性,本文着重研究我国典型高、低灰熔点煤种在高温(1000～1400°C)下的煤焦-CO2/H2O气化反应动力学特性以及气化条件下灰的熔融特性。结果表明：高温下高、低灰熔点煤焦-CO2/H2O气化反应速率随温度的变化表现出不同的变化规律,煤焦气化反应过程中灰的熔融变化行为是导致这种差异的主要原因。高温下随着气化反应的进行,低灰熔点煤煤灰开始发生熔融,熔融状态的灰吸附在焦炭表面上,堵塞了煤焦孔隙并阻碍了煤焦与气化剂的有效接触,从而导致该煤种在高温下气化速率随温度的升高变化不大,甚至略有下降.气化条件下,灰的初始熔融主要是由灰中含Fe矿物所引起的。

摘要： @@预计我国2010年城市生活垃圾焚烧总量达到48000t/d，每天产生的飞灰量按5%焚烧量计算将达到2400t/d。众所周知，飞灰中含有大量的重金属及二恶英，例如，上海御桥垃圾焚烧厂进口炉排炉(尾气喷活性炭吸附后)飞灰中Pb: 972-2480mg/kg; Cd: 50-66mg/kg;二恶英含量在980一1520ng - TEQ/kg;哈尔滨垃圾焚烧厂进口内循环流化床垃圾焚烧炉布袋除尘器捕集灰中Pb含量870mg/kg, Cd为16mg/kg;二恶英含量达到800ng-TEQ/kg，甚至有的炉排炉飞灰中二恶英含量高达7530ng-TEQ/kg。这些飞灰若处理不善将对人们的生存环境构成潜在威胁，而目前这些飞灰基本上处于无序排放状态。因此，研究焚烧飞灰的无害化处理是待解决的问题。

摘要： 煤气化技术作为我国洁净煤技术的重要组成部分之一，由于具有高煤炭利用效率和低污染排放,近年来得到快速发展。为扩大气流床气化对我国高灰熔点煤种的适应性，本文着重研究了高温气化条件下混煤灰的熔融特性及其矿物质演变规律。研究结果表明：气化条件下混煤灰的熔融温度变化规律并不与配煤比例成线性关系，而与相应三元相图的液相线温度具有很好的相似性；随着低灰熔点煤灰的加入，混煤灰在三元相图的位置逐渐由高熔点的莫来石区域向低熔点的钙长石区域移动，且在三元低温共晶点和二元共晶线附近混煤灰的熔融温度变化最为显著；由于低灰熔点煤灰中含有较多的硬石膏、方解石、透辉石等低熔融矿物，这些矿物高温下分解成CaO，FeO助熔矿物，能够与高灰熔点煤中的莫来石、石英反应生成低温共熔物质，如钙长石、钙黄长石、铁尖晶石、铁橄榄石、辉石等，从而降低了高灰熔点煤的熔融温度。

摘要： 为扩大气流床气化对我国高灰熔点煤种的适应性，本文着重研究我国典型高、低灰熔点煤种在高温(1000～1400°C)下的煤焦-CO2/H2O气化反应动力学特性以及气化条件下灰的熔融特性。研究结果表明：气化条件下，灰的初始熔融主要是由灰中含Fe矿物所引起的。随着Fe2+数量的增加，当莫来石,钙长石在Fe2+作用下相变为铁橄榄石，使煤灰熔体网络遭到破坏。方铁石在煤灰熔融过程中起到了重要的助熔作用。

摘要： 采用不同水温通过浸泡的方式对小麦秸秆、稻壳和桐木木屑进行水洗，对原样和水洗后样品分别进行燃料特性分析、热失重分析和灰熔融特性分析，研究了水洗对生物质燃料特性及燃烧特性的影响。结果表明，水洗能有效脱除生物质中对锅炉运行造成危害的K、Na、Cl和S元素，使燃烧过程中挥发分的析出和燃烧略有滞后，改善了小麦秸秆的灰熔融特性。随着水温增大，除Cl外，其他三种元素的脱除率单调变化，小麦秸秆的灰渣逐渐变“短”。

摘要： 煤粉是高炉冶炼的重要燃料,为探究煤粉对高炉冶炼的影响.本文采用灰熔点测定仪测定了两个顺行高炉(B和C)和一个不顺行的高炉(A)喷吹的煤粉的灰熔融特性.并用热重分析法(TGA)分析了三个试样的燃烧性,同时,利用DAEM模型计算煤粉燃烧过程的活化能.结果表明:三个煤粉的熔融特性温度都不满足喷吹要求;A的煤粉燃烧性和煤粉燃烧率最差.A的燃烧的表观活化能为59.16kJ/mol,同时燃烧过程存在补偿效应.

摘要： 针对我国高碱煤燃烧过程中的强沾污/结渣特性,本文对某台实际锅炉燃用新疆某高碱煤炉内灰中主要元素及矿物质迁移变化规律进行了包括XRF、SEM-EDX、XANES等在内的实验研究与分析测试。研究结果表明:20％的Na2O和10％的SO3由锅炉底渣排出,而其余部分的Na2O和SO3则随炉内烟气以气态或固态形式进入锅炉受热面，从而引发锅炉高温受热面的严重沾污；通过对锅炉受热面沾污层断面的SEM-EDX分析表明：Na、Fe、Ca、S等元素是引起煤灰初始沾污的主要元素，随着沾污底层中部分低熔点Fe系矿物发生熔融;在致密的初始沾污层上为由NaSO4、CaSO4等组成的大量沾污层,约有50～96.14％的(Na 和Ca)在600～850°C被硫化，且由于Na+的活性高于Ca2+,相同温度下Na的硫化比例要比Ca的硫化比例要高，除非在温度较高的区域(＞1429°C)，由于Na的蒸发作用，导致Ca的硫化比例比Na的硫化比例要高。

摘要： 针对我国高碱煤燃烧过程中的强沾污/结渣特性,本文对某台实际锅炉燃用新疆某高碱煤炉内灰中主要元素及矿物质迁移变化规律进行了包括XRF、SEM-EDX、XANES等在内的实验研究与分析测试。研究结果表明:20％的Na2O和10％的SO3由锅炉底渣排出,而其余部分的Na2O和SO3则随炉内烟气以气态或固态形式进入锅炉受热面，从而引发锅炉高温受热面的严重沾污；通过对锅炉受热面沾污层断面的SEM-EDX分析表明：Na、Fe、Ca、S等元素是引起煤灰初始沾污的主要元素，随着沾污底层中部分低熔点Fe系矿物发生熔融;在致密的初始沾污层上为由NaSO4、CaSO4等组成的大量沾污层,约有50～96.14％的(Na 和Ca)在600～850°C被硫化，且由于Na+的活性高于Ca2+,相同温度下Na的硫化比例要比Ca的硫化比例要高，除非在温度较高的区域(＞1429°C)，由于Na的蒸发作用，导致Ca的硫化比例比Na的硫化比例要高。

摘要： 针对我国高碱煤燃烧过程中的强沾污/结渣特性,本文对某台实际锅炉燃用新疆某高碱煤炉内灰中主要元素及矿物质迁移变化规律进行了包括XRF、SEM-EDX、XANES等在内的实验研究与分析测试。研究结果表明:20％的Na2O和10％的SO3由锅炉底渣排出,而其余部分的Na2O和SO3则随炉内烟气以气态或固态形式进入锅炉受热面，从而引发锅炉高温受热面的严重沾污；通过对锅炉受热面沾污层断面的SEM-EDX分析表明：Na、Fe、Ca、S等元素是引起煤灰初始沾污的主要元素，随着沾污底层中部分低熔点Fe系矿物发生熔融;在致密的初始沾污层上为由NaSO4、CaSO4等组成的大量沾污层,约有50～96.14％的(Na 和Ca)在600～850°C被硫化，且由于Na+的活性高于Ca2+,相同温度下Na的硫化比例要比Ca的硫化比例要高，除非在温度较高的区域(＞1429°C)，由于Na的蒸发作用，导致Ca的硫化比例比Na的硫化比例要高。

摘要： 本发明公开了一种分段运行的飞灰熔融处理装置及飞灰熔融处理方法，包括旋风启动炉和飞灰熔融炉，旋风启动炉的蜗壳一次风进口设置在旋风启动炉的前端，二次风切向进口设置在旋风启动炉的壁面上，中心风管设置在旋风启动炉前端中心处，出口尾锥设置在旋风启动炉与飞灰熔融炉的连接处，流渣口设置在出口尾锥的下方；飞灰熔融的进料口设置在飞灰熔融炉的上方，上氧气进口设置在飞灰熔融炉的上半部分，下氧气进口设置在熔融池上方，熔渣出口设置在飞灰熔融炉下方，高温烟气出口设置在飞灰熔融炉的上方，与二次风切向进口连接。通过旋风启动炉与飞灰熔融炉分段运行方式，解决了熔融处理成本高，飞灰熔融不彻底以及二次重金属污染的问题。

摘要： 提供一种可迅速推定通过多种燃料的燃烧产生的灰的熔融温度的灰熔融温度推定装置。该装置具备：理论灰组成计算部，其具有取得对象燃料所包含的多种燃料的混合比率的混合比率取得部、取得由对象燃料所包含的多种燃料各自的灰组成构成的多个燃料对应灰组成的燃料对应灰组成取得部、及基于混合比率及多个燃料对应灰组成来计算将多种燃料以混合比率混合的情况下的与灰的特定的灰成分相关的灰组成即理论灰组成的计算部；推定模型制作部，其制作对关于通过参照燃料的燃烧所产生的参照灰的参照灰组成与参照熔融温度的关系进行学习而成的推定模型；以及熔融温度计算部，其使用推定模型来计算与理论灰组成相应的对象燃料的灰的熔融温度的推定值。

摘要： 本发明涉及煤质分析检测设备技术领域，尤其涉及一种灰熔融性测试仪用传动装置及灰熔融性测试仪。灰熔融性测试仪用传动装置包括壳体，所述壳体由隔离板分为互不联通的上腔室和下腔室，所述上腔室内设有固定座，所述下腔室内设有转轴，所述固定座靠近所述隔离板的一侧设有第一磁体，所述转轴靠近所述隔离板的一侧设有第二磁体；还包括驱动机构，所述驱动机构用于驱动所述转轴转动，进而通过所述第一磁体与第二磁体的吸引力带动所述固定座转动。本发明提供的传动装置密封性好、结构简单，便于维护。

摘要： 本申请公开了一种熔融垃圾焚烧飞灰的添加剂及熔融垃圾焚烧飞灰的方法，所述添加剂以重量份计，包括10‑40份SiO2、0‑10份H3BO3和1‑10份Bi2O3；所述方法，包括以下步骤：提供用于熔融垃圾焚烧飞灰的添加剂；将所述添加剂和焚烧飞灰的样品混合并造粒，得到混料造粒；对所述混料造粒进行干燥处理；将干燥处理后的混料造粒投入到等离子体熔融炉中进行熔融处理；待完全熔融后进行冷却得到玻璃态熔渣。本申请具有进一步降低飞灰熔融温度的效果，使得飞灰熔融固化时的能耗降低。

摘要： 本发明公开了一种分段运行的飞灰熔融处理装置及飞灰熔融处理方法，包括旋风启动炉和飞灰熔融炉，旋风启动炉的蜗壳一次风进口设置在旋风启动炉的前端，二次风切向进口设置在旋风启动炉的壁面上，中心风管设置在旋风启动炉前端中心处，出口尾锥设置在旋风启动炉与飞灰熔融炉的连接处，流渣口设置在出口尾椎的下方；飞灰熔融的进料口设置在飞灰熔融炉的上方，上氧气进口设置在飞灰熔融炉的上半部分，下氧气进口设置在熔融池上方，熔渣口设置在飞灰熔融炉下方，高温烟气出口设置在飞灰熔融炉的上方，与二次风切向进口连接。通过旋风启动炉与飞灰熔融炉分段运行方式，解决了熔融处理成本高，飞灰熔融不彻底以及二次重金属污染的问题。

摘要： 提供一种可迅速推定通过多种燃料的燃烧产生的灰的熔融温度的灰熔融温度推定装置。该装置具备：理论灰组成计算部，其具有取得对象燃料所包含的多种燃料的混合比率的混合比率取得部、取得由对象燃料所包含的多种燃料各自的灰组成构成的多个燃料对应灰组成的燃料对应灰组成取得部、及基于混合比率及多个燃料对应灰组成来计算将多种燃料以混合比率混合的情况下的与灰的特定的灰成分相关的灰组成即理论灰组成的计算部；推定模型制作部，其制作对关于通过参照燃料的燃烧所产生的参照灰的参照灰组成与参照熔融温度的关系进行学习而成的推定模型；以及熔融温度计算部，其使用推定模型来计算与理论灰组成相应的对象燃料的灰的熔融温度的推定值。

摘要： 本实用新型公开了一种用于灰熔融性测试仪的控温装置，包括由多块隔热侧板和隔热底板围成的隔热罩，隔热罩用于将灰熔融性测试仪中的取像模块和光源模块与高温炉体隔开以减少高温炉体的热量传递至取像模块和光源模块，隔热罩上开设有第一进风口和出风口，第一进风口处设有散热组件。本实用新型还公开了一种灰熔融性测试仪，包括外壳，外壳内设有高温炉体、取像模块、光源模块以及如上所述的控温装置，取像模块和光源模块设置于控温装置内。本实用新型具有隔热效果好、能有效延长光源及摄像机使用寿命等优点。

摘要： 本实用新型公开了一种用于灰熔融性测试仪的燃烧管，包括燃烧管本体，燃烧管本体内设有石英隔板，石英隔板用于定位灰锥托板样舟，燃烧管本体一端开设有用于取像的拍摄口。本实用新型还公开了一种灰熔融性测试仪，包括炉体，炉体内设有加热组件，还包括如上所述的用于灰熔融性测试仪的燃烧管，燃烧管本体内设有用于监测燃烧管内温度的温度监测装置。本实用新型用于灰熔融性测试仪的燃烧管和灰熔融性测试仪均具有结构简单紧凑、成本低廉、适用范围更广、测量精度高的优点。

摘要： 本实用新型涉及煤质分析检测设备技术领域，尤其涉及一种灰熔融性测试仪用传动装置及灰熔融性测试仪。灰熔融性测试仪用传动装置包括壳体，所述壳体由隔离板分为互不联通的上腔室和下腔室，所述上腔室内设有固定座，所述下腔室内设有转轴，所述固定座靠近所述隔离板的一侧设有第一磁体，所述转轴靠近所述隔离板的一侧设有第二磁体；还包括驱动机构，所述驱动机构用于驱动所述转轴转动，进而通过所述第一磁体与第二磁体的吸引力带动所述固定座转动。本实用新型提供的传动装置密封性好、结构简单，便于维护。

摘要： 本发明公开了一种等离子飞灰熔融炉飞灰熔融温度的软测量方法，该方法包括：基于低频、高频微波传感器的飞灰介电常数测量；以飞灰介电常数历史数据为输入神经元，飞灰组分历史数据为输出神经元，建立飞灰组分含量的递推随机权神经网络辨识模型；依据飞灰组分含量实验室数据对模型在线校正；基于飞灰组分含量历史数据和飞灰熔融特性温度历史数据建立递推最小二乘辨识模型；依据飞灰组分含量和飞灰熔融特性温度实验室数据对模型进行在线校正；校正后的模型对飞灰熔融特性温度进行在线测量。通过本发明提供的方法可以对熔融温度实时预测，保证飞灰充分熔融的同时，节约了资源，提高了生产效率。