碱度

摘要： 我国盐碱水资源丰富,通过渔业手段有效开发和利用盐碱水域资源,对拓展水产养殖空间、保障水产品供给、实现盐碱环境生态修复具有重要意义.文章通过测定中华绒螯蟹(Eriocheir sinensis)对氯化钠盐度、碳酸氢钠碱度及盐碱交互作用的耐受能力,探究中华绒螯蟹对盐碱水域环境的生理耐受性.结果表明,中华绒螯蟹在24、48、72和96 h时氯化钠(NaCl)盐度半致死浓度(LC50)分别为35.24、32.81、31.25和26.55 g·L-1,安全浓度为8.54 g·L-1;在24、48、72和96 h碳酸氢钠(NaHCO3)碱度半致死浓度(LC50)分别为110.43、90.50、75.78和69.74 mmol·L-1,安全浓度为18.25 mmol·L-1.盐碱对中华绒螯蟹的毒害具有交互协同作用,盐碱交互时毒性强于单一盐度或碱度,交互系数除24 h外均随胁迫时间增加而增大.研究表明,中华绒螯蟹对碳酸盐型盐碱水环境具有较强耐受性,适宜在盐度低于8.54 g·L-1或碳酸盐碱度低于18.25 mmol·L-1盐碱水域开展增养殖.

摘要： 烟田土壤酸化问题已成为我国烟田土壤质量和烟草生产的主要限制因素,然而,到目前为止对烟田土壤酸化机理及调控技术尚缺乏系统性研究及总结,极大地限制了我国烟田土壤酸化改良进程和烟叶可持续生产。本文综述了近些年来国内外烟田土壤酸化机理及调控技术的研究进展,定量分析了不同致酸因子对烟田土壤酸化的贡献,揭示了盐基离子的投入和输出不平衡(输出>>投入)是导致烟田土壤酸化的主要原因。此外,氮肥的不合理施用、不均衡的养分管理和酸沉降等也会加速烟田土壤酸化。在此基础上,提出了相应的酸化调控措施:施用石灰和碱性改良剂是最常用且有效的措施,但必须注意的是,在改良酸化土壤的同时要注重保护和修复土壤的微生态环境,生物有机肥及农家肥等有利于保护和恢复土壤微生态。本文提出利用“碱度”作为酸碱平衡的杠杆,来确定改良物料的施用量,从而达到土壤酸碱平衡;同时应按照不同区域土壤酸化程度实现精准分类降酸治理,达到“精准降酸”,既有效地解决土壤酸化问题,又节约改良物料,提高经济效益。

摘要： 基于正交试验对影响植生混凝土基本物理力学性能的因素进行了分析,探究了骨料粒径、水灰比、胶凝材料用量以及SAC-OPC用量比对其孔隙率、强度和碱度的影响,并通过拟合骨料粒径、水灰比、胶凝材料用量与抗压强度和孔隙率的多元线性方程对配合比进行优选。结果表明:骨料粒径和胶凝材料对抗压强度和孔隙率影响较大;硫铝酸盐水泥能够在一定程度上降低孔隙内碱度。

摘要： 采用滴定法对于伏特加的碱度进行试验分析。以盐酸为滴定剂,以甲基红为指示剂,通过盐酸标准滴定溶液消耗量去计算试样的碱度。通过数学模型的建立,对于试验中的各个影响因素进行了分析评定,主要分析了容量瓶的容量允差、标准滴定溶液浓度、滴定操作过程以及重复性测定4个要素对于试验结果不确定度的贡献,其中贡献最大的两个要素为容量瓶的容量允差和滴定操作过程。通过针对各个不确定度的分量进行量化计算和合成,得出此试验用的伏特加碱度的不确定度表示为:2.0mL±0.054 mL。

摘要： 以水泥、硅灰和粉煤灰为主要胶凝材料制备的低碱度水泥可应用于放射性焚烧灰的固化,但其存在早期强度发展慢、后期强度不高的问题。本文以聚合硫酸铝作为添加剂激发火山灰材料反应活性,通过测定不同掺量聚合硫酸铝加入后固化体的抗压强度、孔隙率及pH值变化,并结合水化产物组成与含量、水化放热特性等表征手段,分析了聚合硫酸铝对低碱度水泥早期水化过程的影响规律和作用机理。结果表明:掺入聚合硫酸铝可以显著提高低碱度水泥固化体的早期抗压强度,使水化放热峰提前,促进了火山灰反应的发生,提高了水化产物的生成量,使微观结构更加密实,同时有效降低试样的早期碱度,有利于抑制焚烧灰中活性铝的腐蚀反应。

摘要： 浙江某除磷剂生产企业产生的废水硬度达到7000 mg/L、碱度只有8.4 mg/L、电导率达到28 ms/cm,采用石灰纯碱法作为该废水除硬的预处理技术,要求处理后的废水硬度低于100 mg/L。实验结果表明:石灰纯碱法能有效去该企业除高盐度高硬度废水中的硬度,石灰和纯碱的最佳加药量分别为0.9和8.0 g/L;常温时(水温17°C),石灰纯碱法15 min可以反应完全;低温时(水温8°C),石灰纯碱法的反应速度慢,为确保废水处理后的硬度低于100 mg/L,水力停留时间要保证30 min以上。

摘要： 介绍了己内酰胺加氢精制的工艺流程,总结了国内某15万t/a固定床己内酰胺加氢精制装置的运行数据,探究了反应压力、温度和催化剂等对加氢精制效果的影响。结果表明:当反应压力在由0.3 MPa升高至0.5 MPa时,加氢出口高锰酸钾吸收值(PAN值)逐渐降低,继续提高反应压力,PAN值变化不明显;当反应温度在50°C~60°C时,PAN值基本可稳定在0.8~1.6,碱度在0.13 mmol/kg左右波动,可保证己内酰胺水溶液质量达标;经过加氢反应,己内酰胺水溶液吸光度小幅降低、碱度小幅升高,但不会影响成品己内酰胺的质量;固定床加氢催化剂寿命较短,其活性下降的主要原因是催化剂结块和表层被己内酰胺覆盖。

摘要： 中石化某分公司污水处理装置生化系统根据上游排水水质特点分质处理,其中含盐污水系列主要接收处理煤气化废水、净化汽提塔分离液和净化含甲醇污水,含盐污水高含氨氮、悬浮物、二氧化硅、低含COD,需外加碳源、碱度维持反硝化反应和硝化反应。结合实际运行情况,分析生产难点问题,积极采取应对措施,确保生化系统脱氮效果。

摘要： 我国南方夏季雨水多,河流水系丰富。沿河居民生活污水排放、雨季污染物溢流、工业废水偷排等现象加重了河流的污染。为改善石马河流域出水水质,本项目在塘厦镇、清溪镇、樟木头镇等地选取河流截污段,采用一体化污水处理设备,对截流污水进行生化处理,大大改善了出水水质。本文分析了运行期内工艺水质处理效果,并探讨了项目调试阶段中出现的好氧区白色泡沫、沉淀区底部翻泥问题、出水不畅导致设备溢流等问题,提出相应的措施,以及AO接触氧化工艺运行阶段加碱问题的讨论。

摘要： 基于烧结生产实际工艺参数,采用响应曲面法对烧结矿孔隙率进行优化研究,以碱度(A)、燃料配比(B)、燃料粒度(C)为设计变量,以烧结矿孔隙率(Y_(1))和转鼓指数(Y_(2))为目标函数,建立数学模型,进行三因素的优化设计分析。研究结果表明,碱度和燃料配比对孔隙率和转鼓指数影响显著,燃料粒度的影响较小;碱度与燃料配比、燃料配比与燃料粒度的交互作用明显。通过分析试验结果,建立了烧结矿孔隙率和转鼓指数的二项式模型,模型预测的最优烧结参数为碱度值2.15,燃料粒度(小于3 mm颗粒占比)为71.19%,燃料配比为5.50%。在此最优烧结参数下进行工业试验,结果显示烧结矿孔隙率降低至20.07%,转鼓指数提高至78.43%,与优化前相比,孔隙率降低了1.85%,转鼓指数提高了3.26%。

摘要： 根据烧结现场配料方案,通过烧结杯实验探讨了碱度对红格含铬型钒钛磁铁矿烧结性能的影响.结果表明,当碱度由1.7提高到2.5时,产率由92.0％降低至78.5％,同时烧成率由83.2％降低至79.3％.燃耗比随着碱度的提高而升高,由54.3kg/t提高到63.7kg/t.随着烧结料碱度的增大,大粒级(＞40mm)和小粒级(＜10mm)烧结矿的占比随碱度的提高而减小,而中间粒级(10～40mm)烧结矿的占比随碱度的提高而增加.当碱度由1.7提高到2.5时,转鼓强度呈增加趋势,由49.8％提高到53.3％.随着碱度的增加,低温还原粉化指数呈下降趋势,从80.5％降低至66.4％;而还原性能呈上升趋势,从67.5％提高到73.9％.

摘要： 循环冷却水在长期运行过程中由于蒸发、浓缩,易在热力设备表面积盐,结垢.而水中碱度大小能够反映循环冷却水水质工况.本文基于电位滴定法为基础,C8051F020单片机为核心以及触屏液晶为人机交互界面,研制出了循环冷却水在线碱度自动分析仪器.该仪器可连续运行,实时监测,测量结果误差小,满足现场复杂的水质要求.

摘要： 为充分回收利用钢铁厂粉尘中的有价元素,本文首先对钢铁厂烧结机尾灰和电炉灰两种粉尘进行基础物性分析,随后将这两种粉尘与还原剂以及黏结剂混合后压制成自还原粉尘团块,采用转底炉工艺对粉尘压块进行等温下的还原熔分实验,考察不同碱度和配碳量对压块熔分行为的影响,结果表明碱度为0.7、C/O为0.7时粉尘团块熔分效果最好.结合含碳球团的二步还原理论对团块碳热还原过程以及通过XPV-400E透反射偏光显微镜观察对团块熔分机理进行了探讨,可以得出碳热还原和间接还原共同决定了粉尘团块的还原过程,熔分是金属铁和渣相分别聚集长大的过程.

摘要： 碱度对于烧结矿性能具有决定性影响,主要是碱度会影响烧结粘结相的组成,进而影响烧结矿的冶金性能.研究表明:粘结相的类型不但影响烧结矿的产质量指标,也对高炉生产有很大的影响.在烧结粘结相中,以铁酸钙粘结相为最优,增加烧结矿中铁酸钙粘结相既有利于提高烧结矿的强度,也有利于改善烧结矿的还原性.确定烧结适宜碱度对于提高产品质量,降低生产成本具有重要意义.课题结合重钢生产实际,通过烧结实验,深入研究了碱度对烧结铁酸钙、液相生成能力及物相组成的影响规律,为优化配矿,降低生产成本提供了技术支持,同时为优化工艺,改善生产指标提供了科学依据.

摘要： 本文采用课题组设计的供水管网水质控制模拟实验装置，研究pH、碱度等条件下的水质对供水管道水质化学稳定性的影响。研究结果表明:调节pH为6.52,7.22,7.80,8.40，当pH为7.22和7.80时，饱和指数IL和稳定指数IR变化平缓，管网水质的化学稳定性较好。pH是7.22,7.80时，饱和指数IL在零附近变化;pH为8.40时，管网中的水具有轻微腐蚀性，并且随着运行时间的增加水质的腐蚀性减弱。pH为6.55时，管网水饱和指数IL、稳定指数IR变化范围较大，其他三组的的饱和指数几变化范围不足0.6，稳定指数IR的变化范围不足0.7。对于碱度为50mg/L的条件下，饱和指数IL一直小于零，但是随着运行时间的增加，饱和指数IL增加，水质的腐蚀性会逐渐减弱。综合而言，通过调节pH、碱度的方式可以提高水质的化学稳定性，并且这种方法简便易行。

摘要： 本文研究碱度及MgO含量对镜铁矿球团强度及冶金性能的影响规律，对改善球团焙烧及强化高炉炼铁具有较为重要的理论价值。

摘要： 针对近年来高Al2O3矿石的使用,导致高炉渣中的Al2O3偏高的问题,本文根据分子离子共存理论,建立了CaO-SiO2-Al2O3-MgO渣系的活度计算模型,利用计算模型对渣中的组元活度进行计算,分析氧化铝含量对渣中组元活度的影响.结果表明,在CaO-SiO2-Al2O3-MgO渣系中,当渣中w(MgO)/w(Al2O3)=0.35时,随着Al2O3含量的增加,CaSiO3和Ca2SiO4的活度随氧化铝的增加而降低,CaO·MgO·SiO2和MgO·Al2O3的活度值随镁铝比的增加而呈上升趋势,但是氧化钙活度的变化在低碱度渣和高碱度渣中表现不一.

摘要： 对邯钢八高炉渣系特点及近期变化进行了总结,并利用文献中的数据对碱度、镁铝比以及氧化铝含量等因素对炉渣性能的影响进行了分析和讨论.通过八高炉生产实践,认为在炉况稳定时炉渣高温性能为主要考虑因素,维持较高碱度和低镁铝比有助于实现高产低耗.在炉况出现波动时,炉渣低温稳定性为主要考虑因素,通过适度降低碱度和提升镁铝比来改善炉渣稳定性有助于炉况恢复.

摘要： 炼铁部某高炉炉况失常,最终处理时发现炉墙大量粘结,由此分析讨论合理操作炉的管理和调控.高炉炉型变化的形式多种多样，正常渣皮脱落，不会对炉况顺行造成一定的影响，但当发生炉墙粘结或渣皮大面积脱落等炉型变化时，如不尽快采取措施则会造成炉况失常，并对产量造成一定的影响，在高炉日常操作中，要严格控制好炉温、碱度，避免连续高硅低硫操作，重视渣铁的流动性，维持高炉合理的操作炉型，重视高炉中部调剂，通过调整冷却系统参数来达到及时调整、维护炉型的目的，经一段时间的强化冶炼后，要适当进行疏导，利用发展边缘煤气流动对炉墙不规则部位进行清理。

摘要： 随着近年来社会经济的发展和城市化进程的加快,每年都要产生大量的城市生活垃圾,垃圾围城现象已屡见不鲜,城市生活垃圾的综合应用已成为当下亟待解决的热点问题.厌氧消化技术作为处理有机废弃物工艺的一种方法,近年来逐渐被应用于城市厨余垃圾的处理当中.为了比较中大型项目中中温(38°C)和高温(55°C)下的厌氧消化,将pH值、沼气产量、VFA、碱度作为重要参数,分析这些参数在厌氧消化过程中的变化.以杭州市厨余中试项目及厨余一期项目的实验表明,在高温消化中,甲烷的累积产量分别比中温下高出15.6％(Vol％),中温消化中,VFA和碱度指标的稳定度比高温下高出16.71％(Vol％).表明中温厌氧消化稳定性高更适合大型厨余垃圾处置项目,高温甲烷累计产量高更适合中型厨余垃圾处置项目.

摘要： 实施方案提供了一种用于使用碱度传感器测定含水样品的碱度的方法，所述方法包括：在样品池中使用pH传感器监测含水样品的pH，所述pH传感器包括由硼掺杂金刚石制成的pH传感器电极；在样品池中使用水合氢离子发生器在含水样品中产生水合氢离子，所述水合氢离子发生器包括水合氢离子产生电极；通过使水合氢离子发生器在含水样品中产生一定量的水合氢离子来改变含水样品的pH；将电流或电荷量化和转换为到达电化学滴定终点所产生的水合氢离子的数量，所述终点与样品的碱度相关；并且基于所产生的水合氢离子的量和通过pH传感器监测的所得pH变化来分析含水样品的碱度。

摘要： 本发明属于污水处理技术领域，公开了一种含碱度废水中碱度的回收再利用方法。向含碱度废水中加入离子交换树脂进行吸附，将吸附饱和后的树脂取出，用水冲洗备用；将所得树脂投加到硝化池的氨氮废水中，开始闷曝，将闷曝后的树脂取出，用水清洗，然后重复对含碱度废水进行吸附。本发明通过吸附过程可将水中的碱度去除，有效避免了水体中过高的碱度对水中鱼类的毒害作用。将吸附回收的碱度应用于硝化过程，一方面可以实现碱度的回收再利用，低碳环保；另一方面，节省了硝化过程的碱度投加成本。

摘要： 本发明公开了一种可检测输液液体酸碱度的输液配件，输液配件为盖体，包括设有一个或多个PH值检测构件的第一部分和具有一个或多个液体通道的第二部分；第一部分与第二部分之间可产生相对的位置变化，第二部分的液体通道与第一部分的PH值检测构件，可随着第一部分与第二部分之间产生位置变化而在开启位置和关闭位置之间切换，开启位置使得液体通道与PH值检测构件连通，液体通道的液体可流入PH值检测构件；关闭位置使得液体通道与PH值检测构件之间封闭，液体通道的液体无法流入所述PH值检测构件，已流入所述PH值检测构件的液体也无法回流至所述液体通道。

摘要： 本发明公开了一种用于测量体液酸碱度的智能手机，其能够对涂覆有待测体液的样本进行检测以得出待测体液的酸碱度值，该智能手机包括：摄像头，采集由所述样本射出的反射光；信号处理单元，设置成对由所述摄像头采集的反射光进行转换，并生成表示光的色度的数据；数据处理单元，设置成将所述表示色度的数据进行计算并得出待测体液的酸碱度值。本发明还公开了利用上述智能手机进行体液酸碱度测量的方法。本发明所述的智能手机能够对人体的酸碱度进行检测，解决了目前需要靠人眼对比或者血气进行分析来测量酸碱度的问题，检测结果准确。

摘要： 本发明公开了一种循环冷却水酚酞碱度和总碱度在线测量装置及方法，装置包括反应单元、控制及检测单元。反应单元包括第一指示剂试剂瓶、第一指示剂柱塞泵、第二指示剂试剂瓶、第二指示剂柱塞泵、标准液试剂瓶、标准液柱塞泵、进水电磁阀、磁力搅拌器、流通反应池；第一指示剂柱塞泵、第二指示剂柱塞泵和标准液蠕动泵的各自出口分别通过管路与流通反应池顶部不同的进液口连接。控制及检测单元包括控制器、光源和光感应器；控制器分别与光源、光感应器、进水电磁阀、磁力搅拌器、第一指示剂柱塞泵、第二指示剂柱塞泵和标准液蠕动泵电连接。本发明方法可以在无需人工干预的情况下，便捷地实现工业循环冷却水酚酞碱度和总碱度的同时在线测量。

摘要： 本发明公开了一种强化含锌电炉粉尘回收锌的高碱度炉料及使用该高碱度炉料回收锌的方法，将以下质量份的组分：含锌电炉粉尘80‑90份，还原剂2.5‑7份，生石灰5‑8份和粘结剂0.6‑1.0份，混合均匀，加水制成碱度3‑6的含钙含碳含锌电炉粉尘球团；将干燥后的球团进行钙化还原焙烧；将挥发的Zn蒸气冷却氧化成ZnO粉末富集；经钙化还原焙烧后得到的金属化球团，经过预处理再返回钢铁生产流程。本发明提供的新型炉料配方通过钙化和碳热还原协同处理电炉粉尘可在较低温度下得到富ZnO粉和金属化球团。添加生石灰可降低碳质还原剂的消耗，降低生产成本，提高锌铁资源的回收利用率，具有显著的经济效益和社会效益。

摘要： 本发明公开了一种用于检测总碱度为0‑300mg/L的总碱度检测系统及其使用方法，属于检测领域，总碱度检测系统由总碱度试纸和比色卡组成。总碱度试纸按以下步骤制备而成：步骤A、配制显色溶液，显色溶液由溴百里香酚蓝、去离子水和乙醇配制而成，溴百里香酚蓝:去离子水:乙醇＝0.0076～0.038g:0.5～2mL:70～80mL；步骤B、将试纸浸泡在显色溶液中；步骤C、干燥浸泡后的试纸，获得总碱度试纸。比色卡按以下步骤制备而成：步骤a、在若干个总碱度试纸上，分别滴加不同总碱度浓度的标准溶液；步骤b、待4‑6min显色，根据显色的总碱度试纸，制作标准色块；步骤c、按标准色块相对应的总碱度浓度，依次排列标准色块，获得比色卡。本发明具有检测准确、显色均匀等优点。

摘要： 本发明属于医疗辅助用具领域，具体涉及一种医用酸碱度检测带及其尿液酸碱度检测方法。本检测带包括条带状的容纳条，所述容纳条上具备用于容纳PH试纸的容纳腔；容纳条的内侧带面处垂直向外延伸有用于刺破尿管管壁的引流针，引流针针腔连通至容纳条的容纳腔处。本检测带具备构造简单而使用便捷度高的优点，能精准而高效的实现尿液的在线检测以及尿管是否堵管的判断。本发明还同时提供一种上述检测带的使用方法，从而便捷化的实现尿液酸碱度的快速检测。该方法包括检测带的固定以及待引流液沿尿管被引流至容纳条所在位置时，操作开关部来导通空气通道，使得引流液被迅速吸入容纳腔，进而通过容纳腔内PH试纸的变色状况而进行相应判断。

摘要： 本发明属于污水处理技术领域，公开了一种含碱度废水中碱度的回收再利用方法。向含碱度废水中加入离子交换树脂进行吸附，将吸附饱和后的树脂取出，用水冲洗备用；将所得树脂投加到硝化池的氨氮废水中，开始闷曝，将闷曝后的树脂取出，用水清洗，然后重复对含碱度废水进行吸附。本发明通过吸附过程可将水中的碱度去除，有效避免了水体中过高的碱度对水中鱼类的毒害作用。将吸附回收的碱度应用于硝化过程，一方面可以实现碱度的回收再利用，低碳环保；另一方面，节省了硝化过程的碱度投加成本。

摘要： 本发明公开了一种可检测输液液体酸碱度的输液配件，输液配件为盖体，包括设有一个或多个PH值检测构件的第一部分和具有一个或多个液体通道的第二部分；第一部分与第二部分之间可产生相对的位置变化，第二部分的液体通道与第一部分的PH值检测构件，可随着第一部分与第二部分之间产生位置变化而在开启位置和关闭位置之间切换，开启位置使得液体通道与PH值检测构件连通，液体通道的液体可流入PH值检测构件；关闭位置使得液体通道与PH值检测构件之间封闭，液体通道的液体无法流入所述PH值检测构件，已流入所述PH值检测构件的液体也无法回流至所述液体通道。