煤焦

摘要： 在450°C对神木煤制半焦还原NO进行研究,采用Raman、FT-IR、XPS等分析方法探究了半焦脱硝影响因素与其表面碳氧官能团的关系。结果表明:热解制焦温度、烟气中氧气浓度以及负载金属对脱硝效果的影响都与半焦表面碳氧官能团有关,降低热解温度、增大氧气浓度、负载金属均有利于增加C—O官能团。采用XPS表征对金属负载半焦表面的碳氧官能团进行分析,发现热力学相对稳定的C—O官能团含量与脱硝指标之间存在明显的线性关系(R^(2)>0.96)。研究进一步揭示了热力学稳定的C—O官能团在半焦脱硝过程的重要地位。

摘要： 使用高温气化固定床实验系统开展了CO_(2)/H_(2)O气化条件下,红沙泉煤中碱(土)金属(AAEMs)的分布情况及其对煤焦气化反应活性的影响。结果表明,气化温度低于灰熔点温度时,Na元素在煤焦表面离散分布,不存在明显的团簇富集现象;气化温度高于灰熔点温度时,Na元素在煤焦表面表现出轻微的富集现象。气化过程中K元素离散分布在煤焦表面,Ca和Mg元素在煤焦表面的富集现象比较明显,含Ca、Mg类矿物迁移团簇在煤焦表面凹陷处,形成尺寸较大的灰球,Ca、Mg元素在分布上存在一定的依赖性。气化残余焦的表观活化能和指前因子随着碳转化率的增加而增加,煤焦的反应活性变低。

摘要： 基于实验表征结果构建了准东五彩湾煤焦的分子结构模型,采用基于反应力场的分子动力学(ReaxFF MD)方法研究了压力对准东五彩湾煤焦富氧燃烧的影响,并通过分析煤焦结构的演变从微观分子层面上揭示了压力对煤焦氧化反应和气化反应的影响机制。结果表明:煤焦的整体碳转化率随着压力的升高而增加;增压提高了氧化反应对煤焦转化的净贡献,却降低了气化反应对煤焦转化的净贡献;增压降低了煤焦氧化反应的活化能,但对煤焦气化反应活化能的影响并不明显。

摘要： 本研究以褐煤为样品,流化床和下落床为反应器在900-1100°C条件下热解制备了系列煤焦,通过X射线衍射仪(XRD)、Raman光谱仪、静态物理吸附仪及固定床反应器研究了煤焦物化结构及CO_(2)气化反应性。结果表明,流化床和下落床反应器中热解煤焦的气化反应性主要取决于其化学结构。两种反应器中,随热解温度升高,煤焦缩聚反应加深,微晶尺寸(芳香片层堆积高度L_(a)、平均直径L_(a))增加、大环与小环比I_(D)/I(G_(r)+V_(r)+V_(l))升高,气化反应性降低。相较于下落床反应器,相同热解温度下流化床反应器中煤焦微晶尺寸、大环与小环比I_(D)/I(G_(r)+V_(r)+V_(l))均较低且其随热解温度升高变化程度较小,导致煤焦气化反应性较低且随热解温度升高变化幅度相对较小。这主要归因于流化床反应器中煤焦停留时间长,同时存在较强的煤焦与挥发分相互作用,加深了煤焦缩聚反应程度。

摘要： 利用高温管式炉实验系统,研究了高温还原性气氛下煤焦与矿物质Fe对氨气还原NO的影响,其中煤焦包含原煤焦、脱矿煤焦和浸渍铁煤焦三种。结果表明:在均相还原中NO还原效率随着氨氮体积比(V(NH_(3))∶V(NO))的增加而增加;1000°C~1300°C温度范围内,随着温度的升高,出口NO浓度显著降低,1400°C~1600°C温度范围内,出口NO浓度呈现先增加后降低的趋势;原煤焦参与NH_(3)异相还原NO反应中出口NO浓度较NH_(3)均相还原NO反应中出口NO浓度低,这是由于原煤焦协同NH_(3)促进NO的异相还原;相对于原煤焦而言,脱矿煤焦对NH_(3)还原NO的促进效果更显著,并且NH_(3)协同脱矿煤焦对NO异相还原的促进作用随着温度的升高而增强;浸渍铁煤焦对NH_(3)还原NO的过程表现为抑制作用,并且在1500°C下抑制作用更为明显,其原因为铁与氨基结合为含铁络合物,降低了体系用于还原NO的NH_(2)/NH自由基浓度。

摘要： 在实验过程中发现,焦炭挥发分的复样结果与初次分析结果存在超差现象,不能满足实验室质量控制要求,为此,对煤焦样品的粒度、挥发分坩埚、马弗炉进行排查,经排查确认虽然样品粒度满足要求,马弗炉恒温区稳定,但不同的坩埚重量对焦炭的挥发分的分析值存在较大的影响。经研究表明:通过对挥发分坩埚依重量进行筛选,提高了焦炭挥发分分析的准确性,满足了实验室对焦炭挥发分分析数据的质量管理要求。

摘要： 从时间尺度和放热量来看,焦炭的反应在煤的整个燃烧过程中占有主导地位,而煤焦的微观结构与燃烧反应性有很大的关系,因此有必要进一步研究其影响因素和关系.本次研究选取了22种样品(涵盖了无烟煤、烟煤、贫煤、褐煤、煤泥和气化细渣)进行实验,用XRD对煤焦的微观晶体结构进行测量,用TGA对煤焦的燃烧反应性进行测量,从统计上研究不同煤种微观结构与燃烧反应性的关系.将表征煤焦微晶结构的层片间距d002和芳香性fa同表征燃烧反应活性的综合燃烧特性指数SN和活化能E相关联,发现煤焦的微晶结构参数同燃烧反应性参数之间存在很强的相关性.这种相关性表明:随着煤焦微观结构有序性的增加,燃烧反应性下降,煤焦微晶结构的有序化是导致燃烧反应性下降的主要原因之一.根据煤焦芳香性与活化能的关系,可以将芳香性作为表征煤焦活化能的参数.

摘要： 镇海炼化SE水煤浆煤焦制氢烧嘴创长周期纪录2021年3月25日,镇海炼化第一套煤焦制氢装置2号气化炉按计划更换烧嘴,该烧嘴已连续平稳运行达125 d,创造SE水煤浆气化装置烧嘴长周期运行新纪录。

摘要： 利用沉降炉和管式炉结合X射线光电子能谱仪(XPS),分析研究了不同升温速率和环境压力下热解煤焦表面含氮和含硫官能团的赋存形态。结果表明:升温速率和环境压力对煤焦表面含氮和含硫官能团的转化规律均有比较明显的影响;与慢速热解相比,快速热解使煤焦中吡啶型氮(N-6)更难分解,但是却促进了季氮(N-Q)的分解与转化;对于含硫官能团,快速热解降低了硫铁矿和硫化物的稳定性,却抑制了亚砜和硫酸盐的分解;环境压力的提高,促进煤分子结构外部的氮结合到芳香结构中,但吡咯型氮(N-5)向N-6的转化被抑制,最终使二者更多地转化为煤分子结构内部的N-Q,同时氮氧化物(N-X)的稳定性也有所提高;对于有机硫而言,环境压力的提高加速了硫化物和亚砜的分解,同时使噻吩和砜更加稳定,但对无机硫的赋存形态无显著影响。

摘要： 利用微型流化床热重分析系统对贵州威赫无烟煤焦燃烧特性进行了研究,获得了不同温度、不同粒径、不同O2体积分数下煤焦转化率随时间的变化曲线,并通过数据分析得出煤焦的燃烧反应与氧气扩散间的竞争关系。结果表明:煤焦的燃烧速率随颗粒粒径的减小而先线性增大,在0.4~0.6mm粒径处发生转折,转折后的燃烧速率随煤焦颗粒粒径的减小而增大的幅度变缓,不同O2体积分数下的燃烧都存在类似规律;对于大颗粒粒径的威赫煤,提高温度不能从根本上改善燃尽情况;粒径小于0.6mm的煤焦燃烧速率随温度的升高而快速增大,可以通过提高循环流化床床温的方法来提高燃尽率,降低飞灰含碳量;对于粒径大于3mm的煤焦,提高床温不会增大燃烧速率,增大密相区的O2体积分数可以增大燃烧速率,降低底渣含碳量。

摘要： 在不同热解温度下分别采用马弗炉、管式炉和鼓泡床三种方法制焦,将制得的焦样利用TGA获得燃烧反应性.实验表明,热解温度越高,燃烧反应性越低,即存在“热失活”现象,认为随着温度的提高,热解过程中炭结构有序性增加、表面活性位减少、具有催化活性的矿物杂质含量减少、孔隙连通率降低使扩散阻力增大等.不同制焦方法对煤焦反应性影响很大,相同热解温度下,鼓泡床、管式炉和马弗炉制得焦样的燃烧反应性依次降低,这可能与热解升温速率和热解气氛有关.

摘要： 为了探究在高炉中影响煤焦燃烧或气化反应性的因素,对表征煤焦结构(孔隙结构和微晶结构)的研究方法进行了详细的论述和对比.N2吸附法研究煤焦的孔隙结构相比于CO2吸附法成熟、可信度大,但测量范围窄;高分辨透射电镜对样品的制备要求高,后续图像处理复杂,但能最直接地观测到煤焦晶格条纹分布情况,可清晰地表征煤焦微晶结构的局部特征;X射线衍射法使用范围广,检测费用适宜,但对标准样的依赖程度大;拉曼光谱分析技术快速准确,对样品要求低,可以高温原位测量,但是宽泛峰的解谱困难,不确定因素多、重现性差,且对表征结构有序度的参数尚无统一评定标准.

摘要： 本文采用STA 449F3同步热分析仪考察碱金属K和Na、碱土金属Ca、过渡金属Fe化合物对三种不同煤阶煤焦催化气化反应性的影响,并利用CO2化学吸附和脱附(300°C)测定煤焦表面稳定和不稳定的CO2吸附量.研究表明:针对不同煤阶的煤焦气化,各催化剂的催化活性都有如下的规律:K2CO3＞Na2CO3＞KCl＞Fe(NO3)3＞CaO;通过CO2程序吸附/脱附法测定煤焦表面稳定的CO2吸附量(Qirr)可以很好地解释添加不同催化剂后煤焦的气化反应活性差异,随着Tmax值(最大气化反应速率时的温度)的减小,Qirr基本呈线性递增的趋势。

摘要： 煤气化是煤化工的关键技术，是煤炭清洁利用技术的先导环节。在热重分析仪上进行神木煤焦、新疆煤焦和印尼煤焦的非等温气化、等温气化实验,考察煤种和温度对气化反应活性的影响,研究适合流化床气化工艺的反应模型.结果表明:非等温气化和等温气化煤焦的反应活性不同,气化温度和煤种均影响气化反应活性;随机孔模型能较好拟合流化床气化煤焦中高碳转化率区间实验数据;分布活化能模型和随机孔模型的活化能存在联系.

摘要： 本文利用等温热重法研究生物质焦和煤焦在反应温度为900～1000°C下的CO2气化反应性.结果表明:随着气化温度升高,气化反应时间缩短并且生物质焦的气化性能优于煤焦.利用具有代表性的气固反应模型(收缩核模型SCM)分析了生物质焦和煤焦气化过程的动力学参数,计算结果表明:基于假设生物质焦颗粒近似平板片状结构的收缩核模型(m=0)可以很好表征其气化过程,且其气化活化能为152.18kJ/mol.对于煤焦颗粒结构而言,基于气化颗粒为球状的收缩核模型(m=2/3)能够表征煤焦气化过程且其计算煤焦的活化能分别为252.66kJ/mol.

摘要： 采用考虑炭颗粒表面氧化还原反应以及气相CO-O2反应的连续膜模型,研究了增氧燃烧中添加一定量的CO2并采用Ar来调节颗粒温度从而分离O2浓度效应、CO2化学效应以及热效应对煤焦颗粒燃烧速率的影响。对O2/CO2气氛下煤焦颗粒燃烧的连续膜模型进行了验证,与已有的实验结果符合较好。研究结果表明,在增氧燃烧中氧气浓度从21％提高到26.5％时,煤焦颗粒表面温度升高154K,燃烧反应速率增大1.31倍,且着火时间和燃尽时间均提前。而且在煤焦颗粒增氧燃烧过程中,O2浓度效应对煤焦燃烧速率的影响占据着主导作用,CO2化学效应其次,而热效应最低,三者影响的相对重要性分别为56.4％、25.7％和17.9％。

摘要： 本文在基于加压固定床反应器上对准东煤焦加氢气化反应特性进行了研究,分析了不同反应温度、压力和制焦温度对煤焦加氢气化过程的影响.结果表明:煤焦的加氢气化反应过程可分为两个阶段,即活性基团的快速加氢反应阶段和残留芳香碳的慢速加氢气化过程.提高反应温度、氢气压力和降低制焦温度均有利利于气化反应速率的提高.采用比表面积仪和共聚焦拉曼光谱仪对煤焦气化反应过程中的比表面积和微观碳结构进行了分析;煤焦反应速率的变化与其比表面积和微晶尺寸相关.

摘要： 本文利用平面火焰携带流反应研究了大同烟煤在富氧燃烧条件下的燃烧实验。采用灰示踪法分析煤焦的燃尽和元素释放特性，并采用等密度模型计算了基于氧化反应C+0.5O2→CO的表观反应动力学参数.研究结果表明：煤粉在富氧燃烧条件下的燃尽慢于空气燃烧；富氧燃烧条件下，煤焦与CO2的气化反应会导致煤焦表面对O的化学吸附，进而导致氧元素释放速率减慢；高氧浓度条件下，高浓度CO2对煤焦燃尽的抑制作用大于CO2气化反应对煤焦燃尽的促进作用，降低环境氧浓度可以逐步提高CO2气化反应对煤焦燃尽的贡献。

摘要： 采用热重分析法研究煤焦在变温和等温条件下的燃烧过程,分析升温速率和温度对煤焦燃烧行为的影响,用随机孔模型(RPM)研究煤焦的燃烧失重过程,给出了煤焦燃烧变温和等温动力学方程.实验结果表明,变温实验中,随着升温速率的增加,煤焦燃烧的失重曲线向高温方向移动,最大燃烧速率增加;等温实验中,随着燃烧温度的提高,煤焦最大燃烧速率增加,燃烧完全所需时间减少,煤焦燃烧性能得到改善.动力学计算结果表明,随机孔模型能够较好描述煤焦变温和等温燃烧过程中的煤焦转化率与温度和时间的关系,煤焦变温和等温燃烧的表观活化能分别为84.27k J/tmol和64.16kJ/mol.

摘要： 对于高频红外碳硫分析仪测定煤焦中硫的注意事项文章从以下几个方面论述。(1)试样量，称取量控制在0.10-0.20g范围比较合适。(2)助熔剂的应用，采取多种助溶剂并用。(3)加压时间一般设置50s就能够满足测定要求，有时要视情况进行调整。(4)及时更换干燥剂。(5)采用两点校正法。(6)按照仪器说明书调整好气体的流量。

摘要： 煤焦排出装置(92)具有：煤焦排出管线(160)，其与过滤装置(86)的铅垂方向下侧连接，且与煤焦贮存装置(52)连接；闭锁料斗(162)，其设置于煤焦排出管线(160)，暂时贮存煤焦；接受阀(164)，其设置于闭锁料斗(162)与所述过滤装置(86)之间的煤焦排出管线(160)；控制阀(166)，其设置于闭锁料斗(162)与所述煤焦贮存装置(52)之间的所述煤焦排出管线(160)；以及控制装置(100)，其在打开接受阀(164)的情况下关闭控制阀(166)，在打开控制阀(166)的情况下关闭接受阀(164)。

摘要： 本发明提供一种煤焦油分离器，包括分离室，分离室的底部设有煤焦油排放口，分离室靠近底部还设有用以排入废气的废气进口，分离室的顶部设有煤气排放口，分离室内还设有至少一阻隔件，阻隔件内设有进气口、第一回挡腔、连接通道、第二回挡腔及出气口，自煤焦油排放口朝煤气排放口的方向，进气口、第一回挡腔、连接通道、第二回挡腔及出气口次连通，第一回挡腔的内径沿远离煤焦油排放口的方向逐渐变大，第二回挡腔的内径沿远离煤焦油排放口的方向逐渐变小。本发明还提供一种采用该煤焦油分离器的煤焦油分离系统。上述煤焦油分离器及煤焦油分离系统能够对煤气放散管排出的煤气进行油水分离，避免排出的焦油污染环境。

摘要： 煤焦排出装置(92)具有：煤焦排出管线(160)，其与过滤装置(86)的铅垂方向下侧连接，且与煤焦贮存装置(52)连接；闭锁料斗(162)，其设置于煤焦排出管线(160)，暂时贮存煤焦；接受阀(164)，其设置于闭锁料斗(162)与所述过滤装置(86)之间的煤焦排出管线(160)；控制阀(166)，其设置于闭锁料斗(162)与所述煤焦贮存装置(52)之间的所述煤焦排出管线(160)；以及控制装置(100)，其在打开接受阀(164)的情况下关闭控制阀(166)，在打开控制阀(166)的情况下关闭接受阀(164)。

摘要： 本发明提供一种煤焦油分离器，包括分离室，分离室的底部设有煤焦油排放口，分离室靠近底部还设有用以排入废气的废气进口，分离室的顶部设有煤气排放口，分离室内还设有至少一阻隔件，阻隔件内设有进气口、第一回挡腔、连接通道、第二回挡腔及出气口，自煤焦油排放口朝煤气排放口的方向，进气口、第一回挡腔、连接通道、第二回挡腔及出气口次连通，第一回挡腔的内径沿远离煤焦油排放口的方向逐渐变大，第二回挡腔的内径沿远离煤焦油排放口的方向逐渐变小。本发明还提供一种采用该煤焦油分离器的煤焦油分离系统。上述煤焦油分离器及煤焦油分离系统能够对煤气放散管排出的煤气进行油水分离，避免排出的焦油污染环境。

摘要： 本文描述一种用氢处理煤焦油的催化剂，其特点是氧化钼作为催化剂第一组分约占催化剂总重量的10～30％，镍和(或)钴作为催化剂第二组分约占1～6％，且载于主要由氧化铝或硅组成多孔的无机基质上。另一特点是其孔径的平均尺寸约8-18毫微米，孔径分布情况分别在说明书和权利要求中所述，而这些孔的总表面积超过100米2/克。本文还描述了使用催化剂进行氢处理的方法及生产适用于制备石墨电极的超针状的焦炭的方法，该方法在于能使氢化油受氢处理而延迟焦化。

摘要： 本发明涉及煤焦油加氢技术领域，尤其涉及利用煤焦油残渣的煤焦油加氢工艺，针对现有的煤焦油加氢技术存在的加工过程产生的污染大，加工产生的副产品较多导致资源浪费的问题，现提出如下方案，其中包括以下步骤：S1：残渣回收及处理,S2:蒸馏前处理，S3：加氢工艺,S4：后续处理，本发明的目的是通过利用煤焦油残渣进行煤焦油加氢工艺，减少了残渣对环境的污染，并在工艺过程中对尾气进行吸收，降低了环境污染率，同时对工艺过程产生的副产品进行加工利用，减少了资源浪费。

摘要： 本发明属煤焦油洗油分离技术领域，为克服洗油能耗高，生产率低等问题，提供一种煤焦油洗油负压连续蒸馏分离装置及煤焦油洗油分离精制方法。用醇基燃料为能源的导热油炉加热，为管式加热炉提供热能，通过负压连续蒸馏，对洗油富含组分分离，分别得到甲基萘、中质洗油、苊、氧芴、芴。通过负压连续蒸馏，对洗油进行富含量组分的分离，得到煤化工深加工原料甲基萘、中质洗油、苊、氧芴、芴，提高了洗油的利用率；本发明充分将萘、苊、氧芴、芴等结晶物提取，将萘组分含量降低至1%以下，三组分的含量降低至5%以下，可将洗油的结晶温度降低至0°C以下，提高洗油在煤气净化中的利用率的同时，提高粗苯生产率；将洗油利用率提高30%以上。

摘要： 本发明公开了一种煤焦系统用煤焦油回收装置及其使用方法，包括底座，底座的通过一号支架设有一级冷凝箱，一级冷凝箱的内部设有一号回收管，一号回收管的内部设有一号冷凝管，一级冷凝箱的内部设有废气管，废气管的一端与一号回收管连通，底座的顶部设有过滤箱，过滤箱的顶部设有二级冷凝箱，本发明的有益效果是：通过设置一号回收管、一好冷凝管和液氨箱，实现了对气体的一级冷凝，产生煤焦油，设置二号回收管、二号冷凝管和半导体制冷片，实现了对剩余气体的二级冷凝，两次冷凝，提高了煤焦油的回收效率，设置气缸、推板和过滤箱，便于将产生的煤焦油进行收集过滤，得到洁净的煤焦油，设置散热管和回收箱，便于回收气体产生的热量。

摘要： 本实用新型提供一种煤焦油分离器，包括分离室，分离室的底部设有煤焦油排放口，分离室靠近底部还设有用以排入废气的废气进口，分离室的顶部设有煤气排放口，分离室内还设有至少一阻隔件，阻隔件内设有进气口、第一回挡腔、连接通道、第二回挡腔及出气口，自煤焦油排放口朝煤气排放口的方向，进气口、第一回挡腔、连接通道、第二回挡腔及出气口次连通，第一回挡腔的内径沿远离煤焦油排放口的方向逐渐变大，第二回挡腔的内径沿远离煤焦油排放口的方向逐渐变小。本实用新型还提供一种采用该煤焦油分离器的煤焦油分离系统。上述煤焦油分离器及煤焦油分离系统能够对煤气放散管排出的煤气进行油水分离，避免排出的焦油污染环境。

摘要： 本实用新型公开了煤焦油加氢工艺中的煤焦油预处理设备，具体涉及煤焦油加氢设备技术领域，包括支脚和箱体，所述箱体底端的四个拐角处分别设置有支脚，所述箱体的顶端设置有盖体，所述箱体顶端的一侧固定连接有铰接块，所述铰接块的一侧活动铰接有盖体，所述箱体的一侧设置有进料机构，所述箱体两侧的底端分别设置有电热丝，所述箱体一端的两侧设置有进风管。本实用新型通过设置有十字卡槽、十字卡块和滤网，粉碎之后的原料会通过滤网掉落到箱体内部的底端，当原料较大时，原料则会停留在滤网的表面，当滤网的表面有较多的原料时，可以对滤网进行拆卸把滤网表面的原料拿出对原料进行再次粉碎，能够有效的减少对原材料的浪费。