氩弧熔覆

摘要： 采用氩弧熔覆技术在Q235钢表面制备不同石墨烯含量的司太立合金复合涂层。通过X射线衍射分析试验、显微硬度试验、摩擦磨损试验等研究不同石墨烯含量对Q235钢表面熔覆司太立合金涂层组织及力学性能的影响。试验结果表明:随着石墨烯含量的增加,涂层组织显微硬度呈现先增大后减少的趋势,当石墨烯碳含量为0.4%时熔覆层显微硬度最高值达770HV。同时石墨烯与司太立复合添加有利于其耐磨性的提升,且在石墨烯含量为0.4%时,其耐磨性最好。

摘要： 高熵合金具有独特的相结构和优异的性能。采用氩弧熔覆技术在Q235钢上制备AlCuFeNiCoSi_(x)高熵合金涂层,探究Si对AlCuFeNiCo高熵合金涂层组织、硬度与耐磨性的影响。结果得出:高熵合金涂层仅由BCC和FCC相结构组成,并没有复杂相出现,随Si含量增加,BCC结构衍射峰强度先减小再增加,组织主要为树枝晶组织,随Si含量增加,枝晶组织先变成棒状枝晶,然后又变成细小致密且不均匀。涂层硬度先减小后增大,然后又减小,当x=0.75时硬度最高,达到62.5 HRC。加入Si含量0.75的涂层耐磨性比未加入Si涂层的提高了26.3%。

摘要： 为揭示添加石墨烯对TiC增强相涂层的作用以及增强相强化机制和磨损作用机理,利用氩弧熔覆技术在45号钢表面制备出TiC金属间化合物涂层,通过光学显微镜、X射线衍射仪、显微硬度计、万能摩擦磨损试验机分析熔覆试样的宏观形貌、显微组织、显微硬度、耐磨性能。结果表明,添加石墨烯的熔覆层比不添加墨烯的涂层硬度和耐磨性都要好;且随着石墨烯含量的增加,熔覆层的硬度呈现出先升高后降低的现象,耐磨性也先升高后降低;并且石墨烯含量在0.6%时熔覆层的硬度最好,达到了5.26 GPa,石墨烯含量也在0.6%时,磨损量也最低。

摘要： 利用氩弧熔覆技术在1Cr18Ni9Ti不锈钢表面制备出WC增强镍基熔覆涂层以提高其耐磨性能.利用XRD、OM及SEM分析涂层的组织结构;利用显微硬度仪及摩擦磨损试验机测试涂层的性能.结果表明:在熔覆电流为110 A时,熔覆速度为120 mm/min时,熔覆涂层表面成形良好,无缺陷产生;熔覆涂层物相主要由WC、W2 C、γ-Ni组成;涂层中颗粒相数量随WC粉末质量分数的增加而增多;当WC质量分数为20％时,涂层具有较高的显微硬度,平均硬度可达622 HV,而磨损质量仅为11.23 mg,氩弧熔覆WC/Ni基涂层提高了1Cr18Ni9Ti钢表面的耐磨性能.

摘要： 通过氩弧熔覆技术在纯铜表面制备TiB2增强Ni基复合涂层,以改善其耐磨性能. 将钛粉、硼粉和镍粉在球磨机中充分混合,采用氩弧熔覆技术将纯铜表面预置粉末熔化制备出陶瓷颗粒增强镍基熔覆层. 采用X射线衍射仪、扫描电子显微镜、透射电子显微镜分析涂层的物相及涂层中陶瓷颗粒相的组成、分布及结构,利用显微硬度仪和摩擦磨损试验机测试涂层的显微硬度和耐磨性能. 结果表明,熔覆层物相主要包括γ(Ni, Cu)和TiB2;陶瓷颗粒增强相弥散分布于熔覆层中,其中颗粒相TiB2以六边形存在,熔覆层内部与基体界面处均无缺陷产生;熔覆涂层具有较高的显微硬度,当(Ti+B)质量分数为10％时,涂层显微硬度高达781.3 HV,与纯铜基体对比,熔覆层显微硬度提高约11.7倍;在相同磨损条件下,随(Ti+B)质量分数的增加,熔覆涂层的摩擦系数及磨损失重先减小后增大;氩弧熔覆原位自生TiB2陶瓷颗粒增强镍基熔覆层可显著提高纯铜表面的耐磨性能.

摘要： 目的通过氩弧熔覆技术在TC4合金表面制备石墨烯增强钛基复合涂层,以改善其耐磨性能。方法将钛粉和石墨烯在球磨机中充分混合。将混合后的粉末涂覆于TC4合金表面,采用氩弧熔覆技术将预涂覆粉末熔化,制备出陶瓷颗粒增强钛基熔覆层。采用X射线衍射分析仪分析涂层的物相,利用光学显微镜、扫描电子显微镜分析熔覆层中颗粒相的组成及分布。采用显微维氏硬度仪和摩擦磨损试验机,测试熔覆层的显微硬度和磨损性能。结果熔覆层厚度可达1 mm,且表面及横截面没有气孔、裂纹等缺陷产生,物相主要包括TiC和α-Ti。熔覆层中不同区域的组织存在差别,涂层的中上部组织主要为树枝晶,底部组织中树枝晶逐渐减少。熔覆层与基体呈冶金结合,组织致密。增强相TiC以颗粒状和花瓣状形式存在。石墨烯增强钛基复合涂层的显微硬度高达845.4HV。在相同磨损条件下,TC4合金基体与熔覆层的磨损量分别是0.153 g和0.0123 g,熔覆层的磨损量明显降低。涂层的磨损机制主要是磨粒磨损。结论与TC4合金基体对比,熔覆层的显微硬度提高约2.5倍,耐磨性提高12倍。氩弧熔覆原位自生TiC陶瓷颗粒增强钛基熔覆层可显著提高TC4合金表面的耐磨性。

摘要： 通过氩弧熔覆技术在纯铜表面制备TiB_(2)增强Ni基复合涂层,以改善其耐磨性能.将钛粉、硼粉和镍粉在球磨机中充分混合,采用氩弧熔覆技术将纯铜表面预置粉末熔化制备出陶瓷颗粒增强镍基熔覆层.采用X射线衍射仪、扫描电子显微镜、透射电子显微镜分析涂层的物相及涂层中陶瓷颗粒相的组成、分布及结构,利用显微硬度仪和摩擦磨损试验机测试涂层的显微硬度和耐磨性能.结果表明,熔覆层物相主要包括γ(Ni,Cu)和TiB_(2);陶瓷颗粒增强相弥散分布于熔覆层中,其中颗粒相TiB_(2)以六边形存在,熔覆层内部与基体界面处均无缺陷产生;熔覆涂层具有较高的显微硬度,当(Ti+B)质量分数为10%时,涂层显微硬度高达781.3 HV,与纯铜基体对比,熔覆层显微硬度提高约11.7倍;在相同磨损条件下,随(Ti+B)质量分数的增加,熔覆涂层的摩擦系数及磨损失重先减小后增大;氩弧熔覆原位自生TiB_(2)陶瓷颗粒增强镍基熔覆层可显著提高纯铜表面的耐磨性能.

摘要： 为了研究B_(4)C对AlCuFeNiCo高熵合金涂层组织及性能的影响,使用氩弧熔覆的方法在Q235钢表面制备了AlCuFeNiCo(B_(4)C)_(x)高熵合金涂层,研究了B_(4)C的加入对AlCuFeNiCo高熵合金的硬度和耐磨性能的影响。结果表明:AlCuFeNiCo(B_(4)C)_(x)高熵合金涂层均由面心立方结构(fcc)和体心立方结构(bcc)两相组成,B_(4)C的加入使得fcc相含量不断增多,但并未生成复杂的金属间化合物,同时未发现有未熔化的B_(4)C颗粒存在,其组织则由树枝晶构成。硬度方面,随着B_(4)C含量的增加,高熵合金涂层硬度不断提升,其中AlCuFeNiCo(B_(4)C)_(0.4)的硬度最高,可达62.68 HRC。耐磨性方面也相同,相比于未添加B_(4)C的涂层,AlCuFeNiCo(B_(4)C)_(0.4)的耐磨性能提升了34.2%。

摘要： 利用氩弧熔覆技术在Q235钢表面制备了TiC-FeAlCoCrCuTi0.4复合涂层,研究了TiC对FeAlCoCrCuTi0.4显微组织和性能的影响.结果表明:复合涂层仅由体心立方相(Fe-Cr固溶体)和增强相TiC组成,无其他物质生成.随TiC添加量增多,组织呈现出由晶粒细化至晶界消失的变化.涂层硬度随TiC增多而变大,当TiC=35％时,最大硬度为1077.44 HV.添加35％TiC涂层耐磨性可达到FeAlCoCrCuTi0.4的2.27倍.在石油介质中TiC=35％ 涂层耐蚀性、耐冲蚀磨损性比FeAlCoCrCuTi0.4涂层分别提高了1.26倍和1.41～1.75倍.

摘要： 采用氩弧熔覆的方法,以Ni60A自熔性合金粉末为粘结相,添加Ti粉、C粉和不同含量的稀土氧化物Y2O3,在16Mn钢基体上制备出TiC陶瓷颗粒增强金属基熔覆涂层.运用XRD,SEM等手段对复合涂层的显微组织进行表征和分析,并对熔覆涂层的硬度及耐磨性进行了测试.结果表明,适量添加Y2O3可以使涂层组织中枝晶的方向性减弱、同时细化涂层组织,使涂层组织更加均匀,涂层的硬度和耐磨性有显著提高.添加2％Y2O3熔覆涂层的组织为最细,涂层具有较高的显微硬度和良好的耐磨性能.

摘要： 以蓝色氧化钨、石墨和wF372合金粉末为原料，采用氩弧熔覆在Q235钢表面原位合成碳化钨颗粒增强铁基复合涂层，对其组织采用SEM、EDs、)XRD等进行了分析，并对涂层中碳化物的形成机理进行了讨论.结果表明：复合涂层与基材之间为良好的冶金结合，复合涂层主要由、WC、M6C、M7C3和y-Fe固溶体组成，亮白色的多边形、杆状、针状、团絮状组织为wc颗粒，灰白色的细颗粒状组织为Fe3W3C，各种碳化物颗粒弥散分布在r-Fe基体中.

摘要： 利用氩弧熔覆技术,以Ti粉、zr粉、C粉为原料,在Q235钢表面原位合成了主要以Tic颗粒增强Fe基复合材料涂层。借助扫描电镜、x射线衍射仪、显微硬度计、摩擦磨损试验机对熔覆涂层组织和性能进行了测试和分析。结果表明,复合涂层与基体呈冶金结合,复合涂层无裂纹、无气孔.原位合成的TiC增强相弥散分布于熔覆涂层中,且TiC颗粒中固溶了大量的zr元素;复合涂层具有较高的硬度,平均约1300HV左右：在室温干滑动磨损试验条件下,熔覆涂层具有优异的耐磨性能,其耐磨性约为基体的10倍左右.

摘要： 利用多道钨极氩孤熔覆技术，熔覆预涂于TC4钛合金表面的活性碳粉末，可以在钛合金表面获得综合性能优异的复合材料表面熔覆层。测试和分析表明，熔覆层微观组织主要为钛合金基体组织和原位生成的Tic陶瓷颗粒相组成，也含有Ti2C;熔覆层表面硬度HV0.2达到了440Mpa，明显高于钛合金基体表面硬度.微摩擦磨损试验表明，由于TiC增强颗粒的存在，使低载荷作用下的熔覆层与摩擦副的稳定摩擦时间比钛合金基体表面提高1倍以上，但随着载荷增加，其耐磨性优势显著降低并消失;磨痕分析表明，磨损类型为粘着磨损，也存在氧化磨损现象。

摘要： 采用氩弧熔覆的方法原位合成了不同Mo/B原子比的Mo2FeB2熔覆层。使用扫描电子显微镜、能谱仪、X射线衍射仪、显微硬度计等仪器，分析了熔覆层的组织、元素分布、相结构、显微硬度。结果表明，熔覆层中有大量Mo2FeB2陶瓷相生成；熔覆层显微硬度最高达1200HV，约HRA88；Mo/B原子比对熔覆层的性能有较大影响，最佳配比为0.8-1.0；熔覆层与基体结合较好，在结合界面上有化学反应和粘结相元素的扩散。

摘要： 采用氩弧熔覆的方法原位合成了不同Mo/B原子比的Mo2NiB2熔覆层。使用扫描电子显微镜、能谱仪、X射线衍射仪、显微硬度计等仪器，分析了熔覆层的组织、元素分布、相结构、显微硬度。结果表明，熔覆层中有大量Mo2NiB2陶瓷相生成；熔覆层显微硬度最高达954HV，约HRA86；Mo/B原子比对熔覆层的性能有较大影响，最佳配比为1.0；熔覆层与基体结合区域无过渡区，结合性能有待进一步检验。

摘要： 本发明涉及Q235钢氩弧熔覆FeCoCrMoCBY合金涂层的研究。使用钨极氩弧焊熔覆技术，通过配制比例不同的合金粉末熔覆在Q235表面，得到Fe48‑xCoxCr15Mo14C15B6Y2(x＝0,7,9)合金涂层。研究了合金粉末的球磨时间、涂层厚度、干燥保温时间、焊接电流、焊接电压、焊接速度等工艺参数对涂层性能的影响。利用金相显微镜、X射线衍射仪、维氏硬度计、电化学工作站对铁基合金涂层的显微组织、物相、维氏硬度、耐腐蚀性进行研究。

摘要： 本发明公开了一种氩弧熔覆碳化钛增强的高熵合金基复合涂层及其制备方法，属于合金涂层及其制备技术领域。本发明选择Fe、Al、Cr、Cu、Co及Ti元素和陶瓷增强相TiC，制备高熵合金复合涂层，包括基体预处理、涂层材料选取、预制块制备和氩弧熔覆的步骤。本发明的复合涂层组织结构由BCC相和TiC组成，改善了材料表面硬度、耐磨性，满足实际生产需要，促进了高熵合金在材料表面工程上的广泛应用。

摘要： 本发明公开了一种活性氩弧熔覆高熵合金涂层及其制备方法，属于合金涂层及其制备技术领域。所述制备方法采用轧制态Q235A钢作为基体材料，采用煤炭伴生资源粉煤灰作为活性剂，氩弧熔覆方法制备得到了活性氩弧熔覆高熵合金涂层Fe

摘要： 本发明公开了一种氩弧熔覆高熵合金涂层及其制备方法，属于合金涂层及其制备技术领域。所述制备方法以Q235钢为基体，Fe、Al、Cr、Cu、Co及Ti元素为组成高熵合金元素，利用氩弧熔覆的方法制备了高熵合金涂层。制备得到的高熵合金涂层中，Fe

摘要： 本发明公开了属于材料表面热处理技术领域的一种氩弧熔覆原位合成多种增强相复合涂层的方法，首先预涂粉末涂层，然后利用非熔化极氩弧热源对预制粉末与金属基体进行氩弧熔覆工艺处理，在非熔化极氩弧热源的作用下，合金粉末与金属基体表面迅速熔化，形成熔池，调整氩弧工艺参数，使合金粉末在金属基体中原位反应合成TiB、TiB

摘要： 本发明公开了一种用化学方法制备Deloro基复合材料的方法。步骤如下：用粘结剂将一定质量分数比例Deloro22‑Si3N4‑B4C混合粉末预置于TA1钛合金表面，后采用氩弧熔覆工艺对预置层进行处理，形成氩弧熔覆层，相关工艺参数：焊接电流10～80 A，焊接电压10～25 V，焊接速度0.5～15 mm/s，氩气保护气流量20 L/min。对氩弧熔覆复合材料表面进行激光重熔处理，激光重熔工艺参数：激光功率0.85 kW，扫描速度4 mm/s，氩气保护气流量25L/min，多道搭接率30%。经上述处理后，TA1钛合金表面硬度得到大幅度的提升。本发明能够获得位于钛合金表层呈非晶‑纳米态且具有极高硬度的复合材料。

摘要： 本发明公开了氩弧熔覆高熵合金涂层及其制备方法和应用，本发明采用氩弧熔覆技术将高熵合金涂层熔覆于304不锈钢表面。与现有技术相比，本发明具有以下优点：(1)本发明所述方法具有热量集中、能量密度高、熔覆时合金氧化烧损小，热稳定性好的优点；(2)所述方法能够在304不锈钢表面实现高熵合金涂层的快速制备，其积极效果是所获得的高熵合金涂层耐蚀性可以与304不锈钢相媲美，同时具有良好的耐磨性。

摘要： 一种利用氩弧熔覆的犁铧，利用氩弧熔覆的犁铧由熔覆层（1）、加强筋（2）、固定槽（3）固定孔（4）、组成，利用氩弧熔覆的犁铧基体金属采用熟铁，熔覆层利用加强筋分隔成小块，熔覆层采用高强度，高硬度材料，而基体金属采用韧性良好的熟铁，这样，既满足了犁铧韧性要求，也满足了犁铧需要耐磨，需要一定的硬度的要求，并且，熔覆层分隔成小块，能够防止产品在遇到破坏性阻力时，熔覆层不致全部损坏，局部损坏容易修补，修补价格也相对较低，利用氩弧熔覆的犁铧同时满足了犁铧产品对于耐磨性与韧性的双重要求，可以延长产品的使用寿命。

摘要： 一种利用氩弧熔覆的犁铧，利用氩弧熔覆的犁铧由熔覆层（1）、加强筋（2）、固定槽（3）固定孔（4）、组成，利用氩弧熔覆的犁铧基体金属采用熟铁，熔覆层利用加强筋分隔成小块，熔覆层采用高强度，高硬度材料，而基体金属采用韧性良好的熟铁，这样，既满足了犁铧韧性要求，也满足了犁铧需要耐磨，需要一定的硬度的要求，并且，熔覆层分隔成小块，能够防止产品在遇到破坏性阻力时，熔覆层不致全部损坏，局部损坏容易修补，修补价格也相对较低，利用氩弧熔覆的犁铧同时满足了犁铧产品对于耐磨性与韧性的双重要求，可以延长产品的使用寿命。

摘要： 一种氩弧熔覆水冷基体强制冷却装置，属于氩弧熔覆领域。为解决上述冷却水流量不易控制问题，本实用新型提供了一种氩弧熔覆水冷基体强制冷却装置，包括箱体，所述箱体内设有限制水位的隔板，所述箱体上设有进水口和出水口，所述进水口与出水口设在隔板的两边，所述箱体内与进水口相连的空间内还设有夹具，所述夹具上设有高度调整装置；能够有效解决氩弧熔覆选用预制粉方式水冷基体熔覆时，冷却水流量不易控制的问题试样能够依据母材的厚度而调整浸泡在冷却水里母材的高度，提高冷却效果，隔板的存在可保证大冷却水进出的流量，提高冷却效果。