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第十二届全国耐磨材料大会

召开年：2009
召开地：北京
出版时间： 2009-08

主办单位：中国金属学会

会议文集：第十二届全国耐磨材料大会论文集

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1.钛对高硼铁基合金组织和性能的影响
- 姜红喜;皇志富;邢建东
- 《第十二届全国耐磨材料大会》 | 2009年
摘要：通过在高硼铁基合金中加入钛,研究不同钛含量对高硼铁基合金组织和性能的影响。研究表明：加入高硼铁基合金中的Ti主要形成了Tic和少量TiB2的高硬度相,Tic主要分布在晶界或共晶组织中;加入钛改善了基体晶界网状分布的硼化物形态,使其断开、变短、变粗且分布趋于分散;钛的加入增加了高硼铁基合金的冲击韧性,但是降低了其硬度。
2.铸造高硼铁基合金微观组织及成分优化
- 孙安;皇志富;邢建东
- 《第十二届全国耐磨材料大会》 | 2009年
摘要：通过对高硼合金中的两个主要元素碳和硼不同含量的研究,揭示其硬度和冲击韧性的变化规律,由此得出最优合金成分。研究表明：硼含量或碳含量的增加,会使高硼合金的硬度增加,而冲击韧性下降,并且硼的作用相对于碳较大,这是由于硼化物形态所致。硼的增加直接导致硼化物数量增加,而碳含量的变化对硼化物数量影响不大,但对基体的影响效果显著。
3.双液双金属复合铸造衬板的研究
- 荣守范;郭继伟;朱永长;郭楠;刘钦雷
- 《第十二届全国耐磨材料大会》 | 2009年
摘要：针对矿用湿磨球磨机衬板在使用过程中存在腐蚀、磨损以及磨球直径大等特点,研究出一种双液双金属复合铸造衬板。借助SEM、EDAX、TEM、MLD-10动载荷磨料磨损试验机等检测方法,着重研究了双金属复合材料的化学成分、复合铸造工艺及热处理工艺,对材质复合界面的微观组织、综合力学性能、耐磨性的影响。结果表明：双金属结合区复合界面交界呈很薄的犬牙交错状,两种材料没有冲混现象,界面呈良好的冶金结合状态;复合界面处的冲击韧性高于工作面,因而,双金属复合衬板具有很好的工作安全性;产品工艺出品率达到95%以上,使用寿命比国内其它材质的同类产品提高50%以上。
4.低铬白口铸铁磨球热处理工艺研究
- 王小非;姚永茂;李前威;李渭滨
- 《第十二届全国耐磨材料大会》 | 2009年
摘要：本论文主要介绍的是低铬合金白口铸铁磨矿介质通过不同热处理工艺,改变显微组织,以提高抗冲击疲劳寿命,减少破碎和失效。
5.无碳化物贝氏体耐磨铸钢的设计与应用
- 程巨强;刘志学
- 《第十二届全国耐磨材料大会》 | 2009年
摘要：设计了系列无碳化物贝氏体耐磨铸钢。正火热处理无碳化物耐磨铸钢的组织由贝氏体铁素体和奥氏体组成,属于非典型贝氏体组织或无碳化物贝氏体或奥氏体-贝氏体复相组织,淬火热处理组织由马氏体和残余奥氏体组成,属于马氏体-奥氏体复相组织。结果表明：无碳化物贝氏体耐磨铸钢正火或淬火后低温回火,材料具有高的强度,高的韧性,高的耐磨性,低碳无碳化物贝氏体耐磨钢具有良好的焊接性能。本文介绍了无碳化物贝氏体钢耐磨材料组织和力学性能及其在矿山机械方面的应用结果。
6.纳米改性Cr-Mo-Cu合金铸铁的磨损性能研究
- 王铀;潘兆义;王亮
- 《第十二届全国耐磨材料大会》 | 2009年
摘要：本文通过对加与未加纳米改性剂的cr-Mo-cu合金铸铁材料进行了组织结构分析和硬度测试,并在销盘式磨损试验机上与GCr15轴承钢球对磨进行了摩擦磨损试验。分析测试表明：Cr-Mo-Cu合金铸铁经过纳米改性后,其石墨形态由粗长的片状转变成了细小的蠕虫状;其维氏硬度有了明显的提高。摩擦磨损试验表明纳米改性使cr-Mo-cu合金铸铁材料的磨损率明显降低,但却使与其对磨的轴承钢球的磨损增加。磨损机理分析表明,未加纳米改性剂材料的主导磨损机理是粘着磨损,经纳米改性后氧化磨损机理的比重明显增加。生产实践表明,用cr-Mo-cu合金铸铁制成的光球磨板的磨削效率和使用寿命均大幅度提高。
7.利用SHS-铸渗法制Al2O3-Fe表面复合材料的研究
- 曹静;倪锋;魏世忠;张万红
- 《第十二届全国耐磨材料大会》 | 2009年
摘要：利用自蔓延高温合成(SHS)技术与铸造工艺结合起来,制备了铸造钢基表面AI2O3-Fe表面复合材料,研究了其显微组织和显微硬度。其致密度高,与铁基体在界面处实现了良好冶金结合,界面光滑,无界面污染和反应残余物,显微硬度沿复合层厚度方向呈梯度变化。
8.PTFE/AI2O3复合材料摩擦磨损性能研究
- 韩明;牛永平;杜三明;张军凯;张永振
- 《第十二届全国耐磨材料大会》 | 2009年
摘要：通过机械共混,冷压成型烧结的方法制备了PTFE/AI2O3,复合材料试样,在干摩擦定载荷条件下用摩擦磨损试验机测试了各试样的摩擦磨损性能,用扫描电镜和三维形貌轮廓仪对磨损表面进行观察和分析。研究表明：在干摩擦条件下,随着纳米粒子填充量的增加,PTFE复合材料的耐磨损性能得到明显改善,磨损机理主要是粘着磨损和磨粒磨损。接枝改性纳米AI2O3填充PTFE复合材料在相界面相容性方面优于用偶联剂改性的Al2O3,以及未改性AI2O3直接填充的PTFE复合材料。
9.氩弧熔覆Ti-Zr-C复合材料涂层组织与耐磨性
- 王振廷;秦立富
- 《第十二届全国耐磨材料大会》 | 2009年
摘要：利用氩弧熔覆技术,以Ti粉、zr粉、C粉为原料,在Q235钢表面原位合成了主要以Tic颗粒增强Fe基复合材料涂层。借助扫描电镜、x射线衍射仪、显微硬度计、摩擦磨损试验机对熔覆涂层组织和性能进行了测试和分析。结果表明,复合涂层与基体呈冶金结合,复合涂层无裂纹、无气孔.原位合成的TiC增强相弥散分布于熔覆涂层中,且TiC颗粒中固溶了大量的zr元素;复合涂层具有较高的硬度,平均约1300HV左右：在室温干滑动磨损试验条件下,熔覆涂层具有优异的耐磨性能,其耐磨性约为基体的10倍左右.
10.CO2气保焊-喷射送粉复合堆焊工艺及堆焊层磨损性能研究
- 李慕勤;尹柯;郭中武;马春力
- 《第十二届全国耐磨材料大会》 | 2009年
摘要：本文提出了CO2气保焊与喷涂方法相结合获得耐磨堆焊层的新方法。在低碳钢基体上,选用HO8Mn2Si焊丝,喷射高碳铬铁粉体.研究工艺参数变化对堆焊层成型及HRC影响规律,并研究Fe-Cr-Mn-Si-B-Ti系添加B,C对堆焊层耐磨性的影响.采用SEM、TEM及金相分析堆焊层组织结构.结果表明：采用CO2气体保护焊和喷射高碳铬铁,堆焊层成型和硬度受到工艺参数影响很大,其中送粉气流量为5L/min、送粉量为800g/h,电流为160A、焊接速度为200mm/min,电压为24V时,焊接电弧很稳定,焊缝成型良好,堆焊层组织及成分分布均匀,堆焊层硬度达HRC55.对于Fe-Cr-Mn-si-B-Ti中添加4%B,C,堆焊层HRC为62,失重量最小,堆焊层的硬度和耐磨性明显提高.
11.热挤压和载荷对原位自生Al2O3-TiC铝基复合材料磨损行为的影响
- 胡明;高晶;陈秋华;于海成
- 《第十二届全国耐磨材料大会》 | 2009年
摘要：采用熔铸技术制备了原位自生Al2O3-TiC/Al和Al2O3-TiC/ZL109复合材料,并对其进行了热挤压。运用Ml-100磨料磨损试验机对材料进行了磨损试验研究;利用扫描电镜(SEM)分析了样品的磨损表面形貌;详细地探讨了热挤压和载荷对材料的磨损行为影响,论述了它们的摩擦磨损机理。结果表明,挤压后复合材料的耐磨性明显提高,Al2O3-TiC/ZL109复合材料的耐磨性明显高于Al2O3-TiC/Al复合材料。铸态复合材料的磨损机制以剥层磨损为主,磨粒磨损为辅;挤压态复合材料的磨损机制是磨粒磨损为主,粘着磨损为辅。复合材料的磨损率随载荷的增加而增大;在同一载荷下,Al2O3-TiC/ZL109复合材料的磨损率小于Al2O3-TiC/Al复合材料。载荷对复合材料的磨损机制产生很大的影响。
12.MOSi2/SiC配对副的高温磨损性能研究
- 张厚安;唐思文;时存;严迪科
- 《第十二届全国耐磨材料大会》 | 2009年
摘要：在XP-5型高温摩擦磨损试验机上研究了MoSi2/SiC配对副在不同温度、载荷和滑动速度下的磨损行为。利用扫描电子显微镜和x射线衍射仪分析了试样的磨损表面和相组织。结果表明：SiO2层形成对MOSi2的减摩和抗磨有着重要的作用。MoSi2的磨损机制主要表现为粘着、变形和研磨。在高温磨损过程中因表面严重氧化,SiC出现了特殊的磨损增重现象。
13.陶瓷颗粒增强铁基表面复合材料的干摩擦磨损特性
- 李卫;曾绍连
- 《第十二届全国耐磨材料大会》 | 2009年
摘要：颗粒增强金属基复合材料是复合材料领域的研究热点之一。该文以提高铸渗法复合材料耐磨性为目标,研究WC-CO预制体陶瓷颗粒增强高铬铸铁基表面复合材料的摩擦磨损特性。室温干滑动摩擦磨损条件下,WC-CO预制体颗粒增强高铬铸铁基复合材料具有较好的耐磨性能,其相对耐磨性是高铬铸铁(Cr26)的25倍以上,是耐热钢(cr29Ni19)的9倍以上。较长时间的摩擦磨损过程中,复合材料/45#钢、高铬铸铁/45#钢、耐热钢/45#静钢的摩擦因数依次减小。表面复合材料耐磨损的主要原因是高硬度的预制体增强颗粒突出表面承受载荷和抗磨料磨损,保护基材高铬铸铁少无磨损,同时基材高铬铸铁具有一定的硬度和韧性可有力支撑颗粒。此外表面复合材料因含有较多的异相陶瓷颗粒可明显减少粘着磨损。
14.SiC粒子尺寸对SiC/环氧树脂复合材料冲蚀磨损性能的影响
- 邢志国;吕振林;黄汝清;麻日来
- 《第十二届全国耐磨材料大会》 | 2009年
摘要：本文在自制的冲蚀磨损试验机上研究了sic粒子尺寸对sic/环氧树脂复合材料冲蚀磨损特性的影响。结果表明,随sic粒子尺寸的增大,sic/环氧树脂复合材料的冲蚀磨损率降低。随冲蚀角度的增加,其冲蚀磨损率呈现出增加后降低的变化趋势,在冲击角度60°时,冲蚀磨损率最大。而600μm/120μmSiC粒子级配的冲蚀磨损率最低.通过磨损表面形貌观察分析了SiC/环氧树脂复合材料的冲蚀磨损机理。
15.Ni-WC与45钢表面合金化复合材料的组织研究
- 郭长庆;王琦环;程军
- 《第十二届全国耐磨材料大会》 | 2009年
摘要：以Ni-WC粉末为主要原料制成涂料涂覆在EPS泡沫塑料模样的表面上。采用V-EPC真空消失模铸造方法浇注45钢液,从而制备出Ni-WC表面合金化45钢基复合材料。应用光学显微镜、扫描电镜(SEM)EDS和XRD观察和分析了复合材料的显微组织。结果表明：复合材料由表及里明显地由三个区域组成,即：表面复合层,中间过渡层和内部基体层。在表面复合层中,Ni-WC颗粒已全部发生分解,其组织由少量的细小条状的富钨碳化物,大量的粗大网状碳化物和树枝晶基体组成;过渡层在靠近表面复合层一侧有一条全部由极细珠光体组成的窄带,而在靠近基体区域一侧组织由块状的铁素体和珠光体组成,并且在这些晶粒内部和晶界上都可以观察到有碳化物析出;基体区域组织形貌与常规45钢相似,但组织中珠光体含量明显高一些.
16.AL2O3陶瓷增强45#钢基复合材料的冲击磨料磨损研究
- 宫本奎;李菊;王卫国
- 《第十二届全国耐磨材料大会》 | 2009年
摘要：本文通过动载磨料磨损实验,利用SEM观察磨损表面形貌,研究了AL2O3陶瓷增强45钢基复合材料的冲击磨料磨损行为。结果表明,在低冲击载荷下,复合材料的耐磨性均高于基体。在有磨粒和无磨粒两种实验条件下,复合材料的相对耐磨性分别提高了4.17倍和5.62倍。45钢基体的磨损机理以切削磨损为主,而复合材料的磨损机理主要为切削磨损和疲劳剥落磨损。
17.低碳低合金耐磨钢的组织和性能研究
- 李培主;王学敏;尚成嘉;贺信莱
- 《第十二届全国耐磨材料大会》 | 2009年
摘要：本文采用低碳设计,对比不同成分和冷却工艺对低碳低合金耐磨钢组织和性能的影响。实验结果表明,采用多元合金化结合控轧控冷工艺,保证低碳条件下低合金耐磨钢具有优良的综合性能。轧后直接淬火得到板条马氏体+贝氏体+残余奥氏薄膜的复相组织,轧后控冷得到粒状贝氏体组织。二体磨粒磨损条件下,低碳低合金耐磨钢的磨损机制为显微切削型,板条马氏体+贝氏体组织的耐磨性优于粒状贝氏体组织。
18.高碳硼钢的冲击磨损行为研究
- 董占武;魏世忠;张国赏;徐流杰;李继文
- 《第十二届全国耐磨材料大会》 | 2009年
摘要：在MLD-10动载磨料磨损试验机上研究了高碳硼钢的冲击磨料磨损性能,并与高铬铸铁(cr26)进行了比较。结果表明,冲击功为2.OJ时,高碳硼钢的耐磨性不如高铬铸铁,冲击功为2.5J时,高碳硼钢的耐磨性相当于高铬铸铁(cr26);在磨损过程中,高碳硼钢的冲击磨损机制主要是塑性变形及疲劳剥落,切削所占的比例较小。
19.石墨形态对铸铁干滑动摩擦学性能的影响
- 黄滢玉;陈跃;刘敬超;张永振
- 《第十二届全国耐磨材料大会》 | 2009年
摘要：在MMs-IG型高速摩擦磨损试验机上对不同石墨形态的铸铁进行高速干滑动摩擦磨损试验。利用SME观察并分析摩擦面磨损形貌及磨损机理。结果表明：石墨形态对铸铁的摩擦磨损性能有显著的影响;随着速度的增加,摩擦系数降低,磨损率增大。
20.稀土对Cr20白口铸铁组织和力学性能的影响
- 辛军伟;徐崧博;赵会友
- 《第十二届全国耐磨材料大会》 | 2009年
摘要：研究了加入不同含量的LaceNd多元稀土合金对cr20白口铸铁组织和性能的影响。试验表明：Cr20白口铸铁热处理态的硬度和抗冲蚀磨损性能均随着稀土含量的增加呈现先提高后降低的趋势;当稀土加入含量在0.9%时,其硬度、冲击韧性和抗冲蚀磨损性能达到最佳。经热处理后,加入0.9%稀土的cr20白口铸铁中,碳化物细小、弥散、均匀的分布,组织最为均匀.
21.新型铬系白口铸铁组织与性能初探
- 郭顺;辛军伟;李昭勋;赵会友
- 《第十二届全国耐磨材料大会》 | 2009年
摘要：研制了主要成分为O.1-O.2%B,O.3-O.5%Ti,0.2-0.4%RE,0.1-O.3%Nb和O.3-0.6%V(硼、铌、钒以硼铁、铌铁和钒铁计)的复合变质剂,并用此变质剂对几种铬系白口铸铁进行了变质处理。对变质前后的机械性能、显微组织等进行了研究。实验结果表明：经变质处理后,铬系白口铸铁的铸态和热处理态硬度同未加变质剂时的硬度相比,均有较大的提高,经变质和热处理综合处理之后,铬系白口铸铁的冲击韧性也有所提高。显微组织观察表明：用该变质剂进行变质处理只能一定程度上改变碳化物的形态,只有经变质和热处理综合处理之后,铬系铸铁中的碳化物才能明显细化和分散化。
22.合金元素对低铬铸铁在不同离子浆料中腐蚀磨损性能影响
- 黄汝清;麻日来;吕振林;张岩
- 《第十二届全国耐磨材料大会》 | 2009年
摘要：本文在自制的三体腐蚀磨损试验机上研究了合金元素对低铬铸铁在不同离子和浓度的铜矿矿矿石浆料中的腐蚀磨损的影响,结果表明：随着浆料中的cu2+离子及SO42-离子浓度的提高,低铬铸铁的腐蚀磨损耐磨性降低,其磨损机理主要以磨料的显微切削为主,伴有腐蚀作用。由于低铬铸铁中添加Ni、cu及提高含硅量均降低其碳化物数量及其硬度,所以合金元素的加入及提高含硅量对改善低铬铸铁的腐蚀磨损效果不明显。
23.重熔温度对半固态高铬铸铁中初生碳化物的影响
- 吉建立;周荣锋;蒋业华;周荣
- 《第十二届全国耐磨材料大会》 | 2009年
摘要：本文研究了倾斜板冷却体法制备出的过共晶高铬铸铁半固态胚料在重熔过程中保温温度对初生碳化物细化的影响规律。发现高的保温温度(1340℃),可以缩短细化时间,但是细化后的晶粒与低温长时间保温相比更粗大;还发现当保温温度相对较低(<1340℃)时,温度越高,越有利于扩散,越有利于碳化物细化,等轴化;随保温时间的延长,溶质原子的扩散逐渐充分,碳化物不断细化,保温15min时,细化阶段完成;1320℃、保温15min时可以获得最佳的细化组织。
24.亚共晶高铬铸铁在二次加热过程中初晶奥氏体的演变
- 杨贵钦;周荣锋
- 《第十二届全国耐磨材料大会》 | 2009年
摘要：通过观察亚共晶高铬铸铁试样在固液区间二次加热时,不同重熔温度和不同等温时间下初生奥氏体组织演变情况,研究其演变规律。结果表明：在重熔加热等温过程中,枝晶臂的粗化、熔断和晶粒的球化、合并长大是初晶奥氏体组织演变的四种主要形式,并且组织演变在低温(如1300℃)及等温的开始阶段以枝晶臂的粗化和熔断为主要形式,而晶粒的球化、合并长大在高温(如1360℃)下占主导地位。
25.42CrMoΦ250连铸辊裂纹原因分析
- 边勇俊;张娜;盛静波;劳金越;张立娟
- 《第十二届全国耐磨材料大会》 | 2009年
摘要：通过宏观及微观分析手段对42CrMoΦ250连铸辊开裂原因进行分析。结果表明：铸造缺陷、非金属夹杂物含量较多、调质处理温度过高保温时间较长,以致形成粗大珠光体和大量的魏氏组织是造成连铸辊开裂的主要原因。另外,裂纹位于应力集中的R6mm处,机加工应力过大导致了连铸辊的开裂。
26.金属陶瓷涂覆层制备新技术及其应用进展
- 刘宗德;李斌
- 《第十二届全国耐磨材料大会》 | 2009年
摘要：概述了耐磨、耐腐材料在电力等行业的应用背景,综述了金属陶瓷和金属陶瓷涂覆层制备技术的进展,描述了电热爆炸超高速喷涂法反应合成亚微米晶金属陶瓷涂层技术、反应合成金属陶瓷熔覆层技术的进展及应用前景。
27.V对焊态和焊后热处理态Fe-Cr-C耐磨堆焊合金性能的影响
- 王智慧;俞长丽;贺定勇;蒋建敏
- 《第十二届全国耐磨材料大会》 | 2009年
摘要：在Fe-Cr-C耐磨堆焊合金中加入钒,研究钒对Fe-Cr-c耐磨堆焊合金焊态和焊后热处理态性能的影响.采用埋弧堆焊方法在Q235低碳钢基体上制备了堆焊层。利用光学金相、SEM分析了堆焊合金的显微组织,并进行了硬度和磨料磨损试验。结果表明,焊后加热对Fe-cr-C耐磨堆焊合金的硬度有较大影响,经过焊后加热,基体组织的硬度降低值都大于22%,降低值最大的是不含V的Fe-cr-C耐磨堆焊合金,达到37.7%。焊后加热对初生碳化物M7C,的硬度影响较小,其硬度降低值为1.4-11.3%.含O.4%V可以有效的提高Fe-Cr-C耐磨堆焊合金高温热处理后的耐磨料磨损性能,以淬火态的45#钢为标样,在经过焊后900℃热处理后,含O.4%V的Fe-cr-c耐磨堆焊合相对耐磨性为1.9,而同样条件下不含V的相对耐磨性只有1.3,两者相比,含O.4%V的合金相对耐磨性提高了46%。
28.铸造废砂制备CaO-MgO-AI2O3-SiO2系微晶玻璃摩擦磨损性能研究
- 范磊;陈华辉;刘从祥;刘洋;王兆坤
- 《第十二届全国耐磨材料大会》 | 2009年
摘要：利用铸造废砂制备了CaO-MgO-Al2O3-SiO2系多孔微晶玻璃,在M-200型摩擦磨损试验机上研究了微晶玻璃与滚动轴承钢(GCr15)对磨时的摩擦磨损性能.用扫描电子显微镜(SEM)和能谱(EDS)观察和分析磨损表面形貌和成分,探讨了材料的磨损机理.结果表明：在干摩擦条件下,微晶玻璃不耐磨,摩擦系数很高,磨损机理主要为脆性剥落,并伴有粘着磨损发生;在该微晶玻璃中加入10%铝可以提高微晶玻璃的致密度,降低摩擦系数,提高摩擦磨损性能;在油润滑条件下,微晶玻璃摩擦系数降低,磨损性能得到极大改善,其原因在于微晶玻璃内部存在的孔洞起储油作用。
29.45钢激光表面合金化工艺与性能研究
- 王洪金;马向东;黄倩
- 《第十二届全国耐磨材料大会》 | 2009年
摘要：探讨了对45钢进行激光表面Ni、B等合金元素的合金化试验研究。利用扫描电镜、电子探针、x射线衍射和显微硬度计等手段分析了合金化区域的成分、组织和性能。结果表明：当激光功率为2.5kw,扫描速度为300mm/min时,激光表面Ni、B合金元素可获得成分均匀分布的合金化层,合金化层的耐磨性能比淬火态基体提高约8倍,且生成的合金层不易脱落。
30.激光熔覆原位自生TiC-Ni基合金复合涂层的研究
- 马向东;李风云;黄倩
- 《第十二届全国耐磨材料大会》 | 2009年
摘要：本文运用激光熔覆技术在45钢表面原位合成TiC镍基合金复合涂层,借助现代化分析手段对熔覆层的组织、物相、显微硬度分布和磨损特性进行了研究。结果表明,利用激光表面熔覆技术,可以在碳钢表面直接原位合成TiC颗粒增强的Ni基合金复合涂层,涂层与基体呈良好的冶金结合,涂层宏观质量良好。原位生成TiC熔覆涂层的显微硬度要明显高于无TiC的镍基自熔性合金熔覆涂层,还能显著提高熔覆层的抗磨损性能。
31.激光熔覆修复Cr12失效模具与熔覆层耐磨性能研究
- 刘睿;马向东;雷雨
- 《第十二届全国耐磨材料大会》 | 2009年
摘要：本研究基于Cr12冷作模具钢的组织和性能特点,对Cr12模具钢分别采用铁基和镍基两类自熔性合金粉末进行激光熔覆试验,对两种合金熔覆层做了以耐磨性为主的性能对比试验。并对实际失效模具进行了修复。取得了良好的效果。
32.35CrMo钢硫氮共渗层在含铜润滑脂润滑下的摩擦学性能研究
- 袁静静;马向东;刘沅东
- 《第十二届全国耐磨材料大会》 | 2009年
摘要：应用离子渗氮与离子渗硫技术,在35ErMo钢表面制备了硫氮复合共渗层。在含铜润滑脂润滑条件下采用自制的球一盘磨损试验机,对比研究了原始渗氮表面与硫氮共渗表面的摩擦磨损性能。采用白光干涉仪和扫描电子显微镜观察了表面改性层和磨损表面的形貌,利用纳米压痕仪测渗层的硬度和弹性模量。结果表明,与原始渗氮表面相比,经过硫氮共渗处理的表面比较粗糙,但其硬度较低;35CrMo钢硫氮共渗层有了氮化层的支撑,其减摩耐磨性能在低速低载下优于渗氮层。
33.磨损自修复添加剂对金属摩擦副摩擦学性能的影响
- 温庆丰;李国华;陈华辉;曲敬信
- 《第十二届全国耐磨材料大会》 | 2009年
摘要：在四球摩擦磨损试验机上考察了磨损自修复添加剂的减摩抗磨性能,通过扫描电子显微镜及能谱仪分析了钢球磨斑表面的微观形貌和元素成分。将磨损自修复添加剂加入195型柴油发动机后运行4000km,利用纳米压痕、扫描俄歇能谱、x电子能谱等仪器分析了发动机镀铬活塞环摩擦表层弹性模量、硬度、成分与结构的变化,探讨了自修复添加剂在摩擦磨损过程中的作用机理。结果表明：自修复添加剂能明显提高150SN基础油的抗磨损性能,减小摩擦系数;加入添加剂后在活塞环磨损表面生成了含有cr、c、O等元素的修复层,其主要形态为单质碳和金属碳化物、氧化物构成,修复层起到隔离摩擦副,对改善摩擦副的摩擦学性能发挥了有利作用。
34.合金涂层对基体钢材的浸润性
- 吴仲行
- 《第十二届全国耐磨材料大会》 | 2009年
摘要：合金涂层的熔结过程是把足够而集中的热能作用于基体部件的待涂表面,在很短时间内,使预先涂覆在基体表面上的涂层合金物料熔融并浸润固态基体表面,开始了涂层与基体之间的原子互扩散和双方组份的互溶过程及其它的界面反应,以致于迅速形成一层狭窄而含有双方部分组元的互溶区。冷凝时,液态的涂层与互熔区熔融体一起重结晶,并与基体牢固地结合在一起。从熔融、浸润,扩散、互溶、界面反应以至于重结晶的整个过程就是合金涂层的熔结过程。在此过程中发生了一系列非常复杂的冶金反应,由于这些反应都是在基体表面上发生的,所以合金涂层的熔结过程是一种表面冶金过程。熔融的液态涂层合金能否在固态的基体表面上顺利地浸润铺展开,这是完成后续一系列表面冶金反应的第一步。本文系统地探讨了浸润性的一般规律。
35.硅酸铝纤维／钢纤维增强制动材料高温摩擦性能
- 林有希;高诚辉
- 《第十二届全国耐磨材料大会》 | 2009年
摘要：采用模压成型工艺制备硅酸铝陶瓷纤维和钢纤维混杂增强的酚醛树脂基制动复合材料,利用JF150D-Ⅱ型摩擦试验机分析复合材料试样与灰铸铁在100-350℃盘面温度变化范围内的滑动摩擦性能,借助SEM观察材料高温摩擦后的表面形貌.结果表明以硅酸铝陶瓷纤维和钢纤维混杂增强的复合材料,在100℃到350℃升温过程中,摩擦系数波动值为0.04,平均值O.383,在350℃到100℃降温过程中,摩擦系数波动值0.05,平均值0.41,表现出极高的摩擦热稳定性,抗热衰退性能优异.结合摩擦表面形貌分析,混杂纤维增强制动材料高温摩擦过程的摩擦力主要来源于纤维与对偶间的相互作用,硅酸铝纤维和钢纤维的承载作用和高温耐磨性能有助于保持复合材料的摩擦热稳定性。
36.SiC与45钢表面合金化复合材料的组织研究
- 郭长庆;王琦环;程军
- 《第十二届全国耐磨材料大会》 | 2009年
摘要：以SiC粉末为主要原料制成涂料涂覆在EPS泡沫塑料模样的表面上。采用EPC真空消失模铸造方法浇注45钢液,从而制备出SiC表面合金化45钢基材料。采用光学显微镜、扫描电镜(SEM)和EDS观察和分析了材料的显微组织。结果表明：材料由表及里明显地由3个区域组成,即：表面合金化层,中间过渡层和内部基体层。在表面合金化层中,SiC颗粒已全部发生分解,其组织由片状石墨+碳化物+富si铁素体+珠光体组成;过渡层组织在靠近表面合金化层时全部由珠光体组成,而在靠近基体区域时组织由铁素体+珠光体组成,并且可以观察到部分晶粒中有少量的碳化物和富Si铁素体存在;基体由铁素体+珠光体组成。
37.4Cr5MoSiV1钢热处理工艺,组织与机械性能研究
- 菅浩;郭顺;赵会友
- 《第十二届全国耐磨材料大会》 | 2009年
摘要：以美国A8钢和W6MO5Cr4V2A钢为对比材料,对4Cr5MoSiV1钢分别进行了多种热处理试验.测试了这三种钢经不同热处理工艺后的洛氏硬度,冲击韧性等性能指标。利用SEM对这三种钢进行了奥氏体晶粒度分析和显微组织分析。结果表明,经过1200℃高温和980℃两次淬火,220℃回火之后的4Cr5MoSiV1钢试样,残余奥氏体含量很少,马氏体呈细针状,硬度达到55.6HRC,冲击韧性值ak达到36.2J/cm2。
38.硼铁含量对Cr20耐磨白口铸铁组织和性能的影响
- 郭顺;辛军伟;李昭勋;赵会友
- 《第十二届全国耐磨材料大会》 | 2009年
摘要：研究了硼铁含量对cr20白口铸铁组织和性能的影响,试验结果表明：cr20白口铸铁热处理态的硬度、冲击韧性和磨损性能均随着硼铁含量的增加呈现先提高后降低的趋势;cr20白口铸铁中,硼铁的最佳含量为O.30%;当硼铁含量为O.30%时,热处理态的Cr20白口铸铁中碳化物细小、弥散、均匀分布于基体之上,此时组织最为均匀。
39.铬系材料模拟弱酸性铜矿浆的抗腐蚀性
- 郑开宏;李林;戚文军;王海艳;农登;郑飞燕
- 《第十二届全国耐磨材料大会》 | 2009年
摘要：对不同的铬系材料,模拟弱酸性铜矿浆进行静态浸泡腐蚀失重试验,测定了材料的腐蚀失重率、时间一电位曲线、阳极极化曲线等试验数据,分析了铬系材料的静态腐蚀机制和腐蚀微观形貌,结果表明：铬含量不同,材料的耐静态腐蚀性能不同,铬是影响此工况下材料耐腐蚀性的重要元素,含Cr18%的材料的耐腐蚀性最佳。
40.Φ5.4×15.5m特大型水泥磨机隔仓板的生产质量控制及国产化应用
- 李固成;韩书臣;宋芳
- 《第十二届全国耐磨材料大会》 | 2009年
摘要：大型或特大型球磨机隔仓板材料,在成功消化吸收国外同类产品技术基础上,参照国内有关技术资料并结合生产实践经验予以优化生产,精炼脱氧以洁净钢液,变质处理以细化晶界,采用新型淬火液介质淬火以共同获得较高力学性能,满足了水泥工业生产需要。
41.拉延模用耐磨合金球墨铸铁的开发研究
- 刘根生;魏笑一;李国友;王乃文;齐兆华
- 《第十二届全国耐磨材料大会》 | 2009年
摘要：本文阐述了目前制造汽车覆盖件拉延模用材料的现状,对采用加入少量的合金元素调整铸铁的化学成分生产铸态合金球墨铸铁进行了成分设计和性能分析,该材料用于制造汽车覆盖件拉延模可进行表面火焰淬火,表面硬度可达到HRC52以上,大大提高了拉延模的耐磨性,经试制样品的使用,获得了良好的使用效果。
42.断裂高铬铸铁磨辊组织形貌分析
- 郑飞燕;郑开宏;农登;赵四勇
- 《第十二届全国耐磨材料大会》 | 2009年
摘要：通过光学显微镜和扫描电子显微镜等手段对断裂的高铬铸铁试样进行金相显微组织和断口形貌分析。结果表明,铸件中组织不均匀,存在空洞、疏松等内部缺陷。断口形貌呈现解理、准解理特征。裂纹主要是沿着碳化物与基体的界面扩展。在使用过程中奥氏体发生转变,体积膨胀,产生拉应力,结果使碳化物和基体的界面成为组织中强度较薄弱的区域。断裂区的碳化物比非断裂的粗大且呈板条状,马氏体分布不均匀,存在较多的夹杂物,尖锐的端部容易造成应力集中,从而降低材料的韧性。
43.V-EPC铸渗制备自生TiC颗粒增强钢基表面复合材料的组织均匀性
- 李祖来;蒋业华;羊浩;周荣
- 《第十二届全国耐磨材料大会》 | 2009年
摘要：为了优化自生Tic颗粒增强表面复合材料的工艺参数,论文利用真空实型铸渗方法制备了自生Tic颗粒增强钢基表面复合材料,重点研究了自生Tic颗粒增强钢基表面复合材料的组织均匀性。研究结果表明,从靠近基材的复合层内层到复合层的外表面,Tic颗粒尺寸逐渐增大,圆整度也逐渐变差,其中Ti-c-20%Fe体系复合层中Tic颗粒由内(1μm)到外(2～3μm)的尺寸增长量明显小于Ti-c体系(由1-2μm增长到约10μm)。与Ti-C体系相比,Ti-c-20%Fe体系制备得到的复合层中元素分布、面积分数、硬度较均匀,在复合层相同位置上Tic颗粒较小,圆整度也较好。
44.WC/钢基表层复合材料在500℃下的热震性能
- 王志胜;黄汝清;李祖来;蒋业华;高凡
- 《第十二届全国耐磨材料大会》 | 2009年
摘要：为了对表层复合材料的热疲劳性能研究提供理论依据,采用热震试验方法在500℃条件下对wC颗粒增强高铬钢基表层复合材料的热裂纹产生规律进行了研究。使用光学金相显微镜对试验前后的试样进行观察研究。结果表明,陶瓷颗粒增强钢基表层复合材料热疲劳裂纹的产生和扩展是由应力集中及热膨胀系数的梯度变化共同交互作用的结果。
45.再制造的先进表面工程技术及应用
- 徐滨士
- 《第十二届全国耐磨材料大会》 | 2009年
摘要：再制造是恢复到寿产品性能的有效手段，是废旧产品高技术修复、改造的产业化，是从维修工程和表面工程发展而来。再制造关注的是产品的废旧阶段，赋予废旧产品新的寿命，具有显著的节能减排效果。通过开发多种先进的表面工程技术，如纳米表面工程技术、自动化表面工程技术，为再制造提供了更丰富的技术支撑。介绍再制造在国内外的新发展，中国的再制造发展迅速，与国际社会广泛交流与合作，中国已成为世界再制造中心之一。
46.水泥、电力行业立式磨辊的制备技术
- 郑开宏;高义民;郑飞燕;孙江勇;李林;农登;王海艳;戚文军
- 《第十二届全国耐磨材料大会》 | 2009年
摘要：介绍了水泥、电力行业立式磨辊的类型，磨辊的服役及失效形式，对磨辊的选材、高铬铸铁磨辊的铸造工艺及热处理工艺进行较为详细的推介，并对磨辊制备新技术进行了评述。
47.矿山耐磨铸件的生产和应用
- 宋量
- 《第十二届全国耐磨材料大会》 | 2009年
摘要：本文简要地叙述了在冶金矿山领域中耐磨铸件的特点、种类和消耗。重点介绍了在采矿和选矿设备中耐磨铸件(磨球、衬板、锤头和圆锥破碎壁)的典型应用状况。最后还讨论了在冶金矿山领域中耐磨铸件的发展方向和趋势。
48.耐磨材料的现状和展望
- 鲁幼勤;汪贵生;许涛
- 《第十二届全国耐磨材料大会》 | 2009年
摘要：本文从铸造类耐磨材料、非铸造类耐磨材料和其它抗磨技术三方面综述了我国耐磨材料的现状和发展水平。提出一种观点：拓展耐磨材料的研究范畴，将金属材料与非金属材料，铸造、热处理与焊接工艺，材料与结构设计，以及电磁场、纳米技术等，结合起来研究；正确分析易损件的使用工况条件及其磨损机理，了解各种耐磨材料的性能指标，再从经济性、可靠性等方面综合考虑，合理选择与应用。
49.水泥工业发展与耐磨材料的应用展望
- 李茂华
- 《第十二届全国耐磨材料大会》 | 2009年
摘要：简述了水泥工业的发展与应用情况，结合该工业在国内及国外的发展状况，介绍水泥工业的技术特点，指出节能与环保任务在社会发张中的重要性，预测了水泥产业工业的发展趋势，并且给出耐磨行业在水泥工业中应用的一些建设性意见。
50.球磨机衬板和磨球的选择
- 陈长顺
- 《第十二届全国耐磨材料大会》 | 2009年
摘要：正确选择球磨机衬板和磨球的是提高产量、降低成本最重要的工艺手段。高锰钢不适宜做球磨机衬板，水泥磨机衬板优先选择高合金类衬板，电厂磨煤机在中、高碳合金钢和Cr15、cr18类合金铸铁中选择，而矿山湿磨的衬板优先选择中、高碳合金钢。水泥、电厂干磨工艺中高铬铸铁磨球有巨大的经济优势，而矿山类湿磨大多采用高碳及合金类磨球。球磨机是国内外火电厂、水泥、矿山、化工、冶金等行业生产中主要粉碎研磨设备，衬板和磨球则是球磨机正常运转中的最主要工作部件。随着现代化生产的发展，球磨机的直径越来越大，直径五米左右的磨机在生产中已广泛应用，因此对衬板和磨球的质量要求越来越高。由于衬板和磨球长期处在严酷的工况中，维修量和更换量都相当大，不仅浪费人力、物力、财力，且直接影响生产效率。因此，研究新型抗磨材质的衬板、磨球，创造球磨机最佳工作状态，是提高产量、降低消耗，争取良好经济和环境效益的重要途径。
51.充分发掘铸造磨球材料潜能的重要途径—浅谈铸造磨球热处理
- 于程歆;曹明宇
- 《第十二届全国耐磨材料大会》 | 2009年
摘要：通过合理的热处理设备配置和热处理工艺优化,不仅可以提高传统铸造磨球的表面硬度、加深硬化层、改善显微组织,充分发挥耐磨材料的最大潜能,有效减少或避免淬火裂纹,同时可以收到节能、减排、安全生产等一系列综合效果,因而是全面提升我国铸造磨球生产水平及其质量水平的重要途径之一。
52.石墨摩擦学行为及改性的研究进展
- 吕伯林;周文龙;陈国清
- 《第十二届全国耐磨材料大会》 | 2009年
摘要：综述了环境气氛、温度、载荷、晶粒度、电流和磁场等因素对石墨材料的摩擦磨损行为的影响,以及浸渍处理、硅化处理,层间插入处理等对石墨材料性能的改善,指出石墨材料性能还存在缺陷和不足,提出对石墨材料的摩擦磨损特性和改性处理方面还需深入研究。
53.低合金Mn系空冷及水淬贝氏体耐磨铸钢
- 方鸿生;罗开双;张寒;白秉哲
- 《第十二届全国耐磨材料大会》 | 2009年
摘要：低合金Mn系贝氏体耐磨铸钢是一类典型的“高性能低成本”低合金耐磨铸钢,其强韧性配合一直是研究的重点。本文概述了耐磨合金的概况,阐明了低合金Mn系贝氏体耐磨铸钢的优势,并介绍Mn系空冷和水淬贝氏体耐磨铸钢的最新研究进展。
54.活性元素对T800合金高温耐磨损性能的影响
- 兰昊;杨志刚;张玉朵;张弛;何豪杰
- 《第十二届全国耐磨材料大会》 | 2009年
摘要：本文研究了添加0.5wt%Y、5wt%Fe和5wt%Fe4+5wt%A1对耐高温耐磨损涂层T800(co-28.5Mo-17.5Cr-3.4siwt%)显微组织、硬度和500℃高温耐磨损性能的影响。结果表明：掺入0.5wt%的Y对合金的显微组织和整体硬度及高温耐磨损性能无明显影响;掺入5wt%的Fe细化了Laves相,降低合金的硬度和高温耐磨损性能;掺入5wt%Fe+5wt%Al造成Laves相的粗化,提高合金的硬度和高温耐磨损性能。
55.高硼铸钢耐磨性研究
- 符寒光;邢建东;雷永平;黄黎明
- 《第十二届全国耐磨材料大会》 | 2009年
摘要：对硼含量低于2.5%和碳含量低于0.5%高硼铸钢在不同温度下进行淬火,研究了不同淬火状态下高硼铸钢的抗三体静载磨料磨损能力,并与正火高铬铸铁进行了对比试验。研究结果显示,高硼铸钢具有优异的耐磨性,其抗磨性能达到甚至超过了高铬铸铁的水平。最后分析了高硼铸钢具有良好耐磨性的原因。
56.耐磨材料品种中一项新突破
- 陈宗明;高杰
- 《第十二届全国耐磨材料大会》 | 2009年
摘要：通过对铸造磨球采取微合金化、混合重稀土进行复合处理及优化热处理工艺等技术措施,在减少铬、钼、镍、钒、铜等贵重稀缺金属元素用量的同时,显著提高铬合金铸造磨球的综合机械性能。
57.耐磨钢—NG50在杂质泵上的应用
- 刘士民;刘军
- 《第十二届全国耐磨材料大会》 | 2009年
摘要：泵输送的介质千差万别,各种介质对材料的要求也不尽相同。针对氧化铝工业生产中输送含小颗粒的固液两相介质这种工况,我们开发研制了耐磨合金铸钢(NG50),该材料正火后硬度HRc：≧44,在含颗粒及一定腐蚀性的介质条件下具有良好的耐磨性,可以满足用户使用要求。
58.提高奥氏体锰钢耐磨性的途径和方法
- 朱瑞富;吕宇鹏;李士同;马婕;王爱娟
- 《第十二届全国耐磨材料大会》 | 2009年
摘要：本文通过变质系列锰钢的耐磨性与磨损冲击功、磨面硬度、磨面组织和磨损机制之间关系的研究得到如下结果：奥氏体锰钢存在一个“最佳磨面硬度范围”和“适配冲击功范围”,在此两个范围内,材料具有高的耐磨性;提出了根据工况“优化制材,合理选材,恰当用材”的基本依据;系统总结了提高奥氏体锰钢的耐磨性的强韧化途径和方法,在低冲击功下应以强化为主,在高冲击功下应以韧化为主,在中等冲击功下应强化和韧化并重;以此为指导进行工业应用运行试验,获得了良好的使用效果和经济效益。
59.球磨机烘干仓隔仓板用中铬镍合金钢ZG25Cr7Ni的研制生产
- 周立刚;毛静波;汪贵生;谢志勇;许涛;何栓;周立成;承明泽;王贺;张相中;宋俊良;李茂林;鲁幼勤
- 《第十二届全国耐磨材料大会》 | 2009年
摘要：带烘干仓的球磨机隔仓板既受烘干仓一侧.300℃高温磨料磨损,又受磨机一仓大钢球的侧,中击,工况条件十分严酷。需要隔仓板材料既耐热又耐磨又耐冲击。我们在研制低碳中铬合金钢zG25Cr7的基础上调整成分,通过加入一定量的镍改善钢的性能,提高淬透性、耐热耐腐蚀及抗冲击疲劳性能。调整铸造和热处理工艺,生产一批出口非洲赞比亚拉法基水泥厂Φ4.6×13米带烘干仓的原料磨的隔仓板,经过油淬加回火热处理后,冲击韧性ak：180J/cm2(10×10×55mm3无缺口试样);硬度达到HRC：48-53,使用效果良好。
60.直流煤粉燃烧器关键部件磨损失效分析
- 牛海峰
- 《第十二届全国耐磨材料大会》 | 2009年
摘要：对某电厂670t/h锅炉用直流浓淡煤粉燃烧器的喷口和浓缩器叶片的表面磨损、材质以及微观磨损形貌进行了分析,在此基础上对燃烧器的喷口和浓缩器叶片磨损方式进行了比较试验。试验结果表明,燃烧器喷口磨损失效以氧化磨损为主,浓缩器叶片磨损失效以冲击磨料磨损为主。
61.我国第一代大型磨机简体衬板的研制与应用
- 王定祥
- 《第十二届全国耐磨材料大会》 | 2009年
摘要：上世纪八十年代初,用于水泥行业的高硬度高耐磨的高铬铸球在我国生产普及应用,出现了磨机简体高锰钢衬板。不适应高铬铸球的冲击及磨损的要求。经调查国外引进磨机简体衬板材料进行研究消化吸收,结合国情与创新,试验成功ZG42cr2Si2MnMoRE及ZGCr13SiMo两种合金铸钢衬板,在河北省冀东水泥厂φ4.5×15.11m水泥磨应用获得成功。分别连续使用11年以及20年以上。
62.Fe基非晶涂层的摩擦磨损性能研究
- 张绍强;杜三明;牛永平;张永振
- 《第十二届全国耐磨材料大会》 | 2009年
摘要：利用电弧喷涂技术在45钢基体上制备了Fe基非晶合金涂层。与YG8球配副,在干摩擦条件下对涂层与45钢的摩擦磨损性能进行了对比研究。采用XRD、扫描电镜及显微硬度计等分析仪器对涂层组织结构及磨损形貌进行表征,结果表明：涂层中含有非晶相,孔隙率较少,涂层平均硬度高达1124HVo.1。与45钢相比,涂层的摩擦系数较小,耐磨性明显高于45钢基体,其磨损机制以片状剥落为主。
63.硬质合金颗粒增强金属基复合材料的磨损性能研究
- 王必辉;高义民;李烨飞;史芳杰;刘伟
- 《第十二届全国耐磨材料大会》 | 2009年
摘要：本文采用负压铸渗工艺制备了硬质合金颗粒/Cr20表层复合材料,并进行了显微分析、磨损性能研究.复合材料颗粒分布均匀,无明显夹渣、气孔缺陷,基体与增强颗粒之间表现为冶金结合,存在明显的过渡层。铸渗层厚度可达6-8mm.过渡层物相为WC、W2C、Fe-Cr、Tic、CO3W3C和Fe3W3C等;热处理态复合层物相为Fe-Cr,WC、CO3W3C、Fe3W3C、TiC和WO3.两体磨损结果表明：铸态、热处理态在0.4kg,2kg载荷下,分别达到了热处理态高铬铸铁标样的2.6-3.0倍和2.6-3.2倍、3.5-5.2倍和3.6-5.7倍.
64.Si3N4-hBN复合陶瓷在干摩擦条件下摩擦学性能的研究
- 汪勇;高义民;陈威
- 《第十二届全国耐磨材料大会》 | 2009年
摘要：论文采用热压烧结工艺制备了五种si3N4-hBN复合陶瓷试样,并以si3N4-hBN与Si3N4为摩擦副,利用MMU-5G销一盘式端面磨损试验机考察了干摩擦条件下si3N4-hBN复合陶瓷摩擦学性能.采用扫描电子显微镜(SEM)、x光电子能谱(XPS)和x射线能谱(EDS)分析摩擦面形貌和物质组成,并探讨了复合陶瓷摩擦化学反应机理。结果表明：上盘下销的摩擦学性能优于上销下盘的,上销下盘配副时,磨损机制以磨粒磨损为主,此时摩擦系数高达0.56;上盘下销配副时,磨损机制以化学磨损为主,摩擦系数降低至0.32。
65.超细晶Fe3Al合金的制备及性能研究
- 苏伟;王建;邢建东;曹丽;邱质彬
- 《第十二届全国耐磨材料大会》 | 2009年
摘要：本文采用机械合金化及等离子活化烧结工艺制备出由Fe3Al和Fe3AlC0.5两相组成的超细晶Fe3Al合金。分别通过XRD、SEM、销盘式摩擦磨损试验机等分析测试手段考察了Fe3Al合金的微观组织结构、力学性能及室温大气条件下干滑动摩擦磨损性能。结果表明制得的Fe3Al合金晶粒细小,组织均匀,具有良好的室温力学性能;随过程控制剂甲醇含量的增加,材料的晶粒等效直径有所减小,硬度有略微增加,导致耐磨性能增强。
66.影响AI2O3/耐热钢基复合材料高温耐磨性的主要因素
- 鲍崇高;邢建东;高义民
- 《第十二届全国耐磨材料大会》 | 2009年
摘要：研究工作测定了Al2O3颗粒/耐热钢基复合材料在900℃下高温磨料磨损特性,重点研究了Al2O3体积分数、颗粒表面沉积层、粒度对复合材料高温磨料磨损特性的影响,分析了不同因素条件下复合材料的高温磨损工况下的材料失效行为。结果表明：采用Ni镀层、粗颗粒(154-200μm)、体积分数为39%左右的复合材料高温抗磨性最佳,是基体合金的3.3倍左右;基体材料高温磨损后基体翻边多、切削严重,复合材料高温磨损时高硬度、高稳定性的氧化铝陶瓷颗粒(硬度达HV1900)代替了传统的抵抗磨料磨损的硬质相碳化物,作为高温抗磨相发挥出良好的抗磨作用,大大降低了基体被切削,犁沟的作用。
67.超音速电弧喷涂防磨涂层在440t／hCFB锅炉受热面上的应用
- 国怀治;刘广海
- 《第十二届全国耐磨材料大会》 | 2009年
摘要：循环流化床锅炉燃烧技术是当今国际上先进、高效、节能、洁净燃烧技术。然而水冷壁管磨损是循环流化床锅炉受热面磨损中最突出的问题,炉“四管”爆破是目前火电厂安全生产的最大威胁,造成非计划停产,带来一定的经济损失。本文根据宁夏宁鲁煤电有限责任公司灵州电厂锅炉受热面实际运行中各部位磨损程度的不同,采取炉膛内直接超音速电弧喷涂或补焊后喷涂的方法,喷涂金属耐磨层来提高耐磨性,使水冷壁管因磨损漏泄、爆管得到有效控制。
68.高铬铸铁基金属陶瓷颗粒增强复合层磨损性能的初步研究
- 卢洪波;廖清泉;黄先波;马峰
- 《第十二届全国耐磨材料大会》 | 2009年
摘要：用回收的废WC-TiC-CO金属陶瓷颗粒(硬质合金)作增强体,采用负压铸渗工艺制备了金属陶瓷颗粒/高铬铸铁基复合材料耐磨层。借助于三体磨料磨损试验机、扫描电镜研究了磨料粒度、磨损时间、增强体掺杂、以及热处理对复合材料耐磨性的影响,结果表明：复合材料的体积磨损量随着磨料粒度的减小呈逐渐降低的变化规律,但是在150目时出现磨损体积增大的现象;随着磨损时间继续,复合材料相对磨损体积呈现先下降后上升的趋势;通过向增强体中掺杂铸造碳化钨颗粒对复合材料的耐磨性影响不大,无论铸态还是热处理态复合材料的耐磨性均比标样有显著提高,其中铸态复合材料的耐磨性是标样的2.4～2.7倍,热处理态复合材料的耐磨性是标样的2.3～3.1倍。
69.陶瓷颗粒增强铁基表面复合材料组织与硬度研究
- 李卫;曾绍连
- 《第十二届全国耐磨材料大会》 | 2009年
摘要：该文以解决铸渗法复合材料致密和厚度等问题为目标,开发出普通砂型铸渗法复合材料制备技术,制备出WC-CO预制体陶瓷颗粒增强高铬铸铁基表面复合材料,研究了复合材料的成分、组织和性能。研究结果表明,复合层内颗粒分布较均匀,基本没有气孔和夹杂等缺陷。通过调整工艺可使复合层厚度在5mm-15mm范围内变化。预制体增强颗粒在高铬铸铁液中存在一定程度的熔化现象。凝固成形过程中,预制体增强颗粒与基材铁液之间发生了界面反应,形成冶金结合界面。同时Fe和cr等元素扩散进入颗粒,CO和W等元素则反向扩散进入基材。复合层显微组织为铁素体、(Cr,w,Fe)23C6、wc、W2C、M6C和M12C。表面复合材料从复合层到过渡层再至高铬铸铁基材层硬度逐渐递减,呈梯度分布,复合层最高硬度HRA86.3(HRC69.5)。
70.含纳米SiO2液体石蜡润滑下FeS固体润滑复合层的摩擦学性能
- 胡春华;马世宁;乔玉林;杜云峰;倪娜
- 《第十二届全国耐磨材料大会》 | 2009年
摘要：采用离子氮碳共渗与离子渗硫复合处理技术在45钢表面形成FeS固体润滑复合层,复合层表面微纳米量级的硫化物颗粒与微纳孔隙分布均匀,其相组成主要为FeS、FeS2和Fe3N。在含O.1wt%n-siO2液体石蜡润滑下,复合层与n-SiO2添加剂产生协同作用,磨损表面形成了由硫化物、硫酸盐、氮化物等组成的化学反应膜,使FeS固体润滑复合层表面摩擦因数最低,始终保持在O.08左右,体积磨损量最小,比未渗表面(摩擦6 min)降低了96%,比渗硫表面和氮碳共渗表面分别降低了89%和22%。
71.热轧超细颗粒钢用润滑添加剂的高温减摩性能研究
- 乔玉林;周克兵;孙磊;臧燕
- 《第十二届全国耐磨材料大会》 | 2009年
摘要：考察了几种热轧用润滑添加剂及复合体系的高温减摩性能。结果表明,油溶性添加剂和固体润滑剂都不能有效改善基础油在100℃和200℃的减摩性能;二聚酯和硫化油酯在300℃和400℃时具有优良的减摩性能,在500℃时没有减摩性能;MoS2在200℃-400℃温度范围内具有极其优异的减摩性能,其摩擦因数仅为O.05,但在500℃时摩擦因数非常高;滑石粉具有优异的高温减摩性能,在500℃时的摩擦因数为O.16。
72.刚玉莫来石质耐火材料的热态固体粒子冲蚀磨损行为的研究
- 房明浩;孙浩然;黄朝晖;杨景周;孙占兴;刘艳改;黄少平;张灿
- 《第十二届全国耐磨材料大会》 | 2009年
摘要：本文采用自行设计的气流喷砂式热态固体粒子冲蚀磨损试验机,以36#标准黑碳化硅砂作为冲蚀粒子,在空气气氛和90°攻角条件下,研究了不同冲蚀温度(室温、1000℃、1200℃、1400℃)对流化床发电锅炉用刚玉莫来石质耐磨耐火材料的固体粒子冲蚀磨损行为的影响。结果表明：在本实验条件下,随温度升高,冲蚀率呈现逐渐减小。高温下由于样品的屈服强度及弹性模量的减低,提高了样品的抗冲蚀能力。
73.快速砂型铸造用模具表面耐磨涂层的研究
- 庞国星;陈华辉
- 《第十二届全国耐磨材料大会》 | 2009年
摘要：本文研究了适合快速砂型铸造用模具的表面涂层材料,并进行了添加Al2O3颗粒材料的系列试验,进行了耐磨性测试及扫描电镜和原子力显微镜分析。试验结果表明当Al2O3颗粒含量达5%时,磨损率最低;随Al2O3颗粒含量的增加,复合涂层的摩擦系数逐渐增大;随Al2O3颗粒含量的增加,复合涂层的磨损机理由粘着占主导逐渐转变为犁削沟占主导。
74.利用铸造废砂制备CaO-MgO-AI2O3-SiO2系微晶玻璃的研究
- 范磊;陈华辉;刘从祥;刘洋;王兆坤
- 《第十二届全国耐磨材料大会》 | 2009年
摘要：以铸造废砂为主要原料,通过烧结法制得CaO-MgO-Al2O3-SiO2(CMAS)系微晶玻璃,研究了热处理工艺对微晶玻璃成核和晶化过程的影响,对微晶玻璃进行了x射线衍射和扫描电镜分析,结果表明：CMAS微晶玻璃的主晶相为钙铝黄长石(Ca2A12Si07),组织形貌为等轴晶,晶粒大小为3～10μm,等轴晶周围分布着玻璃相。铸造废砂的利用率达50%,CMAS微晶玻璃的晶化率达到77.75%。
75.激光熔覆微-纳米WC涂层微磨损性能研究
- 李文博;陈华辉;徐淞博;赵会友
- 《第十二届全国耐磨材料大会》 | 2009年
摘要：本文采用中国矿业大学(北京)白行研制的微磨损试验机对激光熔覆WC/Ni60B涂层进行微磨料磨损试验。用激光熔覆的方法制备出了以45钢为基体,Ni60B自熔性合金粉末为粘结相,微米和纳米WC-12%Co为增强相,含一定量稀土氧化物CeO2的陶瓷颗粒增强金属基复合涂层,同时制备纯Ni60B涂层作为对比。以SiC做为磨料,对三种涂层进行了不同料浆浓度下的微磨损实验,并用SEM、光学显微镜、显微硬度计等对涂层微磨损前后进行了观察、测量和研究。研究表明：WC颗粒的加入大幅提升了涂层的硬度及耐磨性,微磨损过程主要是以三体磨损为主两体磨损为辅,磨料料浆浓度的不同对微磨损过程影响较大。
76.自增韧氧化铝陶瓷的制备与性能研究
- 王景宏;陈华辉;曹洪治;高占峰
- 《第十二届全国耐磨材料大会》 | 2009年
摘要：陶瓷材料的脆性限制了其广泛应用。本文采用先冷等静压成型,后真空无压烧结的方法,以α-Al2O3粉末为基体,加入不同的添加剂诱导Al2O3晶粒异向生长成柱状晶,成功制备出了高韧性的自增韧氧化铝陶瓷。研究了不同添加剂对陶瓷材料组织形貌、相对密度、硬度、冲击韧性及磨损性能的影响,结果表明：微量添加剂TiO2的加入对柱状晶的形成起到了促进的作用;柱状晶的生成能有效地提高陶瓷材料的韧性;韧性的提高对耐磨性能的影响不明显。
77.Cr3C2增强铁基激光熔覆涂层
- 卢小莉;童菁菁;赵会友
- 《第十二届全国耐磨材料大会》 | 2009年
摘要：利用几种铁基合金粉(Fe33-37、Fe62、Fe901)和陶瓷粉末(KF-70、Wc),设计组配了多种激光熔覆用铁基合金粉末和铁基合金+Cr3C2/wC复合粉末。采用CO2气体激光器在45#钢表面制备了激光熔覆铁基合金复合涂层。通过涂层表观质量分析、显微硬度试验与分析、扫描电子显微镜组织分析(SEM)、x射线衍射结构分析(XRD),对这些涂层的熔覆性,显微组织结构和性能以及Cr3C2和WC对熔覆层的组织和显微硬度的影响进行了研究。结果表明,在一定的工艺条件下,添加适量的Cr3C2、wC,可以获得成形良好、裂纹很少、硬度较高、组织致密均匀的高质量铁基激光熔覆层。